Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Изучение закономерностей структурообразования при термической обработке высокопрочных труб повышенной эксплуатационной надежности из Cr-Mo-V сталей

Диссертация: Изучение закономерностей структурообразования при термической обработке высокопрочных труб повышенной эксплуатационной надежности из Cr-Mo-V сталей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Установлено, что формирование при непрерывном охлаждении в исследуемых сталях гетерогенной мартенсито-бейнитной структуры с игольчатыми выделениями бейнитного феррита не только не снижает, но в ряде случаев обеспечивает повышение ударной вязкости стали (КСУ+20'с = 0,5 МДж/м2) по сравнению с материалом, обладающим структурой мартенсита (КСУ+2о°с = 0,35 МДж/м2). Аналогичная зависимость значений… Читать ещё >

Содержание

  • 1. АНАЛИТИЧЕСКИ ОБЗОР
    • 1. 1. Прокаливаемость стали. Факторы, влияющие на прокаливаемость и методы ее оценки
    • 1. 2. Влияние структурных составляющих на эксплуатационную надежность конструкционных сталей
    • 1. 3. Легирование конструкционных сталей, стойких к хрупкому разрушению и коррозионному воздействию
    • 1. 4. Анализ сталей, применяемых для термоупрочняемых труб
    • 1. 5. Постановка задачи исследования
  • 2. МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ
  • 3. ПОВЫШЕНИЕ КОНСТРУКТИВНОЙ ПРОЧНОСТИ СТАЛЕЙ 22Х1МФА, 26Х1МФА, 25Х2М1ФА МЕТОДАМИ ТЕРМИЧЕСКОЙ И ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТОК
    • 3. 1. Выбор оптимальных параметров улучшающей термической обработки
      • 3. 1. 1. Влияние температуры нагрева на рост аустенитного зерна сталей 22Х1МФА, 25Х2М1ФА
      • 3. 1. 2. Исследование кинетики распада переохлаждённого аустенита при непрерывном охлаждении
      • 3. 1. 3. Влияние режимов термической обработки на формирование структуры и свойства сталей 22Х1МФА, 25Х2М1ФА, 26Х1МФА
    • 3. 2. Исследование влияния параметров термомеханической обработки на структуру и свойства стали 25Х2М1ФА
    • 3. 3. Выводы
  • 4. ВЛИЯНИЕ СТРУКТУРЫ НА ЭКСПЛУАТАЦИОННУЮ НАДЕЖНОСТЬ СТАЛЕЙ
    • 4. 1. Влияние структуры, формирующейся при непрерывном охлаждении, на ударную вязкость сталей 22Х1МФА, 25Х2М1ФА, 26Х1МФА
    • 4. 2. Исследование коррозионной стойкости стали 26Х1МФА
    • 4. 3. Выводы
  • 5. ОПЫТНО-1ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ КОМПЛЕКСА СВОЙСТВ МЕТАЛЛА ВЫСОКОПРОЧНЫХ ТРУБ
    • 5. 1. Технологический процесс изготовления труб на ОАО «Северский трубный завод»
    • 5. 2. Опытно-промышленные испытания сталей марок 22X1 МФА, 25Х2М1ФА
    • 5. 3. Оценка характера разрушения образцов труб из стали 22X1 МФА
    • 5. 4. Исследование коррозионных свойств металла высокопрочных труб из стали типа 20X1 МФА
    • 5. 5. Выводы

Изучение закономерностей структурообразования при термической обработке высокопрочных труб повышенной эксплуатационной надежности из Cr-Mo-V сталей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В настоящее время, в связи со снижением добычи углеводородного сырья на действующих месторождениях будут активно осваиваться труднодоступные нефтегазовые провинции. Добыча нефти и газа из глубоких горизонтов и в регионах Крайнего Севера (с температурой окружающей среды до -60°С) и Прикаспийской низменности, где промысловые среды содержат значительное, до 25%, количество сероводорода, требует освоения российскими трубными предприятиями производства высокопрочных обсадных труб повышенной эксплуатационной надежности [1—3].

До недавнего времени, отечественные трубные предприятия для производства высокопрочных обсадных труб (с минимальным пределом текучести до 758 МПа), широко применяли среднеуглеродистые стали, легированные марганцем. Известно [4,5], что указанные стали имеют низкую устойчивость переохлажденного аустенита к распаду по диффузионному механизму, вследствие чего изделия из них характеризуются структурной неоднородностью по сечению и, как следствие, низким комплексом эксплуатационных свойств.

Для труб, сочетающих более высокий уровень прочностных характеристик (минимальный предел текучести 930 МПа) с малой склонностью к хрупким разрушениям (температура вязко-хрупкого перехода не выше -60°С), требуется разработка новых сталей с повышенной устойчивостью переохлажденного аустенита, обеспечивающей формирование в широком диапазоне скоростей охлаждения при закалке преимущественно мартенситной структуры по всему сечению изделия.

Традиционным способом достижения высокой конструктивной прочности труб, особенно толстостенных (толщина стенки муфтовых труб доходит до 35 мм), является термическое улучшение (закалка с высоким отпуском) с использованием печного нагрева. Улучшение приводит к формированию однородной структуры, равномерному распределению свойств, как по сечению, так и по длине изделия, и, главное, к более полному снятию остаточных напряжений, что особенно важно для коррозионной стойкости металла [6,7].

Другим способом достижения высокопрочного состояния стали, при сохранении пластичности и допустимых значений ударной вязкости, является термомеханическая обработка. Термомеханическая обработка соответствует современным тенденциям развития технологии массового производства сталей, так как обеспечивает значительное ресурсосбережение, резкое сокращение длительности процесса, улучшение экологических условий, позволяет получать комплекс свойств, который не может быть достигнут способами обычной термической обработки и традиционного легирования.

Для выбора оптимальных температурно-временных параметров обработки, необходимо изучение кинетики распада переохлажденного аустенита и роста его зерна при нагреве, исследование влияние структуры, формирующейся при различных скоростях охлаждения и в процессе высокого отпуска, на комплекс механических свойств исследуемых сталей.

Следовательно, разработка составов и научно обоснованных технологических процессов обработки сталей, сочетающих высокий уровень прочностных характеристик с достаточным сопротивлением хрупкому разрушению и коррозионному воздействию, является на сегодняшний день актуальной проблемой для производителей трубной продукции.

Следует отметить, что необходимым условием повышения конструктивной прочности сталей является качественное изменение основных мощностей отечественных металлургических предприятий на основе использования современных технологий, получивших широкое применение в мировой практике [6].

1 АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Исследована кинетика фазовых превращений при непрерывном охлаждении и построены термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита в сталях 25Х2М1ФА, 26Х1МФА в интервале температур аустенитизации Асз + 10 °C. Ас3 + 100 °C. Разработанные составы позволяют в широком диапазоне скоростей охлаждения подавить распад аустенита по первой ступени и обеспечить формирование по сечению изделия при закалке гетерогенных мартенсито-бейнитных структур.

Повышение температуры аустенитизации исследуемых сталей не сопровождается интенсивным ростом зерна до 980 °C, а для стали 25Х2М1ФА и до 1000 °C. Сохранению мелкозернистой и относительно однородной структуры стали 25Х2М1ФА до температуры нагрева 1000 °C, может способствовать более высокое содержание в ней хрома и молибдена.

В стали 22Х1МФА повышение температуры нагрева до 1000 °C приводит к формированию аномально крупных зерен (128 мкм и более) по механизму вторичной рекристаллизации.

2. Установлено, что формирование при непрерывном охлаждении в исследуемых сталях гетерогенной мартенсито-бейнитной структуры с игольчатыми выделениями бейнитного феррита не только не снижает, но в ряде случаев обеспечивает повышение ударной вязкости стали (КСУ+20'с = 0,5 МДж/м2) по сравнению с материалом, обладающим структурой мартенсита (КСУ+2о°с = 0,35 МДж/м2). Аналогичная зависимость значений ударной вязкости от структуры сохраняется и после высокого отпуска.

Разработан режим упрочняющей термической обработки исследуемых сталей, включающий охлаждение со скоростью 30 °С/с от температуры аустенитизации 980 °C и отпуск при температуре 650 °C, который обеспечивает комплекс механических свойств (ав > 1000 МПа, а0,2 > 900 МПа, 65 > 17%, КСУ. бо-с > 1,4 МДж/м2), отвечающий требованиям нормативной документации на трубную продукцию повышенных групп прочности для эксплуатации при низких температурах.

3. Рассмотрена возможность применения термомеханической обработки для производства труб из стали 25Х2М1ФА. Установлено, что высокотемпературная механическая обработка (ty= 1200 °C, tHJI= 1200 °C, t0Jl.= 850 °C, охлаждение на воздухе) обеспечивает формирование бейнитной структуры с чётко выраженной направленностью с уровнем механических свойств: ав> 1100 МПа, g0,2 ^ 890 МПа, S5 > 20%, KCV+2o-c > 0,33 МДж/м2. Деформация метастабильного аустенита в области высокой его устойчивости по диффузионному механизму обеспечивает существенное повышение комплекса механических свойств (ов > 1280 МПа, о0,2 > 970 МПа, б5 > 39%, KCV+20'c ^ 0,70 МДж/м"), но требует модернизации существующего оборудования.

4. Результаты опытно-промышленных испытаний кореллируют с результатами проведенных в лабораторных условиях комплексных исследований.

Выбранные стали имеют устойчивость переохлажденного аустенита, достаточную для формировния при закалке на действующем технологическом оборудовании 90% мартенсита в обсадных трубах (с толщиной стенки до 12 мм) из стали 22X1МФА и в муфтовых трубах (с толщиной стенки до 32,5 мм) из стали 25Х2М1ФА, при условии применения дополнительного охлаждения внутренним спрейером.

Установлено, что при последующем высоком отпуске в интервале температур 650−670 °С формируется комплекс свойств, сочетающий требуемый уровень прочностных и пластических характеристик с высокими значениями ударной вязкости (сут = 990−1110 МПа, ств = 1020−1130 МПа, 85 = 14,0−18%, KCV.6 1,1 МДж/м2).

5. Методами растровой электронной микроскопии доказана некорректность применения визуального метода оценки доли вязкой составляющей в изломе ударных образцов из высокопрочных сталей (с минимальным значением предела текучести более 930 МПа). В качестве контрольной характеристики, для оценки порога хладноломкости, в нормативную документацию на продукцию внесена минимальная норма ударной вязкости.

0,70 МДж/м), гарантированно обеспечивающая 50% волокна в изломе.

6. Произведена оценка возможности использования стали 20Х1МФА для производства труб, стойких к воздействию сероводородсодержащих сред. Металл опытных труб успешно прошел аттестацию в лаборатории коррозионно-стойких материалов ООО «ВНИИГАЗ»: выдержал испытания на стойкость к сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением при пороговом напряжении в 85% от минимального нормативного предела текучести по стандарту NACE ТМО177−2005 (метод А).

7. В соответствии с разработанными в диссертационной работе рекомендациями по химическому составу и режимам термической обработки на ОАО «СТЗ» освоено промышленное производство высокопрочных обсадных труб (с минимальным пределом текучести 930 МПа), предназначенных для эксплуатации в холодных макроклиматических районах, по разработанным совместно с ООО «ВНИИГАЗ» нормативным документам.

Показать весь текст

Список литературы

  1. К.А. Совершенствование производства бесшовных труб для нефтяной и газовой промышленности на предприятиях ОАО «ТМК'У/ Сборник научных трудов XV международной научно-практической конференции «Трубы-2007», г. Челябинск, 2007 г.
  2. H.A. Гафаров, A.A. Гончаров, В. М. Кушнаренко. Определение характеристик надежности и технического состояния оборудования сероводородсодержащих нефтегазовых месторождений. М.: Недра, 2001 г. 239 с.
  3. А. М., Федоренко 3. И., Кривошеева А. А. и др. Производство высокопрочных и высокогерметичных труб нефтяного сортамента. // Сталь. 1984 г. № 6. С. 58−60.
  4. Е. А., Ахмедова Д. А., Гамидов Ф. Д. и др. Структура и свойства сталей 32Г2Ф и 32Г2ФРТ. // МиТОМ. 1994 г. № 2. С. 12−14.
  5. Д. А., Пышминцев И. Ю., Фарбер В. М. Методы упрочнения трубных сталей // Сталь, 2005. № 7. С. 67−74.
  6. В. Н., Одесский П. Д., Рудченко А. В. Строительная сталь. М.: Металлургиздат, 2002. 624 с
  7. ТУ 14−162−70−2004. Трубы обсадные и муфты к ним в хладостойком исполнении.
  8. ТУ 14-ЗР-82−2005. Трубы обсадные и муфты к ним в хладостойком исполнении для ОАО «ГАЗПРОМ».
  9. М. Е. Фазовые превращения при термической обработке стали. М.: Металлургия. 1962. — 268 с.
  10. В. С. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964.665 с.
  11. ГОСТ 5657–69. Сталь. Метод испытания на прокаливаемость.
  12. ASTM, А 255−02. Стандартные методы определения прокаливаемое&trade- стали.
  13. W. Т. Cook, P. F. Morris, L. Woollard. Calculated hardenability for improved consistency of properties in heat treatable engineering steels. // Journal of materials engineering and performance, vol. 6(4). 1997. p. 443−448.
  14. М.И. Специальные стали: учебник. // М. И. Гольдштейн, С. В. Грачев, Ю. Г. Векслер. М.: Металлургия, 1985. -408 с.
  15. В. С., Sheek J. G., Yoshinaga N., Pyshmintsev I.Y. Fundamental of Steel Product Metallurgy. Vakgkoep Metalluegie en Materiaal Kunde. RUG, 2003. 427 p.
  16. JI.E., Попов A.A. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета раствора в сплавах титана. М.: Металлургия, 1991. 503 с.
  17. В.М. Превращения переохлажденного аустенита. // ФММ, 1993. т. 76, вып. 2, С. 40−55.
  18. R. Thomas, М. Ganesa-Pillai et al. Analytical/finite-element modeling and experimental verification of spray-cooling process in steel. // Metallurgical and Materials Transactions A. 1998. Vol. 29A. № 5. P. 1485−1498.
  19. M. Victor Li, David V. Niebuhr et al. A computational model for the prediction of steel hardenability. // Metallurgical and Materials Transactions B. 1998. Vol. 29B. № 6. P. 661−672.
  20. А. П., Голованенко Ю. С., Зикеев В. Н. Влияние количества немартенситных продуктов превращения на сопротивление разрушению улучшаемой конструкционной стали. // МиТОМ. 1978 г. № 7. С. 60−67.
  21. С. А., Зикеев В. Н., Серебряная Е. Б., Попова JI. В. Влияние легирующих элементов и структуры на сопротивление конструкционных сталей водородному охрупчиванию. // МиТОМ. 1978 г. № 1.С. 2−14.
  22. А.В. Стали для термоупрочняемых электросварных газонефтепроводных труб. // МиТОМ. 1977 г. № 7. С. 51−53.
  23. М., Вада Т. Термическая обработка сталей для магистральных трубопроводов и арматуры. // МиТОМ. 1977 г. № 7. С. 53−56.
  24. В. И. и др. Неоднородное распределение внутренних напряжений и склонность стали к хрупкому разрушению. // ФММ. 1969 г. т. 29. вып. 1.С. 143.
  25. A., Hahn G., Embury J. // Metallurgical Transactions. 1972. Vol. 3.№ п. p. 2797.
  26. P. Д. Обзор особенностей микроструктуры при разрушении сколом. // В сб.: Атомный механизм разрушения. М.: Металлургиздат. 1963 г. С. 84−108.
  27. Г. В., Утевский Л. М., Энтин Р. И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. 238 с.
  28. А. П., Гребенщиков В. Г. Склонность сталей 30Х2Н2М и 30Х2Н4М к хрупким разрушениям при низких температурах. // МиТОМ. 1964 г. № 1.С. 57−59.
  29. В. Н. Гончар, Н. А. Воскобойникова, А. Ф. Щербакова. Влияние промежуточных структур на свойства конструкционной стали // Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия. 1966 г. № 1. С. 149−153.
  30. П. В. Склюев. Влияние скорости охлаждения и температуры переохлаждения на ударную вязкость и переходную температуру сталей 35ХНМ и 34XH3M // МиТОМ, 1977 г. № 8. С. 9−12.
  31. М. А., Шахназаров Ю. В., Рыбаков А. Б. Влияние прокаливаемости на сопротивляемость Cr-Ni-Mo—V стали хрупким разрушениям // Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия. 1973 г. № 2. С. 120−122.
  32. С.И. О роли промежуточных структур при термической обработке среднелегированной конструкционной стали. // Металловедение: Сборник статей. М.: Судпромгиз. 1959 г. № 3. С. 88−105.
  33. Xuefei F., Shoulian X. Deformation behavior of microstructure and its influence on strength and toughness in an ultrahigh strength steel. // 5th Int. Congr. Heat. Treat. Mater., Budapest, 20−24 Oct. Budapest s.a., 1986. Vol. 1. P. 497−503.
  34. Tomita Joshiyuki, Okybayashi Kumio. Improvement in lower temperature mechanical properties of 0,40 pet C-Ni-Cr-Mo ultrahigh strength steel with the second phase lower bainite // Metallurgical Transactions. 1983. Vol. A14. № 1−6. P. 485−492.
  35. D. P. Edwards. Toughness of martensite and bainite in a 3% Ni-Cr-Mo-V Steel // Journal of the Iron and Steel Institute. 1969. Vol. 207. № 11. P. 14 941 502.
  36. Г. В., Григоркин В. И., Козлов В. И. И др. Механические свойства и кинетика бейнитного превращения сталей 35ХНЗМФА и 25ХЗМФА // Металлы, 1978 г. № 2. С. 179−189.
  37. JI. М. и др. О промежуточном превращении аустенита. // МиТОМ, 1956 г. № 10. С. 2−20.
  38. Minoru U., Kazunari Н., Imao Т. Transformation kinetics of bainite during isothermal holding and continuous cooling. // Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan. 1982. Vol. 224. № 11. P. 854−861.
  39. A. M., Палатникова E. С., Ушакова E. M., Чучвага А. П. Влияние структуры на «бейнитную хрупкость» стали ЗОХЗМФ. // МиТОМ. 1971 г. № 11. С. 59−60.
  40. Knott J. F. Cleavage fracture and the toughness of structural steel. // Yield, Flow and Fract. Polycryst. London- New York. 1983. P. 81−99.
  41. M. Л. И др. Влияние высокотемпературной ТМО на структуру и свойства 38ХГС. // ФММ. 1974 г. Т. 38. Вып. 2, С. 389−398.
  42. В. И. и др. Влияние термической обработки на усталостные свойства и структуру высокопрочной низколегированной стали. // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1982 г. № 1. С. 22−23.
  43. А.С. Влияние термической обработки на склонность к хрупкости конструкционных сталей. // МиТОМ, 1977 г. № 11. С. 7.
  44. А. Б. Крамаров М. А., Солнцев Ю. П. Влияние высокого отпуска на сопротивление разрушению конструкционных улучшаемых сталей. // МиТОМ, 1975 г. № 4. С. 58−59.
  45. Я. Б. и др. О возможности повышения сопротивлению разрушению конструкционной стали при динамическом нагружении. // Доклады АН СССР. Металлы. 1974 г. Т. 218. № 6. С. 1329−1331.
  46. Ebher R., Maurer K.Z. Microstructure and ductile fracture of quenched and tempered steel. // Fract. and Role Microstruct. Proc. 4th Eur. Conf. Fract., Leoben, 22−24 Sept., 1982. Warley e.a., 1982. P. 296−306.
  47. П. Д., Пигрова Г. Д. Сокращение продолжительности отпуска конструкционной стали. // Энергомашиностроение. 1985 г. № 9. С. 25−26.
  48. П. Д., Каган Н. Э. зависимость температуры полухрупкости от уровня прочности конструкционной стали. // МиТОМ, 1982 г. № ю. С. 37−39.
  49. В. Н. Легирование и структура конструкционных сталей, стойких к водородному охрупчиванию. // МиТОМ. 1982 г. № 5. С. 18−23.
  50. Э. Специальные стали. М.: Металлургиздат. 1956. —1638 с.
  51. Akio Kamada, Koshizuka Noriaki. Effect of austenite grain size and С content on the substructure and toughness of tempered martensite and bainite. // Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan. 1976. Vol. 16. № 8. P. 407 416.
  52. Л. С., Рахманов Л. С., Ситнова Н. В. Влияние углерода, кремния, марганца и хрома на работу развития трещины в низколегированных сталях. // Сталь. 1974 г. № U.C. 1037−1039.
  53. К. и др. Новая сталь для изготовления труб нефтяного сортамента с высокой устойчивостью к коррозионному растрескиванию в сульфидных средах. // «Сумитомо киндзоку». 1972 г. т. 24, № 3. С. 38.
  54. В. М., Соломадина Е. А., Кривошеева А. А. и др. Упрочняющая термическая и термомеханическая обработка труб. // Черная металлургия. Бюллетень НТИ. 1985 г. № 16. С. 11−28.
  55. Металловедение и термическая обработка стали: Справочник. Т. 2 Под ред. Бернштейна М. Л., Рахштадта А. Г. // М.: Металлургия, 1983. 366 с.
  56. П.Д., Ведяков И. И. Ударная вязкость сталей для металлических конструкций. М.: Интермет Инжиниринг, 2003 г. 232 с.
  57. В. Н. Современные конструкционные стали для машиностроения. //МиТОМ. 1972 г. № 4. С. 5−8.
  58. А. П., Матросов Ю. И., Ганошенко И. В. и др. Толстолистовая сталь для газопроводных труб категории прочности Х80. // Сталь. 2004 г. № 3. С.51−55.
  59. Д. Р. И др. Трубные стали для газовых скважин сероводородных месторождений. // В сборнике трудов ИМЕТ АН ГССР. Исследование материалов для новой техники. Тбилиси. 1971 г.
  60. Г. В. И др. Стали для насосно-компрессорных труб. // Химическое и нефтяное машиностроение. 1973 г. № 1. С. 23.
  61. . С., Ланин А. А. Влияние молибдена на временную зависимость и пороговые значения вязкости разрушения закаленных сталей. // Физико-химическая механика материалов. 1986 г. № 4. С. 105−107.
  62. А. П., Моргунова Н. Н., Малхасян Н. М. Ударная вязкость и порог хладноломкости молибдена. // Проблемы прочности. 1971 г. № 8. С. 70−73.
  63. Jin Yu., Мс Mahon C.J. The effect of composition and carbide precipitation on temper of 2,25Cr IMo steel. // Metallurgical Transactions. 1980. Vol. All. № 2. P. 277−300.
  64. Mc Mahon C.J. Cianelly A. K., Feng H. C. The influence of Mo in P-induced temper embrittlement. // Metal Sci. 1980. Vol. 14. № 1. P. 1−15.
  65. Dumoulin Ph., Guttman M., Fouscault M. et al. Role of molybdenum in phosphorus-induced temper embrittlement in Ni-Cr steel. // Metallurgical Transactions. 1977. Vol. A8. № 7. P. 1055−1057.
  66. Briant C. Z., Banerji S. K. The effect of molybdenum on tempered martensite embrittlement // Scr. Met. 1979. Vol. 13. № 9. P. 813−816.
  67. Guttman M., Dumoulin Ph., Wayman M. The thermodynamics of interactive co-segregation of phosphorus and alloying elements in iron and temper-brittle steel // Metallurgical Transactions. 1982. Vol. A13. № 10. P. 1693−1711.
  68. M. Л. Прочность стали. M. Металлургия, 1974 г. 199 с.
  69. В. Н., Попова Л. В. Повышение вязких свойств улучшаемой хромникельмолибденовой стали модифицированием нитридной фазой. // В сборнике: Качественные стали и сплавы. М.:Металлургия, 1976. вып.1. С. 36.
  70. С. А. и др. Влияние хрома и молибдена на стойкость к водородному охрупчиваниюулучшаемой конструкционной стали типа20ХМ. // В сборнике: Качественные стали и сплавы. М. Металлургия, 1978. вып.З. С. 76.
  71. . М., Томилин И. А., Шварцман М. А. Термодинамика железо-углеродистых сплавов. М.:Металлургия, 1972 г. 327 с.
  72. Н. Т., Горожанин П. Ю., Лефлер М. Н. и др. Разработка сталей и режимов термической обработки высокопрочных труб в хладостойком и сероводородостойком исполнении // МиТОМ. 2007 г. № 5. С. 18−22.
  73. Л.М., Соляников Б. Г., Ильиных Г. И. и др. Новые высокопрочные среднелегированные стали с высоким сопротивлением хрупкому и водородному разрушению // Сталь. 2000 г. № 11. С. 87−89.
  74. В.М. Пути повышения конструктивной прочности труб. // Достижения в теории и практике трубного производства: материалы 1-й Российской конференции по трубному производству «Трубы России-2004» г. Екатеринбург, 2004 г. с. 390−394.
  75. Ю. А., Конакова М. А., Борщевский А. В., Колотовский А. Н., Чумикова Е. Ю. Коррозионные повреждения на магистральных газопроводах. // Газовая промышленность. 2001 г. № 5. С. 3235.
  76. ГОСТ 632–80. Трубы обсадные и муфты к ним. Технические условия.
  77. В. В. Моделирование превращений карбонитридов при термической обработке сталей. Екатеринбург.: УрОРАН, 2003 г.
  78. .Б., Пилюшенко В. Л., Касаткин О. Г. Структура конструкционной легированной стали. М.: Металлургия, 1983. 216 с.
  79. С.А. Стереометрическая металлография. -М.'.Металлургия, 1976. -375 с.
  80. Стандарт NACE ТМ0177−2005. Стандартный метод испытания. Лабораторные испытания металлов на сопротивление сульфидномурастрескиванию под напряжением и коррозионному растрескиванию под напряжением в Н28-содержащих средах.
  81. М. И., Попов В. В. Термодинамические расчеты растворимости карбонитридов в аустените конструкционных сталей. // МиТОМ. 1989 г. № 11. С. 32−38.
  82. В. В., Гольдштейн М. И. Растворение карбидов и нитридов при аустенитизации сталей. // МиТОМ. 1991 г. № 7. С. 5−6.
  83. К. J., Pickering F. В., Gladman T. G. Grain-refined C-Mn steels. // Journal of the Iron and Steel Institute. 1967. Vol. 205. № 2. P. 161- 182.
  84. Caddy L. G., Bauwin J. J., Ralay J. C. Recrystallization of austenite. // Metallurgical Transactions. 1980. Vol. 11A. № 3. P. 381−386.
  85. M. И., Попов В. В., Емельянов Д. А., Житова JI. П. Термодинамический расчет растворимости карбонитридов в малоуглеродистых сталях с ванадием и алюминием. // Известия АН СССР. Металлы. 1982 г. № 4. С. 100−105.
  86. М. И., Попов В. В., Аксельрод А. Е., Емельянов Д. А. Термодинамический расчет растворимости карбонитридов ниобия в стали. // Известия АН СССР. Металлы. 1986 г. № 2. С. 93−101.
  87. В. Г., Шкляр Р. Ш., Гольдштейн М. И., Чиркова С. Н. Растворение карбидов и нитридов при аустенитизации сталей. // ФММ. 1974 г. т. 38. вып. 3. С. 541−547.
  88. М. И., Черемных В. Г., Попов В. В., Жмакина В. А. карбонитриды ванадия, ниобия и титана в низколегированных сталях. // термическая обработка и физика металлов. Свердловск: Издательство УПИ. 1979 г. № 2. С. 55−66.
  89. И. А., Шор Ф. И. Растворимость карбидов и нитридов переходных металлов в сплавах железа. // Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургия. 1972 г. С. 99−106.
  90. С. С., Добаткин С. В., Капуткина Л. М. Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: МИСИС, 2005. 432 с.
  91. Физическое металловедение: учебник для вузов. // Грачев С. В., Бараз В. Р., Богатов А. А., Швейкин В. П. Екатеринбург: Издательство УГТУ-УПИ, 2001. 534 с.
  92. С. С. Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1978. 568 с.
  93. И.И. Теория термической обработки металлов: учебник. М.: Металлургия, 1986. 480 с.
  94. Металлография железа, т. II. Структура сталей. Перев. с англ. М.: Металлургия, 1972. 478 с.
  95. Ф. Б. Физическое металловедение и разработка сталей/ пер. с нем. М.: Металлургия. 1982.- 184 с.
  96. М.А. Основы термической обработки стали: учеб. пос. // Смирнов М. А., Счастливцев В. М., Журавлев Л. Г. Екатеринбург: УрОРАН, 1999.-536 с.
  97. Л. Г. Термомеханическое упрочнение труб / Марченко Л. Г., Выбойщик М. А. М.: Интермет Инжиниринг, 2006. — 240 с.
  98. К. А. Металловедческие аспекты возможности горячей прокатки ИФ-сталей при пониженных температурах // Сталь. 2005. № 8. С. 26−38.
  99. М. Л., Займовский В. А., Капуткина Л. М. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983. 480 с.
  100. Y.Ohmori, Н. Ohtani, Т. Kunitake. Tempering of the bainite and the Bainite/Martensite Duplex structure in a Low-Carbon Low-Alloy Steel// Metal Science, vol. 8, 1974, P. 357−366.
  101. И. Я. Структура и коррозия металлов и сплавов: Атлас. Справ, изд./ Сокол. И. Я., Ульянин Е. А., Фельдгандлер Э. Г. и др. М.: Металлургия, 1989. — 400 с.
  102. Г. В. Структурная коррозия металлов. Пермь: ПГУ, 1994.- 473 с.
  103. Г. С. Коррозия и защита от коррозии. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Издательство стандартов. 1999. — 513 с.
  104. Контроль качества термической обработки стальных полуфабрикатов и деталей. Справочник / Под общ. ред. Кальнера В. Д. М.: Машиностроение, 1984. — 384 с.
  105. Металловедение и термическая обработка стали: Справочник. Т. 3 / Под ред. Бернштейна М. Л., Рахштадта А. Г. М.: Металлургия, 1983. -216 с.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?