Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Повышение эффективности основных типов графитовых теплообменников за счет интенсификации конвективного теплообмена

Диссертация: Повышение эффективности основных типов графитовых теплообменников за счет интенсификации конвективного теплообмена
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В кожухотрубчатых графитовых теплообменниках для интенсификации теплообмена в каналах применён новый метод увеличения теплоотдачи — метод автоколебаний ленточного пучка. Проведённые аналитические и экспериментальные исследования доказали эффективность предложенного в данной работе метода интенсификации теплообмена, что позволяет рекомендовать его к применению как при проектировании новой… Читать ещё >

Содержание

  • В^В Е Д Е Н И Е
  • IV. ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ ИНТЕНСИФИКАЦИИ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООШЕНА В КАНАЛАХ"?,
    • 1. 1. Особенности конструкции и условий работы графитового теплообменного оборудования
    • 1. 2. Интенсификация теплообмена за счёт воздействия на поток жидкости перед входом в каналы
    • 1. 3. Интенсификация теплообмена за счёт воздействия на поток жидкости внутри каналов
      • 1. 3. 1. Интенсификация теплообмена с помощью установленных в канале вставок
      • 1. 3. 2. Интенсификация теплообмена созданием неоднородностей давления в потоке за счёт течения в канале сложной конфигурации
    • 1. 4. Выводы и постановка задачи
  • 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИИ ВХОДНЫХ УСТРОЙСТВ ГРАФИТОВЫХ БЛОЧНЫХ АППАРАТОВ НА ТЕПЛООБМЕН В КАНАЛАХ
    • 2. 1. Выбор метода измерения локальных коэффициентов теплоотдачи
    • 2. 2. Экспериментальная установка для исследования локального теплообмена
    • 2. 3. Обработка опытных данных
      • 2. 3. 1. Методика обработки результатов эксперимента
      • 2. 3. 2. Машинная обработка результатов опыта
      • 2. 3. 3. Тарировочные опыты
    • 2. 4. Программа исследований
    • 2. 5. Результаты опытов и их анализ

Повышение эффективности основных типов графитовых теплообменников за счет интенсификации конвективного теплообмена (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Цель работы заключалась в разработке способов интенсификации конвективного теплообмена в каналах основных типов графитовых теплообменников, — блочных и кожухотрубчатых, — для газовых теплонооителей.

Научная новизна полученных в диссертации результатов заключается в том, что автором:

— предложено интенсифицировать теплообмен в блочных графитовых аппаратах за счёт изменения геометрических параметров переходных камерпоказано, что таким способом средняя теплоотдача в коротком канале может быть увеличена на 20 40%;

— разработан, изучен аналитически и экспериментально новый метод интенсификации конвективного теплообмена — автоколебаний ленточного пучка;

— разработана конструкция теплообменника с использованием устройства, реализующего метод автоколебаний ленточного пучкановизна конструкции защищена авторским свидетельством*.

Достоверность достигнутых результатов подтверждена проверкой согласования данных, полученных на используемых в работе установках, с литературными. Погрешность измерений коэффициентов теплоотдачи не превышала 10%,.

Практическая ценность выполненных в диссертации исследований состоит в том, что на основе этих исследований разработано эффективное теплообменное оборудование, которое рекомендуется для широкого использования на химических заводах и предприятиях цветной металлургии, связанных с тепловой обработкой агрессивных сред. Новый метод интенсификации теплообмена может найти применение и в других типах теплообменного оборудования как при создании новых его конструкций, так и при модернизации существующего. Кроме того, в процессе решения основных задач исследования было получено имеющее практическое значение решение частной технической задачи: сконструировано приспособление для визуализации парового пространства. Приспособление защищено авторским свидетельством.

Диссертация изложена на 181 страницах и состоит из четырёх глав, введения и заключения,.

В первой главе дан обзор существующих методов интенсификации конвективного теплообмена в каналахпоказано, что в блочных графитовых теплообменниках может быть использовано для интенсификации теплообмена возмущение потока на входе в каналы, однако оценка эффективности такого способа увеличения теплоотдачи требует дополнительных исследований. Установлено, что применение известных методов интенсификации теплообмена в кожухотрубчатых графитовых аппаратах наталкивается на определённые трудности, связанные с особенностями их конструкции, условиями работы и свойствами графитовых материалов.

Во второй главе представлены результаты экспериментального исследования локального теплообмена в коротком канале при наличии возмущений потока входными устройствами, приближённо моделирующими входные и переходные камеры графитовых теплообменниковпроведена оценка достигнутой в результате этого интенсификации теплообмена,.

В третьей главе проведено теоретическое и экспериментальное исследования нового метода интенсификации конвективного теплообмена — автоколебаний ленточного пучкавыполнена оценка эффективности предложенного метода,.

В четвёртой главе описаны конструкции графитового теплооб-менного оборудования, разработанные на основе выполненных исследований.

Результаты работы используются в промышленности. Разработанные в диссертации устройства внедрены на предприятиях производственного объединения «Уралхимпласт» и планируются к внедрению на Новочеркасском электродном заводе. Методика подбора лент, используемых для реализации метода автоколебаний, оформлена в виде отчёта и передана конструкторскому отделу химической аппаратуры при Новочеркасском электродном заводе для использования при проектировании графитовых теплообменников.

По теме диссертации опубликовано 6 статей, I информационный листок, получено 3 авторских свидетельства на изобретения. Основное содержание работы докладывалось на ШТ1, XXIX — XXXI научных конференциях профессорско-преподавательского состава, научных работников, аспирантов и студентов Новочеркасского политехнического института (г. Новочеркасск, 1978 — 1982 гг), на научно-техническом совете Новочеркасского электродного завода (г. Новочеркасск,.

1982 г.), на научно-техническом совете НИИГРАФИТа (г. Москва,.

1983 г.).

Автор считает своим приятным долгом выразить глубокую признательность научным консультантам данной работы: профессору Московского энергетического института Александру Семёновичу Сукомелу и бывшему руководителю отраслевой лаборатории графитовой теплооб-менной аппаратуры доценту Владимиру Сергеевичу Новопавловскому, чья большая помощь и исключительная доброжелательность во многом способствовали выполнению этой диссертационной работы*.

Основные обозначения X, у — координаты-? — длинай — диаметрЯ — радиус кривизныд — толщина- 3, Р — площадьТ — время;

Тк — период колебаний- ^ - частота колебанийА к — амплитуда колебаний;

— скорость;

Цп — «динамическая скорость» ;

V — пулъсационная составляющая скоростистепень турбулентности;

— коэффициент трения;

— плотность;

V — коэффициент кинематической вязкостиХп — скрытая теплота парообразованияр — давлениеР — сила;

В — модуль упругости- «7 — момент инерцииМ — момент силыN — мощностьО — массовый расход-, Т — температура- # - относительная температура- ?/> - теплоёмкостьу? — коэффициент теплопроводности;

— коэффициент теплоотдачи —? — плотность теплового потока ;

6 — поправочный коэффициент, учитывающий влияние условий входа потока на теплообмен в канале".

I. ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ ИНТЕНСИФИКАЦИИ.

КОНВЕКТИВНОГО ТЕП100ШЕНА В КАНАЛАХ Под интенсификацией теплообмена принято понимать увеличение плотности теплового потока ^ в аппарате. Из уравнения теплоотдачи soi '?t (I.I) следует, что эта цель может быть достигнута увеличением либо среднего температурного напора й t, либо коэффициента теплоотдачи оС. Так как возможности увеличения At ограничены, и, как правило, учтены при проектировании схемы включения теплообменника, то в данной работе рассматривается интенсификация теплообмена только за счёт увеличения аС. Существует множество конструктивных и режимных средств интенсификации. Выбор метода увеличения Л определяется конструкцией и условиями работы конкретного теплообменника. Поэтому для того, чтобы оценить возможности известных способов интенсификации применительно к графитовым теплообменникам, предварительно рассмотрим условия работы и конструкцию этих аппаратов.

I.I. Особенности конструкции и условий работы графитового тешюобменного оборудования Теплообменная аппаратура из графитовых материалов выпускается в СССР [2] и за рубежом [3, 4]. Графитовые материалы являются коррозионностойкими и призваны заменить дефицитные и дорогостоящие металлы во многих отраслях химического производства и цветной металлургии. Высокая теплопроводность, стойкость к агрессивным средам и температурным перепадам, лёгкость механической обработки, малая загрязняемоетьвсе эти качества характеризуют графитовые материалы как перспективные при создании теплообменной аппаратуры для агрессивных сред. Наиболее распространёнными графитовыми материалами в СССР являются пропитанный графит и графитопласт AIM — I. Пропитанный графит изготавливается из тонкоразмолотых углеродных материалов, прошедших операции прессования и графитации при высоких температурах, а затем пропитанных фенольными смолами. Графи-топласт АТМ — I — это пластмасса, представляющая собой композицию фенольформальдегидной смолы и мелкодисперсного искусственного графита.

Новочеркасский электродный завод проиводит следующие типы графитовых теплообменников [2] :

1) блочные;

2) кожухоблочные;

3) кожухотрубчатые;

4) оросительные;

5) погружные.

В нашей работе мы ограничимся общей характеристикой блочных и кожухотрубчатых теплообменников, поскольку именно эти аппараты наиболее широко распространены в промышленности и поэтому выбраны в качестве объектов настоящего исследования. В блочных теплообменниках основным конструктивным элементом является прямоугольный блок, в котором просверлены 2 группы перекрещивающихся — горизонтальных и вертикальных — каналов для прохождения сред, участвую-: щих в теплообмене (рис. 1.1). Длина каналов в блоке, как правило, не превышает 30 диаметров. Площадь поверхности теплообмена в аппарате определяется размерами блока, диаметрами каналов в блоке и числом блоков. При сборке теплообменника за счёт наличия прокладок между соседними блоками образуются промежуточные камеры небольшой высоты. Это видно на рис. 1.2, где показан блочный теплообменник в сборе. Таким образом, с точки зрения характера протекания гидродинамических и тепловых процессов блочные аппараты имеют следующие особенности:

1) теплообмен в блоке происходит в условиях неразвитого пограничного слоя, т. е. на так называемом начальном участке;

2) наличие промежуточных камер между блоками вызывает срыв погра.

Рис. 1.1. Графитовый прямоугольный блок.

Рио. 1.2. Блочный графитовый теплообменник ничного слоя на выходе из блока и турбулизацию потока, так что в каждом последующем блоке формирование пограничного слоя начинается вновь*.

Кожухотрубчатые графитовые теплообменники [2,3,5] не имеют принципиальных конструктивных отличий от аппаратов такого же типа, выполненных из металла [6] •.

Графитовые теплообменники предназначены, в основном, для нагрева или охлаждения жидких и газообразных теплоносителей. Допустимые скорости движения газов в аппарате составляют 7 + 20 м/с, а при движении жидкости — 0,5 4- 2,0 м/с, что соответствует переходной зоне течения и слаборазвитому турбулентному режиму потока (Л?е з 7*Ю3* 40'103). В евязи о этим в дальнейшем для нас наибольший интерес представят исследования, выполненные в этом диапазоне* Из-за технологических и эксплуатационных требований наименьший диаметр каналов в блоке составляет 12 вям, а в кожухотруб-чатых — 22 мм. Тем самым одно из средств интенсификации теплообмена — увеличение поверхности в заданных габаритах за счёт уменьшения диаметра каналов — для графитовых аппаратов должно считаться исчерпанным. В силу пористости графита уменьшать толщину отенок между соседними каналами ниже 5 мм (величина толщины стенок в блочном и кожухотрубчатом теплообменниках) не представляется возможным. В графитовых аппаратах не удаётся применить в качестве средства интенсификации теплообмена и оребрение, так как приварка металлических рёбер невозможна, а выполнение ребристой поверхности из графита затруднительно" Поэтому последующее изучение интенсификации конвективного теплообмена в графитовых аппаратах ограничим рассмотрением возможностей увеличения теплоотдачи в каналах. Как известно [7], основным термическим сопротивлением при теплообмене мевду жидкостью и твёрдой поверхностью является образующийся на стенке пограничный слой. Поэтому большинство известных способов интенсификации конвективного теплообмена связаны либо с уменьшением толщины пограничного слоя, либо о изменением его структуры. Например, увеличить теплоотдачу можно за счёт роста скорости движения жидкости, т.к. при этом уменьшается толщина пограничного слоя. Однако этот способ интенсификации имеет существенные недостатки. Во-первых, увеличение теплоотдачи за счёт роста скорости сопровождается значительным ростом гидравлического сопротивления (напомнимчто оС ^ V0,89 аАр^ V2). Во-вторых, с ростом скорости увеличивается эрозионный износ поверхности теплообмена. Поэтому в теплообменных аппаратах скорость движения теплоносителей ограничена.

Поскольку, вообще говоря, наивысшая теплоотдача достигается при турбулентном режиме течения, то в [8] был сформулирован общий принцип интенсификации теплообмена — искусственно перемещать процесс в турбулентную область. Устройства, реализующие этот принцип, принято называть турбулизаторами. Примерами таких устройств могут служить различного рода решётки, завихрители, турбулизирующие вставки и т. д. Все они обеспечивают достижение требуемого эффекта за счёт гидравлического воздействия на поток в целом или его часть. Так как турбулизировать поток беспредельно практически невозможно, то резервы интенсификации теплообмена за счёт искусственной турбу-лизации потока, по-видимому, ограничены. Попытка оценить эти резервы была предпринята в [9]. Как известно, в турбулентном пограничном слое могут быть выделены вязкий подслой, область логарифмического профиля скорости и область постоянного коэффициента турбулентного обмена б?. Действие турбулизаторов, размещённых в пристенной области потока, сводится к уменьшению области логарифмического профиля пограничного слоя и увеличению?. Поэтому в [ 9 ] предложена в качестве предельного турбулентного состояния двухслойная модель пограничного слоя: вязкий подслой и примыкающая к нему свободная турбулентная струя. Основываясь на этой модели, автор [9] получает уравнения для расчета минимального гидравлического сопротивления и максимального теплообмена при использовании турбулизаторов. Проводя сопоставление рассчитанных по этим уравнениям .

1) перед входом в каналы ;

2) внутри каналов.

4.3. Выводы.

1. Компоновка блочного графитового аппарата из блоков со смещением осей каналов в соседних блоках позволяет увеличить теплообмен на 10+30% (для e/d = 20) и получить экономический эффект 9 тыс. руб в год.

2. Применение устройства, реализующего метод автоколебаний ленточного пучка, в кожухотрубчатом теплообменнике позволяет уменьшить на 25+41% требуемую поверхность для передачи заданного количества тепла.

3. Внедрение в производство новой конструкции графитового кожухо-трубчатого теплообменника с лентами обеспечивает экономический эффект около 120 тыс. руб. в год.

4. Описанные в данной главе применения метода автоколебаний ленточного пучка к конструкциям конкретных аппаратов свидетельствуют об его эффективности и перспективности.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выполненная работа позволила разработать методы интенсификации теплообмена в основных типах графитовых теплообменников: блочных и кожухотрубчатых.

1. В блочных теплообменниках интенсификация теплоотдачи может быть достигнута за счёт возмущения потока на входе в каналы, например, смещением осей каналов в соседних блоках. При этом увеличение теплоотдачи может составить 20−40%.

2. На основании анализа экспериментальных данных внесены конструктивные изменения в блочный теплообменник, что обеспечивает экономический эффект 9 тыс. руб.

3. В кожухотрубчатых графитовых теплообменниках для интенсификации теплообмена в каналах применён новый метод увеличения теплоотдачи — метод автоколебаний ленточного пучка. Проведённые аналитические и экспериментальные исследования доказали эффективность предложенного в данной работе метода интенсификации теплообмена, что позволяет рекомендовать его к применению как при проектировании новой теплообменной аппаратуры, так и при модернизации уже эксплуатируемого оборудования. Метод автоколебаний ленточного пучка может быть использован в любом типе теплообменных аппаратов, и, в особенности, в графитовых теплообменниках, для кото-) рых неприменимы большинство из известных методов интенсификации теплоотдачи в силу свойств графита и агрессивности перерабатываемых сред.

4. В результате выполненных экспериментальных исследований разработана новая конструкция графитового кожухотрубчатого аппарата с лентами, в котором процесс теплообмена увеличен в 1,25+1,4 раза по сравнению с известными конструкциями.

5. Внедрение в производство нового кожухотрубчатого графитового теплообменника с лентами позволяет получить экономический эффект около 120 тыс. руб.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Материалы ХХУ1 съезда КПСС, — М.: Политиздат, 1982. — 223 с.
  2. Химическая аппаратура и изделия из графитовых материалов, выпускаемые Новочеркасским электродным заводом: Каталог/ ЦНИИцвет-мет экономики и информации. М., 1982. — 90 с.
  3. HILLS D. GRAPHITE HEAT EXCHANGERS 1. — CHEMICAL ENGINEERING, 197 4, DECEMBER 2 3, P. 80 — 8 3.
  4. HILLS D. GRAPHITE ШАТ EXCHANGERS 2. — CHEMICAL ENGINEERING, 1975, JANUARY 20, P. 116 — 119.
  5. В.П., Осипова В. А., Сукомел A.C. Теплопередача.- М.: Энергия, 1981. 417 с.
  6. З.Ф. Общий принцип интенсификации конвективного подвода тепла и вещества. Докл. АН СССР, 1947, т. 56, В 3, с. 261 264.
  7. A.A., Щукин В. К., Летягин В. Г. Некоторые особенности гидродинамики турбулентных воздушных потоков, закрученных лопаточными завихрителями.- И®-, 1973, т. ХХУ, № 5, с. 899−906.
  8. А.Ф., Щукин В. К. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в трубах с лопаточными завихрителями.- ИФЖ, 1968, Т. Х1У, № 2, с. 239 247.
  9. Щукин В-К., Ковальногов А. Ф., Колкунов B.C. Исследование локальных коэффициентов теплообмена в трубе при местной закрутке потока лопаточными завихрителями.- ИФЖ, 1972, т. XXIII, № 3, с. 430 434.
  10. А.Ф., Щукин В. К. Экспериментальное исследование теплоотдачи при местной закрутке потока шнековыми завихрителями.- Теплоэнергетика, 1968, № 6, с. 81 84.
  11. В.К., Ковальногов А. Ф. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в трубах при местной закрутке потока.- В кн.: Тепло- и массоперенос. Минск, 1968, т. I, с. 542 548.
  12. Э.Г., Сударев A.B. Локальная теплоотдача при движе,-нии воздуха в трубах с завихрителями, установленными на входе.- Изв. вузов. Сер. энергетика, 1970, № 8, с. 74 78.
  13. ZAHERZADEN N.H. AND JAGADISH В.S. HEAT TRANSFER IN SWIRL
  14. FLOWS. INT. JOURNAL HEAT MASS TRANSBER, 1975, v. 18, N.718, P. 941 — 944.
  15. DEISSLER R.G. TURBULENT HEAT TRANSFER AND FRICTION IN THE ENTRANCE REGION OF SMOOTH PASSAGES. TRANS. OF THE ASME, 1955, v. 77, N. 8, P. 1221 — 12 33.
  16. Л.Г. Механика жидкости и газа.-M.: Наука, 1970.-904 с.
  17. A.A. Конвективный перенос в теплообменниках.- М.: Наука, 1982.- 472 с.
  18. G.C., Леонтьев А. И. Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое. М.: Энергия, 1972.-342 с.
  19. GRASS G. WARMEUBERGANG AN TURBULENT STROMENDE GAS IM ROHREINLAUF. ALLG. WARMETEСHNIК, 195 6, HEFT 3, 7 JAHRGANG, S. 58 — 64″
  20. Е.П., Эпик Э. Я. Теплообмен на начальном участке трубы при естественной турбулентности воздушного потока.- ИФЖ, 1968, т. НУ, № 2, с. 248 252.
  21. Е.П., Эпик Э. Я. Теплообмен на входном участке при повышенных уровнях начальной турбулизации потока. ИФЖ, 1968, т. Х1У, № 4, с. 735 739.
  22. Е.П., Эпик Э. Я. Влияние турбулентности воздушного потока на развитие теплового пограничного слоя и интенсивность теплообмена на начальном участке трубы.- В кн.: Тепло- и мас-соперенос. М., Энергия, 1968, т. I, с. 178 187.
  23. Е.П., Эпик Э. Я. Обобщение опытных данных по теплообмену в турбулизированных потоках на основе двухпараметрической модели турбулентности.- Промышленная теплотехника, 1980, т. 2, В 2, с. 3 8.
  24. SIMONICH J.G., BRADCHAW P. EFFECT OF STREAM TURBULENCE ON HEAT TRANSFER THROUGH A TURBULENT BOUNDARY LAYER. TRANS. ASME, J. HEAT TRANSFER, S. C, 1978, N. 4, P. 122 — 129.
  25. KESTINVJ. THE EFFECT OF FREE STREAM TURBULENCE ON HEAT TRANSFER RATES. IN- ADVANCES IN HEAT TRANSFER, 1966, v. 3, P. 1 — 32.
  26. Дзкунхан, Оерови. Влияние турбулентности и градиента давления набегающего потока на профили скоростей в пограничном слое на плоской пластине и теплопередачу.-Теплопередача, 1967,№ 2,с.58.
  27. СукомелА.С., Величко В. И., Абросимов Ю. Г. Теплообмен и трение при турбулентном течении газа в коротких каналах, — М.: Энергия, 1979 216 с.
  28. MILLS A.F. EXPERIMENTAL INVESTIGATION OF TURBULENT ЖАТ TRANSFER IN THE ENTRANCE REGION OF CIRCULAR CONDUIT. -JOURNAL MECHANICAL ENGINEERING SCIENCE', 196 2, v. 4, N. 1, P. 63−77.
  29. B.B. Теплообмен в начальном участке прямой трубы при различных формах входа.- Науч.тр./ Моск. ин-т хим. машиностроения, 1958, вып. 15, te I, с. 25 45.
  30. Филимонов С. С, Хрусталёв Б, А. Расчёт теплообмена и гидравлического сопротивления при турбулентном движении воды в трубах с различными условиями входа, — В кн.: Теплопередача. М., изд. АН ОООР, 1962, с. 43 59.
  31. П.Н., Семёнов Ю. П., Воскресенский А.К, Экспериментальное исследование влияния условий входа потока на теплообмен в начальном участке цилиндрической трубы.- Науч. тр./ Моск. лесотехн. ин-т, 1969, вып- 32, с. 9 35.
  32. Д.Ф. Исследование теплоотдачи на начальном участке плоского канала при турбулентном течении, — Дис-.канд. техн.наук.-М., 1974, — 230 с.
  33. Ю.Г. Влияние степени турбулентности входного потока на режим течения в пограничном слое и теплообмен на начальном участке.- Дис.канд.техн.наук.- М., 1971.- 375 л.
  34. Э.К., Дрейцер Г. А., Ярхо С. А. Интенсификация теплообмена в каналах.- 2-е изд., перераб. и доп.- М.: Машиностроение, 1981. 207 с.
  35. В.М. Интенсификация теплообмена в судовых энергетических установках. 1.: Судостроение, 1969. — 364 с.
  36. А. Интенсификация теплообмена. В кн.: Теплообмен. До-стижения.Проблемы.Перспективы.-^., Мир, 1981, с. 145 — 192.
  37. WUNNER W. WARMEUBERGANG UND DRUCKABFALL IN RAUHKEN ROHREN.-YDI FORS CHUNGSHEFT, 455, 195 6, BAND 22, S. 1 — 3946. SMITHBERG E., LANDIS F. FRICTION AND FORCED CONFECTION
  38. Ф.Ф., Коршаков А. И., Уткин О. И. Интенсификация теп -лообмена в каналах. Атомная энергия, 1967, т-22, № 6,с. 428 432.
  39. Ю.Г., Семёнов К. Н., Болога М. К. Интенсификация теплообмена в трубах с .кольцевой дискретной шероховатостью, полученной электрохимическим способом. В кн.: Тепломассооб -мен У1. Минск, 1980, т. I, ч. I, с. 117 — 121.
  40. B.K. Теплообмен в трубах с кольцевой дискретной шероховатостью.- М, 1972, т- XXII, № 2, с. 248 253.
  41. Ю.С. Исследование теплообмена и гидродинамического сопротивления канала с серповидными выступами: Автореф. дис. канд. техн. наук. М., 1972. — 15 с.
  42. KRALL K.M., SPARROW Е.М. TURBULENT НЕАТ TRANSFER IN SEPARATED, REATTACHED AND DEVELOPMENT REGION OF CIRCULAR TUBE. TRANS. ASME'. JOURNAL OF HEAT TRANSFER, 1966, FEBRUARy, P. 131−136.
  43. B.M. Эффективность различных форм конвективных по -верхностей нагрева. М.-1.: Энергия, 1966.- 184 с.
  44. A.A. Влияние шероховатости на теплоотдачу при вынужденном движении воздуха в трубах. Теплоэнергетика, 1955,7, с. 45 47.
  45. мл., Бефорд. Коэффициенты теплоотдачи и коэффициенты трения для труб с продольными канавками. Теплопередача, 1969, № 3, с. 181 — 183.
  46. А.о. 731 265 (СССР). Теплообменная труба/ Моск. авиац. ин-т и Ташк. политехи, ин-т- Авт. изобрет. Э. К. Калинин, Г. А.Дрей-цер, С. Г. Закиров и др. Заявл. 14.09.78 Ш 2 663 540/24−06- Опубл. в Б.И., 1980, № 16.
  47. Э.К., Ярхо С. А. Влияние чисел Рейнольдса и Прандтля на эффективность интенсификации теплообмена в трубах. И®-, 1966, т. XI, № 4, с. 426 — 431.
  48. И.Ф., Мигай В. К. Интенсификация конвективного теплообмена внутри труб путём применения искусственной шероховатости. Теплоэнергетика, 1964, № 9, с. 60 — 63.
  49. М.Г., Харитонова Я. И. Некоторые вопросы теплообмена в трубах с турбулизаторами.- В кн.: Тепло- и массоперенос. Минск, 1972, т. I, ч. I, с. 128 131.
  50. GRASS G. ERHOHUNG DES WARMEUBERGAHG IM ROHR DURCH EINBAU VON BLENDEN. ALLG. WARMETECHNIK, 195 6, HEFT 4, 7 JAHRGANG, 1. S. 7 3 75 .
  51. B.K. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах со спиральными закручивателями. Теплоэнергетика, 1968, № II, с. 31 — 33.
  52. Ю.Г., Николаев A.A. Оценка эффективности заверителей потока, интенсифицирующих теплообмен. ШЖ, 1979, т. ХХХУТ, № 4, с. 653 — 657.
  53. Хагге, Джунхан. Механический метод интенсификации конвективного теплообмена в воздухе. Теплопередача, М., 1975, № 4,с.20.
  54. Джунхан. Влияние механических возмущений пограничного слоя на интенсификацию конвективного теплообмена. Теплопередача, М., 1978, В I, с. 25 — 29.
  55. А.И., Соломатин С? Я. Теплогидродинамические характе -ристики и эффективность вставок-смесителей в круглой трубе.
  56. Изв. вузов. Серия энергетика, Минск, 1979, i 3, с. 64 68.
  57. РАТ. N. 95 860 4 (ENGLAND). IMPROVEMENTS RELATING ТО HEAT EXCHANGE TUBES / MANFRED BE HR. 22.05. 60- 21. 05. 6 4 — PRIOR 24.07.61, N. 26 770/61, GERMANY — F 25 H.
  58. B.K. Трение и теплообмен в закрученном потоке внутри трубы.е- Изв. АН СССР. Сер. энергетика и транспорт, 1966, Ш 5, с. 143−151.
  59. В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубах в условиях закрученного потока с постоянным по длине шагом. ИФЖ, I960, т. III, & II, с. 52 — 57.
  60. Г. И., Щукин В. К. Экспериментальное исследование теплоотдачи в каналах с протяжёнными интенсификаторами шнеково-го типа. В кн.: Тепло- и массообмен в двигателях летательных аппаратов. Казань, изд. КАИ, 1977, вып. I, с. 40−45.
  61. MERGELLIN F.E., MURPHy R.W., BERGLES. AUGMENTATION OF HEAT TRANSFER IN TUBES ВУ USE OF MESH AND BRASH INSERTS. TRANS. ASME. JOURNAL OF HEAT TRANSFER, 197 4, P. 145- 151.
  62. Берглес, Ли, Микик. Теплоотдача в трубах с шероховатыми стенками при завихрённом течении, создаваемом скрученными лентами. Теплопередача, 1969, № 3, с. 169 — 171.
  63. Интенсифицированный воздухоподогреватель с поперечным наружным оребрением и внутренними турбулизирующими вставками/ Зозуля Н. В., Голованов Н. В., Гуляев А. И. и др. Науч. тр-/ ЦКТИ, Л., вып. 134, с. 32 — 36.
  64. В.К., Упоров А. П. Расчёт теплообмена в трубах со спиральными пластинчатыми интенсификаторами. ИФЖ, 1979, т. ШП, № 6, с. 965 — 969.
  65. Г. А., Кулонен Л. А. Отсос ламинарного пограничного слоя через систему щелей конечной ширины. Прикладная механика, 1978, т. 14, 9, с. 73 — 88.85. JONES Т.В. ELECTRODyNAMXCALLy ENHANCEI^HEAT. TRANSFER IN
  66. QUIDS. IN! ADVANCES IN HEAT TRANSFER. NEW — YORK — SAN -FRANCISCO — LONDON, ACADEMIC PRESS, 1978, v.114,P.107−148.
  67. Ю.В., Фастовский В. Г. Современные эффективные теплообменники. М.-Л.: ГЭИ, 1962. — 256 с.
  68. И.М., Фирисюк В. Ф. Интенсификация теплообмена в аппаратах химических производств. Киев: Техника, I97I.-2I5 с.
  69. С.С. Гидродинамика и теплообмен в псевдоожиженном слое. М.-Л.: ГЭИ, 1963. — 488 с.
  70. Кер, Спэрроу. Изменение коэффициента теплоотдачи для развивающегося и полностью развитого течений вдоль прерывистой поверхности с периодическими промежутками. Теплопередача, 1979,2, с. 25 32.
  71. Ю.В. Интенсификация теплопередачи в блочных графитовых теплообменниках. Дис.канд.техн. наук. — Новочеркасск, 1969. — 178 л.
  72. В.К., Быстров П. Г. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах. Теплоэнергетика, 1976, № II, с. 74 — 76.
  73. Кид мл. Теплоотдача к газовому потоку и падение давления вспиральноволнистых трубах. Теплопередача, 1970, № 3,0.205−211.
  74. A.A., Кирпиков В. А. К вопросу об интенсификации конвективного теплообмена.- В кн.: Тепломассообмен У1. Минск, 1980, т. I, ч. I, с. 55 66-
  75. Е.Я. Графитовый теплообменник с пересекающимися каналами. Химическое и нефтяное машиностроение, 1971, № 10, с. 42 — 437
  76. A.c. 608 048 (СССР). Устройство для интенсификации теплообмена/ Новочерк. политехи, ин-т- Авт. изобрет. В. А. Луконин и В. С ¿-Новопавловский.- Заявл. 05.02 .74 JS 1 994 628/29−03- Опубл. в Б.И., 1978, № 19.
  77. Новопавловский В. С, Некоторые вопросы теплопередачи в графитовых теплообменниках. Дис. канд. техн-наук.-Новочеркасск, 1965. — 236 с.
  78. Н.П. Конвективный теплообмен и сопротивление при движении воздуха в коротких трубах при малых значениях числа Рейнольдса. Науч- тр./Ленингр. ин-ту-инж. водн. трансп., 1957, вып. 24, с. 162 — 175.
  79. В.П. Теплотехнические измерения и приборы.3.е изд., перераб.- M.: Энергия, 1978.- 703 о.
  80. G.I., Александров A.A. Термодинамические свойства воды и водяного пара.- М.: Энергия, 1975.- 78 с.
  81. Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей.- 2-е изд.- М.: Наука, 1972.- 720 с.
  82. Г. Н. Теория турбулентных струй.- М.: Физматгиз, I960.- 715 с.
  83. П.И., Михайлов B.C. Гидродинамика коллекторных теп-лообменных аппаратов.- М.: Энергоиздат, 1982.- 224 с.
  84. В.А., Меерович Ш. С., Кононыхина C.B. Оптимизирующий расчёт кожухотрубчатых теплообменников.- Науч. тр./ Новочерк. политехи, ин-т, 1972, т. 258, с. 16 19.
  85. В.А. Исследование динамики гибких нитей в потоках.-Дис.канд.физ.-мат. наук.- Киев, 1978.- 195 л.108.- Псевдоожижение/ Под ред. И. Ф. Дэвидсона и Д.Харрисона.- М.: Химия, 1974.- 726 с.
  86. А. Математика для электро- и радиоинженеров: Пер. с франц./ под общ. ред. К. С. Шифрина.- 2-е стереотип, изд.- Mi: Наука, 1967.- 779 с.
  87. ПО. Беляев Н. М. Сопротивление материалов.- 15-е изд., перераб. и доп.- М.: Наука, 1976.- 607 с.
  88. Н.Е., Кибель И.А., и Розе Н. Б. Теоретическая гидромеханика.- 6-е изд., перераб. и доп.- М.: Физматгиз, 1963, ч.1.-583 с.
  89. Турбулентные течения и теплопередача: Пер. с англ./ Редактор Линь Цзя Цзяо.- М.: ИИЛ, 1963.- 563 с.
  90. .Т. Техническая гидромеханика.- МЛ Машиностроение, 1978.- 463 с.
  91. Справочник по пластическим массам/ Под ред. В. М. Катаева и др.- 2-е изд."перераб. и доп.- М.: Химия, 19 751. T.I.— 447 с.т.2. 567 о.
  92. Нормы амортизационных отчислений по ооновным фондам народного хозяйства СССР и положение о порядке планирования, начисления и использования амортизационных отчислений в народном хозяйстве. М.: Экономика, 1974. — 77 с.
  93. Ибо йделъчик И. Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -М.: Машиностроение, 1975. 552 с0
  94. В.Г. Исследование гидравлического сопротивления элементов графитовых теплообменных аппаратов.- Дис. канд. техн. наук. Новочеркасск, 1974. — 181 л.
  95. В.А., Меерович Ш. С., Кононыхина С. В. Оптимизация основных параметров оросительных теплообменников. Науч. тр./ Новочерк. политехи, ин-т, 1973, № 275, с. 71 — 80.
  96. Клименко А.П.* Каневец Г. Е. Расчёт теплообменных аппаратов на электронных вычислительных машинах. М.: Энергия, 1966- - 276 с.
  97. A.c. I0I7898 (СССР). Вертикальный теплообменник/ Каневс -кий I.C., Луконин В. А., Новопавловский B.C. Заявл. 15.05. 81. В 3 291 402/24−06- Опубл. в Б.И., 1983, В 18.
  98. Прейскурант оптовых цен на химическую продукцию № 05−01. -М.: Прейскурантиздат, 1980.- 190 с.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?