Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Совершенствование методики расчета вязкого течения и проектирования насосов низкой быстроходности

Диссертация: Совершенствование методики расчета вязкого течения и проектирования насосов низкой быстроходности
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Актуальность работы. Практически вся добываемая в мире нефть извлекается посредством бурения скважин. При этом только около 5% российских нефтяных скважин эксплуатируются в режиме, когда пластовое давление достаточно велико. В остальных случаях необходимо применение искусственных методов, основным из которых является закачка воды в нефтеносные пласты с целью вытеснения из них нефти. Организация… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Обзор литературы. Цель и задачи работы
    • 1. 1. Методы проектирования центробежных насосов
    • 1. 2. Методы расчётных исследований течения и потерь в проточных частях лопастных гидромашин
      • 1. 2. 1. Двумерные методы
      • 1. 2. 2. Трёхмерные методы
    • 1. 3. Объекты исследования
    • 1. 4. Цель и задачи работы
  • 2. Выбор параметров расчётной модели и ее апробация
    • 2. 1. Исследование влияния параметров расчётной сетки
    • 2. 2. Выбор модели турбулентности
    • 2. 3. Исследование влияния конфигурации расчётной области
    • 2. 4. Исследование влияния уровня сходимости
    • 2. 5. Апробация методики расчета
      • 2. 5. 1. Насос 600В
      • 2. 5. 2. Насос КМ
    • 2. 6. Рекомендации по выбору параметров математической модели
  • 3. Проектирование ступени насоса ЦНС 63−1400 с использованием
  • 2. Т> и ЗБ методов
    • 3. 1. Исследование гидравлических качеств серийно выпускаемого насоса ЦНС
    • 3. 2. Проектирование модифицированного варианта ступени с использованием комплекса «САПР ЦН»
    • 3. 3. Исследование влияния ширины рабочего колеса
    • 3. 4. Влияние числа лопастей рабочего колеса
    • 3. 5. Исследование влияние угла лопасти на выходе рабочего колеса
    • 3. 6. Запиловка лопастей рабочего колеса с тыльной стороны
    • 3. 7. Выбор оптимальной ширины входного сечения отвода
    • 3. 8. Расчётное исследование влияния шероховатости поверхности проточной части
    • 3. 9. Выбор оптимального варианта ступени насоса ЦНС
    • 3. 10. Выводы по главе
  • 4. Разработка ряда проточных частей насосов типа КМ с минимально возможным числом спиральных отводов
    • 4. 1. Проектирование шести насосов с тремя отводами на напоры
    • 20. 32. 50 м и подачи 25 и 50 м /ч на основе двумерных методов
    • 4. 2. Численное исследование спроектированных вариантов с использованием ЗБ методов
    • 4. 3. Сравнение результатов расчётного и экспериментального исследования разработанных проточных частей
    • 4. 4. Уточнение математической модели расчета потерь в ступенях с перерасширенным отводом спирального типа

Совершенствование методики расчета вязкого течения и проектирования насосов низкой быстроходности (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Практически вся добываемая в мире нефть извлекается посредством бурения скважин. При этом только около 5% российских нефтяных скважин эксплуатируются в режиме, когда пластовое давление достаточно велико. В остальных случаях необходимо применение искусственных методов, основным из которых является закачка воды в нефтеносные пласты с целью вытеснения из них нефти [1,59,69]. Организация системы поддержки пластового давления (ППД) позволяет добиться значительного увеличения отдачи нефти. В настоящее время в системах ППД находят широкое применение многоступенчатые секционные центробежные насосы (ЦНС), многие из которых имеют низкую быстроходность. При добыче нефти с использованием таких систем затраты «' электроэнергии на привод насоса поддерживающего давление составляют.

11 значительную часть себестоимости (по данным компаний — до 25%). В условиях постоянного роста цен на энергоносители, энергоэффективность, производства становится чрезвычайно важным фактором. При этом многие? * из агрегатов, находящихся в эксплуатации, требуют замены или. модификации, т.к. проектировались по устаревшим методикам и не обладают -, достаточной эффективностью.

Таким образом, актуальным является вопрос модернизации проточных частей насосов ЦНС низкой быстроходности, направленной, на повышение их экономичности. В связи с этим необходима проработка вопросов выбора оптимальных конструктивных параметров проточной части, в том числе, наоснове численных методов. В литературе данные вопросы освещены недостаточно. Помимо использования в составе систем ППД, насосы типа ЦНС низкой быстроходности эксплуатируются в качестве питательных. Повышение их экономичности также является актуальной задачей.

Результаты и зависимости, полученные при проектировании насосов типа ЦНС низкой быстроходности, могут быть использованы для центробежных насосов других конструкций. В данной работе также рассматривается вопрос использования перерасширенных отводов спирального типа при разработке ряда проточных частей консольно-моноблочных насосов с минимально возможным числом отводящих устройств.

Методы исследования. Поставленные в работе задачи решаются на основе методов вычислительной гидродинамики и экспериментальных исследований.

Научная новизна. Выполнено систематическое исследование влияния постановки трёхмерного численного моделирования на результаты расчета течения вязкой жидкости и прогнозирования интегральных параметров в ступенях центробежных насосов низкой быстроходности. Получены параметры математической модели, обеспечивающие высокую точность определения энергетических характеристик.

Отработана усовершенствованная методика проектирования ступеней* центробежных насосов низкой быстроходности, основанная на совместном-использовании двумерных моделей, заложенных в комплекс «САПР ЦН», и моделей расчёта трёхмерного вязкого течения.

Проведены расчётно-теоретические исследования влияния на энергетические показатели ступени относительной ширины, числа лопастей, угла выхода из рабочего колеса и скорости на входе в каналы направляющего аппарата для проточной части с коэффициентом быстроходности Пб=40 с использованием трехмерных методов расчета течения и потерь.

Определена величина повышения напора насосов низкой быстроходности за счет применения 2-х ярусных решеток лопастей, запиловки лопастей рабочего колеса, чистоты обработки обтекаемых поверхностей проточной части.

Численно показана возможность при создании ряда консольных насосов использования перерасширенных отводов с целью минимизации их числа.

Уточнена математическая модель расчёта потерь в двумерном подходе для насосов со спиральными отводами, что позволило улучшить сходимость расчётных и экспериментальных энергетических характеристик насосов.

Практическая значимость работы. Спроектирован вариант ступени насоса ЦНС 63−1400, обладающий повышенными гидравлическими качествами по сравнению с серийным вариантом. Даны рекомендации по выбору значений коэффициента расхода и напора для насосов низкой быстроходности с 115=40, а также геометрических параметров их проточных частей. Спроектирован ряд проточных частей консольно-моноблочных насосов на различные напоры с перерасширенными отводящими устройствами, которые использованы предприятием-заказчиком в выпускаемой продукции. В комплекс автоматизированного проектирования центробежных насосов «САПР ЦН» включена уточнённая математическая модель расчета потерь в насосах со спиральными отводами. Результаты работы находят применение при расчёте и проектировании проточных частей центробежных насосов на кафедре гидромашиностроения СПбГПУ, а также используются в учебном процессе.

Рекомендации по использованию. Результаты работы могут быть использованы при разработке проточных частей насосов типа ЦНС и КМ низкой быстроходности, для проектирования центробежных насосов других типов, а также в учебном процессе.

Достоверность результатов. Достоверность результатов теоретических исследований течения с помощью двумерных и трехмерных методов подтверждена сравнением с результатами экспериментов.

Личный вклад соискателя. В научных публикациях, которые раскрывают основные результаты работы, автору принадлежат: — уточнение параметров математической модели (ММ) для расчета течения вязкой жидкости в ступенях центробежных насосов низкой быстроходности и апробация расчетной методики;

— расчётные исследования влияния геометрических параметров рабочих колёс и направляющих аппаратов на характеристики ступеней центробежных насосов низкой быстроходности с использованием методов расчета трехмерного вязкого течениячисленное исследование возможности применения в консольных насосах перерасширенных отводов с целью минимизации их числа.

Апробация работы. Основные материалы работы докладывались и обсуждались на конференциях: ВНПК «Системы обеспечения тепловых режимов преобразователей энергии и системы транспортировки теплоты», 2010, ДагГТУ, Махачкала- 14-ая МНТК студентов и аспирантов «Гидромашины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика», Москва, МЭИ, 2010; МНПК «XXXIX Неделя науки СПбГПУ», СПб, СПбГПУ, 2010; 13-ая МНТК «ГЕРВИКОН-2011», Международный форум «НАСОСЫ-2011», СумГУ, г. Сумы, Украина, 2011; МНПК «ХХХЬ Неделя науки СПбГПУ», СПб, СПбГПУ, 2011; 15-ая МНТК студентов и аспирантов «Гидромашины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика», Москва, МГТУ им Баумана, 2011; МНТК «ЕСОРЦМР 2011 ШШУАЬУЕ», Москва, 2011; МНТК «Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика. Современное состояние и перспективы развития», СПб, СПбГПУ, 2012.

Публикации. По теме диссертационной работы опубликовано 12 научных работ (в т.ч. 2 работы в журналах, входящих в перечень российских рецензируемых научных журналов, в которых должны быть опубликованы основные научные результаты диссертаций на соискание ученых степеней доктора и кандидата наук).

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы из 94 наименований. Основное содержание работы изложено на 160 страницах (включает 114 рисунков и 16 таблиц).

ЗЛО. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ.

1. Предложена и апробирована методика проектирования проточной части центробежного насоса низкой быстроходности, основанная на совместном использовании программного комплекса «САПР ЦН», использующем для оценки течения и потерь двумерные методы, и ЗО моделей расчета. Разработанная методика позволяет более обоснованно исследовать рабочий процесс таких насосов и получать рекомендации для выбора оптимальных гидродинамических и конструктивных параметров их проточной части.

2. На основании проведенных расчетных исследований пространственного вязкого течения в исходном варианте проточной части насоса ЦНС 63−1400 можно сделать следующие выводы:

— В меридианном сечении РК наблюдается низкоэнергетическая зона у покрывающего диска (ПД) в области поворота потока из осевого в радиальное направление.

— Имеет место низкоэнергетическая зона в межлопастном канале в средней части стороны давления (СД) лопасти. Это связано с затяжным отрицательным градиентом относительной скорости от входа в колесо до точки минимума скорости на СД лопасти.

— Наблюдается отрывное течение в каналах направляющего аппарата, что приводит к увеличению гидравлических потерь в нём.

3. В результате проектирования варианта проточной части насоса ЦНС 63−1400 с использованием программного комплекса «САПР ЦН»:

— Устранены зоны повышенных потерь в каналах колеса и уменьшен коэффициент потерь за счет уменьшения диаметра входной воронки ДД>2> ширины рабочего колеса Ь2/£>2 и увеличения густоты решетки //г.

— Уменьшены потери в отводящем устройстве путем замены отвода канального типа на отвод лопаточного типа, потери в котором меньше на 5%.

4. На основе методов расчёта пространственного вязкого течения проведены систематические численные исследования влияния геометрических параметров ступени на её гидравлические качества:

— Исследовано влияние относительной ширины РК в диапазоне ¿-2Я>2=0,027 — 0,037. Получено оптимальное значение Ъг1 В?=0,027, лежащее в диапазоне рекомендаций ряда авторов, которые были получены на основе анализа экспериментальных данных. Разброс рекомендаций объясняется различием конструктивных параметров ступеней, исследованных разными авторами. Численный метод дает рекомендации непосредственно для конкретных параметров и поэтому является более общим.

— Исследовано влияние угла лопасти на выходе РК. Увеличение угла с Рл2=20° до Рл2=280 при выходе потока в БЛД приводит к увеличению напора РК на 10%, а КПД рабочего колеса на 1%. В случае ступени в составе РК и НА напор ступени возрастает на 5%, гидравлические потери возрастают на 3%. Оптимальным является угол 22 — 23°.

— Исследованы рабочие колеса с числом лопастей ъ = 7—10. Для рассматриваемого РК с п8=40 получено оптимальное число лопастей ъ = 9 (1/1' = 2,36).

— Исследована возможность использования в ступенях низкой быстроходности 2-х ярусных решеток лопастей для повышения напора. При добавлении второго ряда укороченных лопастей в рабочем колесе с п3=40 и сочетанием коротких и общего числа лопастей ъ1ъг=11Ь было получено, что повышение напора составило 6% при уменьшении КПД на 1,5% по сравнению с одноярусным РК с числом лопастей г=7.

— Установлено влияние запиловки лопастей РК с тыльной стороны на напор исследуемой ступени с п8=40. Получено, что её применение позволяет увеличить напор ступени на 3% при сохранении КПД на прежнем уровне.

— Проведено численное исследование влияния скорости на входе в НА, определяемой коэффициентом Кс, на гидравлические качества рассматриваемой ступени с п$=40. Был спроектирован ряд отводов с диапазоном коэффициента Кс = 0,25 — 0,57. По результатам исследований для ступеней с лопаточным отводом с д?=40 рекомендовано выбирать Кс =0,43, что ниже рекомендаций других авторов для отводов канального типа.

— Проведено исследование влияния шероховатости обтекаемых поверхностей на гидравлические качества ступени. Уменьшение шероховатости с 31а=25 до Ыа=6,3 для ступени с п8=40 приводит к увеличению напора на 3%, КПД — на 1,5%. Возможное использование гидрофобных покрытий (соответствуют режиму проскальзывания при численных расчетах) позволит добиться повышения напора на 2,5%, КПДна 1% по сравнению с обтекаемой поверхностью с 11а=6,3.

5. С учётом указанных рекомендаций по выбору конструктивных параметров, спроектирован вариант ступени исследуемого насоса с улучшенными гидравлическими качествами. КПД ступени на номинальном режиме г|=62,3% получен близким к максимально достижимому для данной быстроходности (по данным различных источников его величина составляет Лмах=62−64%). КПД также может быть дополнительно повышен на (0,5−1) % за счет использования сотовых уплотнений. Исходя из того что спроектированный насос близок к оптимальному, его гидродинамические и конструктивные параметры можно рекомендовать к использованию при проектировании насосов низкой быстроходности:

— Оптимальные значения коэффициентов расхода и напора на номинальном режиме составляют, соответственно ф2 =0,05, ц/ =0,57.

— Проточную часть насоса низкой быстроходности следует, проектировать на больший коэффициент быстроходности, чем задаваемый параметрами технического задания. Так, для разработанного насоса отношение коэффициента быстроходности в точке максимального КПД (точке оптимума) к коэффициенту быстроходности в рабочей точке (п8=40) составило п50пт/пзр=1,35.

— Распределение скорости вдоль скелетной линии (рис. 3.46), полученное для данного РК, близко к оптимальному, и может быть рекомендовано при проектировании РК низкой быстроходности.

— Рекомендуется положительное значение скорости невязкого потока (рис. 3.45), в точке ее минимума на передней стороне лопасти (стороне давления) при проектировании РК.

— Напор по высоте пространственной лопасти Н (Ь2) можно рекомендовать при проектировании обеспечивать постоянным или близким к постоянному по высоте лопасти.

6. Для получения оптимальных значений параметров насосов низкой быстроходности рекомендуется находить их в результате проведения серий ЗБ-расчётов, т.к. эмпирические рекомендации даны только для конкретного сочетания конструктивных параметров (рекомендации разных авторов имеют разброс).

4. РАЗРАБОТКА РЯДА ПРОТОЧНЫХ ЧАСТЕЙ НАСОСОВ ТИПА КМ С МИНИМАЛЬНО ВОЗМОЖНЫМ ЧИСЛОМ СПИРАЛЬНЫХ ОТВОДОВ.

4.1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ШЕСТИ НАСОСОВ С ТРЕМЯ ОТВОДАМИ НА НАПОРЫ 20,32, 50 М И ПОДАЧИ 25 И 50 М3/Ч НА ОСНОВЕ.

ДВУМЕРНЫХ МЕТОДОВ.

Важнейшей целью при создании новых и модернизации эксплуатируемых насосов является обеспечение их максимально высокой энергетической эффективности на расчетном режиме, однако во многих случаях даже более важной задачей является максимальное сокращение расходов на изготовление агрегата при сохранении достаточного уровня КПД.

Целью исследования в данной работе являлась разработка проточных частей ступеней 6-ти насосов типа КМ с минимальным числом отводящих устройств спирального типа на напоры 20, 32, 50 м и расходы 25 и 50 м /ч (табл. 4.1).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Проведён анализ существующих методов проектирования центробежных насосов низкой и средней быстроходности, а также методов расчёта течения в проточных частях гидромашин. Рассмотрено применение двумерных и трёхмерных методов.

2. Выполнено систематическое исследование влияния постановки трёхмерного численного моделирования на результаты расчета течения вязкой жидкости и прогнозирования интегральных параметров в ступенях центробежных насосов низкой быстроходности.

3. Получены параметры математической модели расчёта пространственного вязкого течения, обеспечивающие высокую точность определения энергетических характеристик центробежных насосов.

4. Проведена апробация расчётных методик на проточных частях с различными параметрами, получена хорошая степень сходимости расчётных и экспериментальных энергетических характеристик.

5. Отработанна усовершенствованная методика проектирования ступеней центробежных насосов низкой быстроходности, основанная на совместном использовании программного комплекса «САПР ЦН» и моделей расчёта пространственного вязкого течения жидкости.

6. Проведены расчётно-теоретические исследования по влиянию на энергетические показатели ступени относительной ширины, числа лопастей, угла лопастей на выходе из рабочего колеса и скорости на входе в каналы направляющего аппарата для проточной части с коэффициентом быстроходности п5=40 с использованием трехмерных методов расчета течения и потерь.

7. Спроектирован модифицированный вариант проточной части насоса ЦНС 63−1400 с улучшенными гидравлическими качествами. Проведено сравнение её эффективности с уровнем максимально достижимых КПД для насосов со сходными параметрами.

8. Даны рекомендации по выбору коэффициента расхода, напора и геометрических параметров проточных частей для насосов низкой быстроходности с ns=40.

9. Численно показана и затем подтверждена экспериментально возможность применения в консольных насосах перерасширенных отводов с целью минимизации их числа при создании ряда насосов КМ.

10. Уточнена математическая модель расчёта потерь по двумерному подходу в насосах со спиральными отводами. Улучшена сходимость расчётных и экспериментальных энергетических характеристик насосов данного типа.

11. С использованием разработанного подхода спроектирован ряд проточных частей консольно-моноблочных насосов, которые были использованы предприятием-заказчиком в выпускаемой продукции.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Анализ опыта эксплуатации насосных агрегатов в системе ППД НГДУ «Уфанефть» / Хасанов Ф. Ф., Закиев В. Р., Таушев В. В., Гарифуллин И. Ш // Нефтяное хозяйство. 2002. -№ 4 — С. 98−100.
  2. М.Д. Центробежные насосы для нефтяной промышленности. -М.: Гостоптехиздат, 1957 363 с.
  3. О.В., Матвеев И. В. К вопросу прогнозирования характеристики проектируемого центробежного насоса // Вестник машиностроения. 1976. -№ 1-С Л 4−16.
  4. О.В., Матвеев И. В. Прогнозирование характеристики центробежного насоса // Вестник машиностроения. -1973. № 10. — С Л 6−19
  5. B.C. Способы повышения экономичности и ресурса питательных насосов для ТЭС с энергоблоками мощностью 250+1200 МВт. Дис. к.т.н. / СПбГПУ. СПб, 2011 191 с.
  6. B.C., Пугачев П. В. Шумилин С.А. Улучшение кавитационных показателей циркуляционных насосов производства ОАО «Пролетарский завод»// Морской вестник, 2007, № 1 (21). С. 36−37.
  7. .И. Энергетические параметры и характеристики высокооборотных лопастных насосов. — М. Машиностроение, 1989 г., 182 с.
  8. И.О., Жарковский A.A., Плешанов BJL, Шкарбуль С.Н. Влияние некоторых элементов лопаточных отводов на характеристики центробежных насосов и характер донных линий тока. Труды ЛИЙ., 1986, № 420.—С. 39—43.
  9. И.О., Жарковский A.A., Шкарбуль С. Н. Постановка задачи о расчете трехмерного потенциального течения в направляющем аппарате. Рук.деп. ЦНИИ ТЭИтяжмаш № 405 Э: М. С. 87−22
  10. П.Бухарин H.H., Распутнис А. И. Исследование канально-лопаточных диффузоров центробежных компрессоров // Энергомашиностроение. 1965. № 8. С. 1−5.
  11. Э.А., Невелич В. В. Герметические электронасосы. JI: Машиностроение, 1999.260 с.
  12. A.B., Разработка метода проектирования эффективных рабочих колес гидромапган на основе комбинации одномерной обратной и трехмерной прямой гидродинамических задач. Автореф. дис. к.т.н. / МЭИ. М., 1991.20 с.
  13. A.B., Панкратов С. Н., Поморцев М. Ю. Гидродинамический анализ работы энергетических насосов на примере расчета бустерного насоса // Электронный журнал «Новое в российской электроэнергетике» 2003, — № 1.- С. 27−33.
  14. Ю.Б., Боровков А. И., Воинов И. Б. Результаты расчёта вязкого потока в неподвижных элементах центробежных компрессорных ступеней с помощью программной системы ANSYS/CFX / Компрессорная техника и пневматика. — 2007. № 2. С. 10−16.
  15. Ю.Б., Прокофьев А. Ю. Опыт применения программ расчёта вязких пространственных течений. Компрессорная техника и пневматика. -2003. № 5.-С. 12−18.
  16. Ю.Б. Турбокомпрессоры. Рабочий процесс, расчет и проектирование проточной части. М.: Информационно-издательский центр «КХТ».2010.-596 с.
  17. Д.М. Численное моделирование течения вязкого газа в центробежной компрессорной ступени: методика и результаты. Автореф. дис. к.т.н. / СПбГПУ. СПб, 2009.16 с.
  18. A.B. Исследование структуры потока и потерь в центробежном компрессорном колесе, спрофилированном по методу ЛПИ. Дис. канд. техн. наук / ЛПИ. Л., 1982.305с.fr tf! '
  19. B.A., Жарковский A.A., Топаж Г. И. Программные комплексы для расчета течения и автоматизированного проектирования лопастных гидромашин // НТВ СПбГПУ. Серия: Наука и образование, 2012. № 1 (142). С. 199−206.
  20. С. А. Гидравлические расчеты проточной части центробежных насосов Л.: ЛПИ, 1982.
  21. И.В. Измерение скоростей и давлений в канале направляющего аппарата: Труды ВИГМ, Вып. XXIV, 1959.
  22. И.В. Исследование направляющих аппаратов центробежного насоса: Труды ВИГМ, Вып. XXII, 1958.
  23. Ю.В., Жарковский A.A., Пугачёв П. В. Расчётно-экспериментальное исследование течения в рабочем колесе питательного насоса / Труды 6-й МНТК «Гидравлические машины, гидроприводы и гидропневмоавтоматика», СПб, 10−11 июня 2010 г., С.45−47.
  24. Ден Г. Н. Механика потока в центробежных компрессорах. Л., «Машиностроение», 1973 г., 272 с.
  25. А. А. Математическое моделирование рабочих процессов в центробежных насосах низкой и средней быстроходности для решения задач автоматизированного проектирования. Дис. д-ра. техн. наук/ СПбГПУ., СПб., 2003, 568 с.
  26. A.A., Алексенский В. А., Пугачев П. В. Расчетное исследование течения и потерь в насосе ЦНС 63−1400 / Тезисы МНТК «Гервикон-2011», Международный форум «Насосы-2011», семинар «Экон-11», 6−9 сентября 2011, СумГУ, г. Сумы, Украина, С. 148−153.
  27. A.A., Грянко Л. П., Плешанов В. Л. Автоматизированное проектирование рабочего колеса центробежного насоса: Учебное пособие. -Л.: ЛГТУ, 1990.53 с.
  28. A.A., Поспелов А. Ю., Пугачев П. В. Расчетное исследование течения и потерь в прямых и круговых решетках // Компрессорная техника и пневматика, 2011, № 6, С. 32−35.
  29. A.A., Поспелов АЛО. Моделирование вязкого течения в центробежных рабочих колесах// Компрессорная техника и пневматика, 2011, 4, С. 18−24.
  30. Жарковский A.A./ Силантьев A.B., Черединов Д. В. Расчет потерь в малоканальных отводах и прогнозирование напорной характеристики промежуточной ступени центробежного насоса // Гидротехническое строительство. 2001. № 6. С. 49−54.
  31. A.A., Шкарбуль С. Н., Борщев И. О. Исследование течения в направляющем аппарате канального типа М.: МЭИ Сб. науч. тр. № 98. 1986. — С.68—74.
  32. A.A., Щуцкий С. Ю. Расчёт потерь в малоканальных отводах и прогнозирование напорной характеристики ступеней многоступенчатых центробежных насосов // Научно-технические ведомости СПбГПУ, 2010. -№ 1.-С. 172−176.
  33. A.A., Щуцкий СДО. Расчёт пространственного пограничного слоя в рабочем колесе центробежной турбомашины // Научно-технические ведомости СПбГПУ, 2010, № 1, С. 143−148.
  34. В.А., Каплун A.B. Папир А. Н., Умов В. А. Лопастные насосы. // Справочник под ред. В. А. Зимницкого и В. А. Умова. Л.: Машиностроение. 1986. — 334 с.
  35. Р.Л., Панченко В. И. К исследованию влияния чисел лопастей рабочих колес гидродинамических машин на их виброакустические характеристики// Машиностроение, 1972, № 1. С.20−24.
  36. Н. Аэродинамика компрессоров: Пер. с англ. М.: Мир, 2000. — 688 с.
  37. В.И. Расчет течений в проточной части насос-турбин на основе решения прямой осесимметричной задачи теории гидромашин // Известия АН СССР. МЖГ. 1988. № 4.
  38. A.B., Панаиотти С. С., Савельев А. И. Автоматизированное проектирование центробежного насоса: Методическое пособие / Под ред.
  39. С.С. Панаиотги. -M.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2002. 48 с.
  40. А.Ф. Обобщенный метод расчета и профилирования центробежных компрессоров и насосов на основе коэффициентов аэрогидродинамических нагрузок. Автореф. дис. .докт. техн. наук/ МВТУ. М., 1995.32с.
  41. АЛ. Горгиджанян С. А. Исследование и отработка ступени насоса сверхвысокого давления в турбоустановке К-300−240-ЛМЗ. Л.: Труды ЛПИ№ 215.1961.
  42. A.A. Центробежные и осевые насосы. Л.: Машиностроение, 1966.-364 с.
  43. С.О. Гидродинамические особенности проектирования сменных проточных частей при создании унифицированного ряда центробежных насосов. Дис. к.т.н. / СумДУ. Сумы, 2009.147 с.
  44. С.О., Прогнозирование характеристики ступени со сменной проточной частью, «Bichhk СумДУ. Серш техшчш науки», № 1,2009 г.
  45. А.К., Малюшенко В. В. Лопастные насосы. М.: Машиностроение, 1977.-288 с.
  46. Г. М. Разработка интегральных методов расчёта трёхмерных течений в турбомашинах и их применение к анализу гидродинамических качеств и проек-тированию лопастных систем.. Дис.. докт. техн. наук/ МЭИ. М., 1985. 350с.
  47. .М. Судовые центробежные и осевые насосы.- Л.: Судпромгиз, 1> I1958.-320 с.
  48. Н.Д. О формировании пограничного слоя на выпуклой стенке кривоосных диффузоров // Труды ВИГМ. 1962. Вып. XXX. С. 3−17.
  49. Н.Д. Результаты исследования потока в плоских кривоосных диффузорах // Труды ВИГМ. 1962. Вып. XXXI. С.3−17.
  50. К. Лопаточные машины для жидкостей и газов. М. 1960 г., 686 с.
  51. И.М., Ильин С. Я., Демьянов В. А. Разработка модернизированного питательного турбонасоса для блоков 300 МВт / Научно-технические проблемы современного гидромашиностроения и методы их решения. Труды IIМНТК. СПб.: Нестор, 2001. С. 54−57.
  52. Рис. В. Ф. Центробежные компрессорные машины. Л. «Машиностроение», 1981 г., 351 с.
  53. В .Я., Покровский Б. В. Трубчатые направляющие аппараты для центробежных насосов // Химическое и нефтяное машиностроение, 1974, № 6. — С. 6—8.
  54. А.А. Системы поддержания пластового давления: нынешнее состояние и перспективы развития // Насосы и оборудование, № 2(23), 2003, V
  55. С.С., Матвеев И. С. Методическое пособие по курсовому проектированию лопастных насосов. — М.: МВТУ, 1974. 72 с.
  56. К.В. Анализ движения газа в зазоре «Покрывающий диск-корпус» центробежной компрессорной ступени численными методами и рекомендации по проектированию. Автореф. дис. к.т.н. / СПбГПУ. СПб, 2007. 20 с.
  57. В.И. Разработка системы автоматизированного проектирования проточной части реактивных гидротурбин: автореф. дис. канд. техн. наук: 05.13.12,05.04.13 /Сонин В.И., СПбГПУ. СПб, 1994. — 18 с.
  58. Л .Я. Термогазодинамические основы проектирования центробежных компрессоров высокого и сверхвысокого давления. Дис. д-ра техн. наук / СПбГТУ. СПб., 1995.573 с.
  59. Тестирование пакета CFX-5 на примерах течения воздуха в элементах проточных частей насосов специализации ВНИИАЭН. Моделированиег Л
  60. И.Б., Обозный A.C. Надёжность эксплуатации насосов типа ЦНС в системах ППД // Насосы и оборудование, № 2(61), 2010, С. 14−16.
  61. A.B., Струментова Н. С., Шумилин С. А. Автоматизированное проектирование лопастных систем рабочих колес насос турбин на напоры 90 — 150 м // Труды ЦКТИ, 1988 вып. 244, С. 28−35.
  62. Г. П. Исследование влияния гидрофобности поверхностей элементов проточной части на эксплуатационные качества и отдельные виды потерь центробежных насосов. Автореф. дис. д.т.н. / МЭИ. М., 2012.20 с.
  63. С.Д., Анкудинов, А А., Васин В. А. Основные направления развития гидромашиностроения на калужском турбинном заводе // Вестник ЮуРГУ. Челябинск.: Изд-во ЮуРГУ, 2005.-№ 1 (41). — С. 58−64.
  64. Численное моделирование течений в турбомашинах / С. Г. Черный, Д. В. Чирков, В. Н. Лапин и др. Новосибирск: Наука, 2006. — 202 с.
  65. . Ю. Тенденции развития питательных насосов // Вестник ЮуРГУ. Челябинск.: Изд-во ЮуРГУ, 2005. — № 1 (41). — С. 32−46.
  66. С.Н., Жарковский A.A. Гидродинамика потока в рабочих колесах центробежных турбомашин. СПб.: Изд-во СПбГТУ, 1996. 356 с.
  67. С.Н., Жарковский A.A., Черединов Д. В., Виль Г., Зимницкий A.B. Расчет течения вязкой жидкости на внешней стенке в спиральномотводе // Компрессорная техника и пневматика. 2000. № 4. С. 24−26.
  68. С.Ю. Оценка гидравлических показателей и проектирование многоступенчатых насосов на основе квазитрехмерных методов. Дне. канд. техн. наук / СПбГПУ. СПб, 2011.143 с.
  69. И.Э., Раухман Б. С. Гидродинамика гидравлических турбин. JL, Машиностроение JIO, 1978,20 с.
  70. Attainable efficiencies of volute casing pumps: a reference guide / European Association of Pump Manufacturers // Elsevier, 1999,26 p.
  71. Boussinesq J. Theorie de l’Ecoulement Tourbillant // Mem. Presentes par Divers Savants Acad. Sci. Inst. Fr. 1877. V. 23. pp. 46−50.
  72. Donun U., Dernedde B.U. Uber eine aceswahlregal fiir die jaufund jeit chaufel zahl von kreiselpumpen // KSB Techniche Berishkte, 1964, № 9. pp. 44−52.
  73. Ferziger J.H., Peric M. Computational methods for fluid dynamics Springer, 3ed, 2001 -T —431 p.
  74. Gulich J.F. Centrifugal Pumps. Springer, 2008. 917 p.
  75. Handbook of Grid Generation, Joe F. Thompson, Bharat K. Soni, and Nigel P. Weatherill (eds.), CRC Press, 1998.
  76. Hess, J.L.- A.M.O. Smith (1967). «Calculation of Potential Flow About Arbitrary Bodies». Progress in Aeronautics Sciences 8:1−138.
  77. Launder, В. E., and Sharma, В. I. (1974), «Application of the Energy Dissipation Model of Turbulence to the Calculation of Flow Near a Spinning Disc», Letters in Heat and Mass Transfer, vol. 1, no. 2, pp. 131−138.
  78. Launder В. E. The Numerical Computation of Turbulent Flows / B.E. Launder, D. B. Spalding // Сотр. Meth. Appl. Mech. Eng. 1974. -Vol. 3. — 1974. — pp. 269−289.
  79. Launder B.E. and Spalding D. В., Mathematical Models of Turbulence, Academic Press (1972).
  80. Menter F.R., Esch T. Advanced Turbulence Modelling in CFX // CFX Update Spring 2001. — No. 20. — pp. 4−5.
  81. Menter F.R. Zonal two equation k-w turbulence models for aerodynamic flows
  82. AIAA Paper. 1993. AIAA-93−2906.
  83. , D.C., «Re-assessment of the scale-determining equation for advanced turbulence models», AIAA Journal, vol. 26, no. 11, pp. 1299−1310, 1988.
  84. Wilcox, D. C., Turbulence Modeling for CFD, 3rd edition, DCW Industries, Inc., La Canada CA, 2006.
  85. Yakhot, V., Orszag, S.A., Thangam, S., Gatski, T.B. & Speziale, C.G. (1992), «Development of turbulence models for shear flows by a double expansion technique», Physics of Fluids A, Vol. 4, No. 7, pp. 1510−1520.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?