Электромагнитные приводы бессальниковой трубопроводной арматуры: Элементы теории, разработка, внедрение

ЦЕЛЬ РАБОТЫ заключается в разработке теоретических и методологических основ проектирования и создании концепции производства электромагнитных приводов трубопроводной арматуры, обеспечивающих повышение их технического уровня и надежности, а также снижение затрат на изготовление и эксплуатацию.

Для достижения поставленной цели были сформулированы и решены следующие основные задачи:

— развитие теории электромагнитных приводов с учетом специфики трубо-проводной арматуры, проявляющейся во взаимосвязи конструкции электромагнита с оптимальным по минимуму мас-согабаритных показателей соотношением формы и размеров магнитной системы и рационального, с точки зрения возможных режимов работы, вида тяговой характеристики;

— разработке на основе математических моделей магнитного и температурного полей методов расчета электромагнитных приводов переменного и постоянного тока с целью получения достоверной информации о пространственном распределении индукции и температуры позволяющей существенно повысить точность расчетов характеристик и параметров АЭМП;

— создание системы автоматизированного проектирования электромагнитных приводов трубопроводной арматуры;

— выбор, обоснование и разработка конструкторских и технологических решений для повышения качества и надежности выпускаемой арматуры;

— организация расширенного производства трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом, включающая весь комплекс конструкторских и технологических решений, нормативное и информационное обеспечение.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА состоит в разработанной научно обоснованной концепции создания бессальниковой трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом, включающей вопросы теории, автоматизированного проектирования и комплекса мер технического и производственного характера, обеспечивающих повышение технического уровня и надежности арматуры, снижение затрат на ее изготовление и эксплуатацию.

НА ЗАЩИТУ ВЫНОСЯТСЯ основные положения этой концепции и новые результаты теоретических исследований:

1. Классификации трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом по общим требованиям, условиям эксплуатации, конструкторским и технологическим решениям, позволяющие сделать целенаправленными и обоснованными как выбор, так и проектирование арматурных электромагнитных приводов.

2. Математические модели магнитного и температурного полей электромагнитов постоянного и переменного тока с разделительной герметизирующей трубкой, адекватно отражающие физические процессы в рабочих режимах, а также алгоритмы и программы расчетов, базирующиеся на методе конечных элементов.

3. Предложенные критерии оптимизации и методики проектного расчета параметров электромагнитов постоянного и переменного тока.

4. Обоснование предпочтительности использования в электромагнитных приводах постоянного тока магнитных систем с ненасыщенным ферромагнитным шунтом или конической формой полюсов сердечника и якоря.

5. Система автоматизированного проектирования арматурных электромагнитных приводов постоянного и переменного тока, позволяющая выполнять полный объем проектных работ.

6. Совокупность конструкторских и технологических решений, защищенных авторскими свидетельствами, отечественными и зарубежными патентами, обеспечивающая высокий технический уровень и эксплуатационную надежность трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом.

7. Разработка широкой номенклатуры клапанов с электромагнитным приводом и организация их серийного производства.

ДОСТОВЕРНОСТЬ НАУЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЙ и выводы по работе базируются на: накопленном опыте теоретических исследований, проектирования и крупномасштабного серийного производства различных конструкций клапанов с электромагнитными приводами постоянного и переменного тока, их всесторонних испытанийиспользовании апробированных методов теорий электромагнитного поля, электропривода, электрических аппаратов, теплотехникипрактике проектирования, производства и эксплуатации клапанов различного принципа действия и функционального назначения. Раскрытые в работе особенности физических процессов, свойственные электромагнитным приводам постоянного и переменного тока бессальниковых клапанов с металлической герметизирующей разделительной трубкой и учитываемые в предложенных методиках их расчета и проектирования, подтверждены результатами обширных экспериментальных исследований, а также эффективностью и надежностью функционирования разработанных и освоенных промышленностью рядов клапанов с электромагнитным приводом, успешно применяемых в различных отраслях промышленности и в сельском хозяйстве.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЗНАЧИМОСТЬ работы состоит в разработке: — научно обоснованных классификаций арматуры с электромагнитным приводом и самих приводов, позволяющая в зависимости от технических требований и условий работы выбрать наиболее рациональные конструкции арматуры и привода;

— комплекса математических моделей и соответствующих им пакетов прикладных программ для проведения проектного и поверочного расчетов электромагнитных приводов постоянного и переменного тока, получивших широкое применение в подотрасли арматуростроения;

— методов проектирования и рекомендаций по практической реализации электромагнитных приводов постоянного и переменного тока бессальниковых клапанов с металлической герметизирующей трубкой на основе опыта их внедрения и эксплуатации в различных отраслях промышленности;

— нормативных, руководящих и информационных материалов, в том числе ГОСТ 22 413–77, ГОСТ 22 413–89, РТМА-72−89, СТП 0781−171−74, СТП 07−81−492−92, СТП 07−81−9300−92 и др., в значительной мере определивших техническую политику и уровень разработок трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом на отечественных предприятиях;

— технологий производства и сборки, методов и средств испытаний, составивших базу для организации серийного производства [2,4,27,36,44,58,74,77].

РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ осуществлена в процессе разработки и освоения серийного производства, выполненных под руководством автора:

— в научнопроизводственном объединении арматуростроения «Знамя Труда» им. И. И. Лепсе (г. Санкт-Петербург):

— 64 типоразмеров клапанов двухходовых запорных типа 2/2 с диаметром условного прохода = 3. 150 мм на номинальное рабочее давление Рр = 6,65 10″ 3 .6,5 МПа, температуру рабочей среды от -40 до +175°С;

— 16 типоразмеров клапанов распределительных типа 3/2, 4/2, 5/2 Dy = 3.32 мм на Рр =15 МПа, температуру рабочей среды от-50 до +70°С;

— 81 типоразмера, 185 исполнений встроенных электромагнитных приводов с катушками постоянного и переменного тока с массивным магнитопроводом с тяговым усилием до 1200 H и рабочим ходом якоря до 40 мм на различные режимы работы, предназначенные для управления трубопроводной арматурой- - 3 типоразмеров клапанов с электромагнитным приводом Dy = 15, 100, 150 мм и Рр = 0,15.3,6 МПа с электромагнитным приводом повышенной надежности и высоким циклическим ресурсом, документация на которые продана по лицензии Болгарии. Основные узлы электромагнитных приводов, схемы управления ими и кинематика взаимодействия с затвором защищены 89 авторскими свидетельствами, 8 патентами ФРГ, Франции и Швейцарии, 12 патентами РФ. — на Пензенском арматурном заводе — 27 типоразмеров клапанов запорных Dy=3.40 мм и Рр = 0,15.2,5 МПа с малогабаритными высокоэкономичными электромагнитными приводами постоянного и переменного тока с герметизирующей разделительной трубкой и унифицированным массивным магнитопроводом, предназначенных для автоматизации технологических процессов и систем диагностики атомных станций, холодильных установок, различных типов судов, переработки продукции сельского хозяйства [107, 108, 111−113, 120, 123, 124, 133, 135, 147,150, 208−212,216,218].

— на Семеновском арматурном заводе — 32 типоразмеров клапанов запорных и распределительных Dy = 6, 25, 50 и 65 мм, Рр = 0,001.2,5 МПа с электромагнитными приводами постоянного и переменного тока, предназначенные для автоматизации котельных и крупных холодильных установок, пропарочных камер и автоклавов на комбинатах стройиндустрии [111, 120, 138, 151, 157, 165,171,216,218]- на Псковском электромашиностроительном заводе электромагнитных приводов типа ЭВ-1, ЭВ-2, ЭМП со сменными катушками постоянного и переменного тока (19 авторских свидетельств и патентов), предназначенных для управления клапанами запорными и распределительными;

— на машиностроительном предприятии «Корвет» (г.Курган) -клапанов запорных =10 и 15 мм, Рр = 2,5 МПа с однои двух-зазорными электромагнитными приводами постоянного и переменного тока для холодильного машиностроения, электротехнической промышленности, линий гальванических покрытий [132, 148, 163];

— на ПО «Прикарпатпромарматура» (г.Львов) — клапанов запорных Оу =10 и 15 мм, Рр = 2,5МПа с малогабаритным приводом для комплектации газовых горелок судовых установок, холодильных машин и гальванических линий.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ. Основные результаты работы представлялись на различных этапах ее выполнения на многих конференциях, советах, совещаниях, в том числе за последние пять лет на: Всесоюзной конференции «Пути совершенствования работы по созданию трубопроводной арматуры высокого технического уровня для ведущих отраслей народного хозяйства» (г.Пенза, 1992 г.) — IV Всесоюзной конференции «Промышленная трубопроводная арматура, направления развития» (г.Ленинград, 1993 г.) — Совете ведущих специалистов арматуростроительных фирм ФРГ (ФРГ, г. Бад-Ойнхаузен, 1993 г.) — Совете главных специалистов Всесоюзной ассоциации арматуростроителей (г. Санкт-Петербург, 1995 г.) — международном семинаре «Автономные системы отопления и водоснабжения» (Израиль, г. Тель-Авив, 1995 г .) — семинарах научно-промышленной ассоциации арматуростроителей (г. Санкт-Петербург, 1995;96 тт.), а также ряде других конференций, семинаров и технических совещаний.

ЛИЧНЫЙ ВКЛАД АВТОРА. Начиная с 1961 г., автор непосредственно участвовал, а с 1979 г. руководил разработками различных конструкций трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом, проведением государственных испытаний и постановкой производства на пяти заводах подотрасли арматуро-строенияорганизацией специализированных производств арматуры с электромагнитным приводомсозданием стендовой базы по испытаниям готовой продукции в условиях, максимально приближенных к эксплуатационныморганизацией подконтрольной эксплуатации арматуры с электромагнитным приводом в системах АЭС, промышленных предприятий и морских судах. Так, на Пензенском арматурном заводе в 1972;74гг. и на Курганском машиностроительном предприятии «Корвет» в 1978;79 гг. при техническом и научном руководстве автора организовано производство запорных клапанов с Бу = 3.15 мм на Рр = 2,5 МПа, конструктивные параметры которых отвечают мировому уровню. Клапаны закрыли потребности холодильной, микробиологической, газовой промышленности, судостроения, АЭС и др. В 1967 г. при непосредственном участии автора разработаны и освоены в серийном производстве клапаны распределительные пятиходовые с = 6 мм на Рр = 1 МПа с электромагнитным приводом постоянного и переменного тока на Семеновском арматурном заводе.

Под непосредственным руководством автора разработаны ГОСТ 22 413- 89, РТМА-72−89, и др., расчетные методики и алгоритмы, САПР электромагнитных приводов клапанов, проведены работы по созданию рядов клапанов с электромагнитным приводом повышенной надежности для стационарных и судовых энергетических установок, автоматизированных котлоагрегатов теплиц и промышленных котельных, клапанов для систем безопасности АЭС, металлургических и химических комбинатов.

Совместно с ЦНИИ КМ «Прометей» и АООТ «Ижорские заводы» разработал и внедрил в производство коррозионностойкую магнитомягкую ферритную сталь 02X16 (ЭП-638) на НПОА «Знамя труда», Курганском машиностроительном предприятии «Корвет» и Пензенском арматурном заводе в качестве материала магнитопровода с заданным уровнем магнитных и служебных свойств для высоконадежной арматуры с электромагнитным приводом объектов атомной техники, энергетических установок ледокольного флота и судов специального назначения, АЭС [205]. Использование стали 02X16 позволило значительно сократить объем и массу электромагнитов, упростить технологию изготовления деталей магнитопровода, повысить эксплуатационные характеристики арматуры с электромагнитным приводом.

В период с 1973 г. по 1996 г. автор разработал, исследовал, внедрил и получил основные результаты по представляемой диссертации, а именно: создал и реализовал на практике современную концепцию производства встроенных электромагнитных приводов с герметизирующей разделительной трубкой для бессальниковой трубопроводной арматурынепосредственно участвовал в качестве руководителя в работах по созданию распределительных и запорных клапанов с электромагнитным приводом нового поколения, отработке и доведении их до заданных технических требований, поиске и внедрении эффективных технических решений, обеспечивающих мировой уровень изделий. Их принцип действия и конструкторские решения основных узлов широко применяются в большинстве выпускаемой в настоящее время трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом. Наиболее важные и приоритетные научно-технические решения, их новизна и значимость защищены 115 авторскими свидетельствами и патентами. За разработки и промышленное освоение трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом для различных отраслей промышленности и сельского хозяйства автор награжден двумя золотыми, двумя серебряными и тремя бронзовыми медалями ВДНХ, в 1983 и 1986 гг. ему присваивалось звание «Лучший изобретатель г. Ленинграда и области», в 1984 г. награжден знаком «Лучший изобретатель Минхиммаша», в 1988 г. присвоено звание «Заслуженный изобретатель РСФСР» .

ПУБЛИКАЦИИ. По теме диссертации опубликовано 218 работ, в том числе 8 монографий, 23 брошюры, 5 учебных пособий, 115 авторских свидетельств и патентов Российской Федерации, 11 патентов ФРГ, Франции и Швейцарии, которые отражают основное содержание работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

1. Трубопроводная арматура с электромагнитным приводом.

1.1. Характеристика и анализ арматурных электромагнитных приводов.

Арматура с электромагнитным приводом (АЭМП) получила широкое распространение для полной или частичной автоматизации технологического оборудования, работа которого связана с необходимостью управления потоками рабочих жидких и газообразных сред. Наряду с электромагнитным приводом в трубопроводной арматуре (ТПА) используется электромоторный привод. Однако, их области применения достаточно строго разграничены. Электромоторный привод, выполненный, как правило, на базе асинхронного двигателя с редуктором, используется в ТПА с условным диаметром прохода более 300 мм, то есть в магистральных трубопроводах. Для указанных сечений, требующих значительных перемещений рабочего органа, применение электромагнитного привода менее эффективно из-за значительного увеличения массогабаритных показателей и энергопотребления. Другое принципиально важное отличие — невозможность изготовления бессальниковой арматуры с электромоторным приводом.

В арматуре же с электромагнитным приводом его исполнительный элемент — якорь, совершающий возвратно-поступательное или поворотное движение, непосредственно соединяется с рабочим органом арматуры или совмещает в себе обе функции — перемещения и управления потоком рабочей среды. Конструкция позволяет ввести между якорем и остальной частью электромагнита разделительный экран и создать герметичную относительно внешней среды полость, внутри которой перемещается якорь. Наиболее распространено размещение якоря во внутренней полости герметизирующей трубки, которая соединена с рабочей полостью корпуса клапана. Таким образом достигается полная герметизация клапана, но сердечник при этом находится в непосредственном контакте с рабочей средой и воспринимает ее воздействие.

Такая особенность конструкции предопределила основную область применения АЭМП — управление потоками агрессивных, токсичных, пожарои взрывоопасных, радиоактивных, особо текучих сред или на трубопроводах глубокого вакуума. АЭМП применяются в запорной, распределительной, смесительной и регулирующей ТПА с условным диаметром прохода Бу от 0,8 до 300 мм, со следующими параметрами рабочей среды: давление от 1-Ю'13 до 70 МПа, температура от -200 до +500°С, вязкость до 3840″ 5м2/с.

Клапаны с герметичным электромагнитным приводом, отличающиеся конструкциями, назначением и областями использования, в количествах, исчисляемых миллионами штук в год, выпускаются многими отечественными и зарубежными предприятиями и фирмами.

Ведущими отечественными предприятиями, занимавшимися разработкой и производством АЭМП на протяжении последних десятилетий были: Центральное конструкторское бюро арматуро-строения (ЦКБА) и Научно-производственное объединение арма-туростроения «Знамя труда» им. Лепсе (г. Санкт-Петербург), с 1997 г. АО «Знамя Труда», Пензенский и Семеновский арматурные заводы, машиностроительное предприятие «Корвет» (г. Курган). За рубежом наиболее известны фирмы: «Danfoss» (Дания) — «ASCO» (Голландия) — «Herion», «Buschios», «Klaus Ficher» (ФРГ) — «Fip» и «Sirai» (Италия) — «Alcon» (Великобритания) — «Skinner» (США) — «Lucifer» (Швейцария) [18,34,35,41,46].

Многообразие трубопроводной арматуры, составляющее сотни разновидностей только по номенклатуре, требовали анализа и систематизации всей выпускаемой ТПА и на их основе разработки соответствующей классификации, позволяющей сделать целенаправленными как выбор, так и проектирование ТПА с электромагнитным приводом.

В результате работы, выполненной автором в семидесятыхвосьмидесятых годах, были предложены три схемы классификации, отражающие основные задачи проектирования и производства ТПА с электромагнитным приводом.

1. Классификация по общим требованиям к ТПА и условиям эксплуатации, в основу которой положены: функциональное назначениеспособ перекрытия потока рабочей средыспособ герметизации рабочей полоститип приводного электромагнитарежим работы привода и т. д. [11, 63,98].

2. Классификация по конструкторским и технологическим решениям в зависимости от: вида рабочей среды и ее параметров (давления, температуры, вязкости и т. п.) — степени герметичностиресурса работытехнологичности и стоимости изготовлениятребований по эксплуатации и ремонту [11,63,98].

3. Классификация электромагнитных приводов по: характеру движения якоряконструкции магнитопроводароду питающего напряжениятемпературному диапазонуконструктивному исполнениюконтактированию якоря с рабочей средой и т. д. [10, 56, 98].

Предложенные классификации составили основу концепции разработки и производства ТПА с электромагнитным приводом, что являлось одной из задач данной диссертации.

Другим результатом проведенной работы явились публикации, в основном без соавторов, в виде монографий, в том числесправочников, справочных пособий, каталогов, статей и докладов, а также разработка ГОСТов, отраслевых научно-технических программ и нормативно-технических документов, выполненных под руководством автора диссертации или при его участии. Аналитический обзор, носивший комплексный характер, включал также оценку состояния и уровня научно-исследовательских работ по АЭМП и научно-методических основ их проектирования, послуживший основой для формирования направлений дальнейших исследований и их конкретизации.

1.2. Специфика герметичных АЭМП.

Отличительные атрибуты встроенных арматурных герметичных электромагнитных приводов — наличие герметизирующей разделительной трубки и нахождение рабочей среды внутри электромагнита — обусловливают ряд их особенностей, основными из которых являются:

— значительные «паразитные» (нерабочие) зазоры в магнито-проводе, зависящие от толщины разделительной трубки, которые соизмеримы, а при высоких давлениях рабочей среды превышают величину рабочего зазора между якорем и полюсом электромагнита;

— непосредственный контакт якоря с рабочей средой, вынуждающий использовать для его изготовления низкокачественные по магнитным свойствам ферромагнитные нержавеющие стали;

— сильное тепловое воздействие рабочей среды, существенным образом влияющее на тепловые режимы АЭМП, выбор материалов (прежде всего обмотки) и технологических зазоров;

— применение унифицированной магнитной системы, выполненной из сплошных (нешихтованных) деталей магнитопро-вода, со сменными катушками постоянного и переменного токов.

Преимущественное применение герметичных АЭМП для работы с опасными рабочими средами или в помещениях, длительное время необслуживаемых по условиям эксплуатации, помещениях требуют: высокой надежности в течение заданного временибольшого циклического ресурса работыбезотказной работы в условиях: повышенной влажности и запыленности окружающей среды, повышенной или пониженной температур окружающей и рабочей сред, воздействия ударов, качки и вибрацийобеспечения минимальной величины акустического шума и т. п.

Указанные особенности существенно отличают герметичные встроенные АЭМП от электромагнитных механизмов общетехнического назначения как в конструктивном исполнении, так и в методах расчета и конструирования.

Одна из таких проблем — согласование характеристик привода и нагрузки — существенно важна для любых приводных систем, так как позволяет минимизировать потребляемую мощность и массогабаритные показатели привода и одновременно обеспечить надежную работу всего механизма. Однако в герметичных АЭМП из-за повышенных требований к надежности и ресурсу работы она особенно актуальна. В то же время ее решение затруднено из-за отсутствия доступа к якорю, невозможностью непосредственного измерения параметров движения (усилий, перемещений, скоростей) и в итоге измерения нагрузочной характеристики, без чего невозможно и формирование оптимальной тяговой характеристики АЭМП. Благодаря теоретическим и экспериментальным исследованиям, выполненным автором, был предложен оригинальный метод определения взаимодействующих сил при различных значениях рабочего зазора электромагнита и перепадов давления рабочей среды на клапане [15, 36, 39]. Разработана методика определения составляющих противодействующих сил, применение которой позволяет детально исследовать величину и характер их изменения. Исследования основных видов ТПА, выполненные по предложенной методике, позволили установить требования к тяговой характеристике электромагнита. Для клапанов нормально закрытого типа тяговое усилие должно быть максимальным в начальном положении и оставаться постоянным (или невозрастающим) при последующем движении якоря, чтобы уменьшить динамический удар в конце хода и механический износ деталей арматуры. Напротив, в клапанах нормально открытого типа, у которых наибольшее воздействие рабочей среды проявляется в конце хода, необходим АЭМП с возрастающей тяговой характеристикой.

Таким образом, для ТПА необходимы АЭМП двух типов тяговых характеристик, что служит основой выбора конструкции АЭМП. Указанные положения были использованы в дальнейшей деятельности не только самим автором, но и всеми проектными организациями, занимающимися разработкой трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом.

1.3. АЭМП постоянного и переменного токов.

В зависимости от рода тока источника питания АЭМП разделяются на группы постоянного и переменного тока. По одному из основных требований — возможности реализации оптимальной тяговой характеристики — оба вида ему удовлетворяют. Поэтому при выборе типа АЭМП определяющими выступают иные, в ряде случаев не менее важные факторы, такие, как технологичность и стоимость изготовления, условия эксплуатации, надежность и т. п.

Основной недостаток АЭМП постоянного тока — потребность в источнике постоянного тока — сравнительно просто решается установкой простейшего выпрямителя, что при современном уровне развития электронной техники не составляет проблем. Другим их недостатком является значительная зависимость тягового усилия от нагрева обмотки.

В то же время они обладают рядом неоспоримых преимуществ по сравнению с АЭМП переменного тока, среди которых:

— технологичность изготовления, определяющаяся допустимостью изготовления деталей магнитопровода сплошными из специальных коррозионностойких нержавеющих сталей, не требующих специальных покрытий для работы в агрессивной среде;

— высокая эксплуатационная надежность, обусловленная стабильностью времени срабатывания и отсутствием недопустимого перегрева обмотки при заклинивании якоря в промежуточном положении;

— отсутствие шума и вибраций при притянутом якоре, что обеспечивает высокие виброакустические характеристики;

— возможность варьирования формой тяговой характеристики для согласования с нагрузкой.

Достоинства АЭМП переменного тока:

— возможность питания непосредственно от промышленной сети;

— естественная форсировка при включении, связанная с зависимостью реактивного сопротивления обмотки на переменном токе от положения якоря. Оно минимально в начальном положении якоря и возрастает при его перемещении. В результате тяговое усилие при включении максимально и при дальнейшем движении остается практически постоянным, благодаря чему достигается высокое быстродействие.

Основные недостатки АЭМП переменного тока:

— связанный с естественной форсировкой при включении двухшестикратный ток по сравнению с номинальным значением, снижающийся до номинального в конечном положении. При заклинивании якоря это может стать причиной перегрева и разрушения изоляции обмотки;

— применение сплошных магнитопроводов на переменном токе приводят к большим потерям энергии на вихревые токи, для снижения которых магнитопровод должен выполняться шихтованным, что усложняет конструкцию и технологию изготовления АЭМП;

— значительный нагрев, обусловленный потерями на гистерезис стали и вихревые токи в разделительной трубке и коротко-замкнутом витке, а также зазорами в магнитопроводе, как конструктивными, так и связанными с отложениями на поверхности якоря химических примесей и твердых частиц, находящихся в рабочей среде;

— вибрации и шум притянутого якоря, которые в эксплуатационных условиях могут усиливаться трубопроводом.

Отмеченные недостатки снижают эксплуатационную надежность АЭМП переменного тока. Тем не менее, количественно они являются наиболее распространенными в трубопроводной арматуре общетехнического назначения.

АЭМП постоянного тока применяются прежде всего в таком оборудовании, где требуется высокая надежность, а также в тех установках, чаще всего автономных, где отсутствует промышленная сеть переменного тока.

1.4. Выводы.

Герметичные электромагнитные приводы трубопроводной арматуры принципиально отличаются от электромагнитов общетехнического назначения как конструктивно, так и по тепловым режимам работы. Увеличенные паразитные зазоры, что связано с обязательным использованием разделительных трубок, существенно влияют на распределение магнитного поля в зазорах и, как следствие, на методы расчета магнитной системы и тяговых характеристик.

Прохождение потока рабочей среды внутри электромагнита, учитывая возможный значительный диапазон ее температур, кардинально влияет на распределение тепловых потоков в электромагните, из-за чего общепринятые методы тепловых расчетов не применимы. Агрессивные свойства и параметры рабочей среды предъявляют повышенные требования к используемым материалам, элементам конструкции, технологии производства, надежности АЭМП [3,7,20,и др.].

Указанные проблемы определили задачи теоретических исследований, связанные с разработкой или развитием методов электромагнитных и тепловых расчетов АЭМП и на их основе оптимизации параметров электромагнитов, а также вопросы технического характера, совокупность которых составляет концепцию производства герметичных АЭМП.

2. Теоретические основы проектирования арматурных электромагнитных приводов постоянного тока.

Для обеспечения надежности АЭМП необходима возможно более полная и точная информация о тепловых и электромагнитных процессах, которая бы позволила оценить соответствие АЭМП техническим требованиям. Учитывая сложность протекания этих процессов, указанная цель может быть достигнута только при сочетании интегральных и полевых методов расчетов и исследований АЭМП, что положено в основу в настоящей работе.

В соответствии с принятой концепцией, на стадии проектного расчета производится выбор конструкции и критерия оптимизации, согласно которому затем производятся расчеты элементов конструкции и усредненных параметров и характеристик АЭМП [3, 8, 33, 42, 43, 75, 80, 90, 91, 96]. Для уже определенной конструкции при поверочных расчетах производятся расчет и анализ магнитного и теплового полей, позволяющие по пространственному распределению магнитного потока и температуры объективно оценить работу и характеристики АЭМП при различных режимах работы и параметрах рабочей и окружающей сред [3, 30].

2.1. Методики проектного расчета АЭМП .

Выбор конструкции электромагнита и оптимизационный расчет его параметров были обоснованы и разработаны автором в кандидатской диссертации [3, 15, 19]. Для сравнительной оценки различных конструкций предложен обобщенный показатель П;

Р* аХ где Рэ — тяговое усилие электромагнита- -ток и число витков обмоткиа&bdquo- - радиус якоря- - магнитная проницаемость воздуха. Определяющим размером принят радиус якоря, так как от него зависят объем электромагнита и тяговое усилие. Намагничивающая сила Б = Ш характеризует тяговое усилие и потребление энергии. Таким образом П, являясь удельным показателем, поп = 7^гт-> О) зволяет сравнивать различные конструкции независимо от их размеров и мощности.

Проведенный по предложенному показателю сравнительный анализ всех известных конструкций магнитных систем показал, что наибольшие значения тягового усилия Рэ в начале хода и близкие к нему на протяжении всего хода, имеют броневые втяжные электромагниты с ненасыщенным ферромагнит шунтом [42, 75, 80, 96]. Достаточно высокие в начале хода и существенно возрастающие значения Рэ к концу хода имеют электромагниты с коническими или усеченно-коническими полюсами [65, 75, 90, 91]. На этом основании указанные конструкции были использованы при разработке большинства АЭМП, выполненных автором, и являются предметом исследования в данной работе.

В сложившейся практике проектирования электромагнитов расчет параметров конструкции производится по условию минимизации массы, объема, потребляемой энергии, времени срабатывания, стоимости и т. п., либо на максимальные значения усилий или условной полезной работы. Для АЭМП с герметизирующией разделительной трубкой предлагается использовать в зависимости от назначения два критерия: минимум объема Ут! п или услов.

Р 5 ного коэффициента полезного действия г|* = где 5начальный зазорN — потребляемая мощностьТ — постоянная времени электромагнита при зазоре б [3,5, 15].

Предложенная методика оптимизационного расчета АЭМП, базирующаяся на теории магнитных полей и методе сосредоточенных параметров, включает определение в общем виде зависимостей магнитных проводимостей рабочего и паразитных зазоров, магнитного потока и индукции в различных сечениях магнитной системы, а также намагничивающей силы по геометрическим размерам элементов конструкции магнитной системы. Эти зависимости позволяют связать Рэ, N и Т и через них объем V и условный к.п.д. г)* с геометрическими размерами, после чего методами вариационного исчисления производится их минимизация и определение оптимальных соотношений размеров. Ограничениями при оптимизации принимаются значения допустимой температуры перегрева обмотки и максимальной индукции во всех сечениях магнитопровода, соответствующие выбранным материалам обмотки и магнитопровода [33, 43, 57, 65, 75, 80, 91, 96].

Дяя оценки на стадии проектирования нагрева частей электромагнита, максимального значения и координаты наиболее нагретой части разработана методика инженерного теплового расчета, учитывающая нагрев только теплотой, выделяемой в обмотке за счет протекающего в ней тока, то есть без учета теплового воздействия рабочей среды. Для определения температуры нагрева частей электромагнита в установившемся режиме используется метод эквивалентных тепловых схем. Учет неоднородности электромагнита в тепловом отношении осуществляется представлением всего объема конечным числом идеальных однородных элементарных объемов. При этом процесс нагрева элементарного объема представляется как его нагрев от внутренних источников и теплообмен с граничащими с ним элементами [67, 69, 88, 92, 95].

С учетом принятых допущений определение температуры в сводится к решению системы простых дифференциальных уравнений: —[-«1) ¦+.

1 Л С^У/ 1 где Р, — потери в ьом элементе-, Цн — тепловые проводимости между ьым и, соответственно, ?+1 и И элементами-, С), утемпература, теплоемкость и плотность материала ¡—го элемента.

Разработаны методики расчета и соответствующие формулы для тепловых проводимостей X в зависимости от формы и размеров элементарных объемов и направления тепловых потоков [8, 66,101,103].

Для проведения как электромагнитных, так и тепловых расчетов создано необходимое программное обеспечение [94, 97]. Разработанные методики отличаются от использовавшихся ранее для электромагнитов общетехнического назначения новыми формулами для расчета магнитных проводимостей рабочего и паразитного зазоров. Они были разработаны впервые и их эффективность и работоспособность, обеспечивающие необходимую для инженерных расчетов точность, подтверждены многолетним опытом проектирования на всех предприятиях подотрасли.

2.2. Расчет магнитных полей и тяговых характеристик АЭМП.

Приближенные методы, используемые при предварительных проектных расчетах, позволяют создать работоспособный образец, но в большинстве случаев из-за упрощенного представления топографии магнитного поля они не дают необходимой точности в определении таких интегральных характеристик, как проводимости воздушных зазоров, потокосцепление обмотки и в целом выходных параметров и характеристик АЭМП.

Наиболее универсальные и точные математические модели и методы могут быть построены только на базе теории поля. Информация о пространственном распределении физических величин, определяющих электромагнитные и тепловые процессы, позволяют избежать допущений, неизбежно принимаемых в теории цепей,.

Повышенные требования к надежности АЭМП с герметизирующей разделительной трубкой и необходимость формирования обоснованных допусков на изготовление, учитывая их массовое производство, обусловили необходимость разработки полевых методов расчета АЭМП. Математическая модель, позволяющая по известной геометрии магнитной системы, характеристикам используемых материалов и другим параметрам рассчитать магнитное поле и силовую характеристика АЭМП, базируется на уравнении, полученном из системы уравнений Максвелла:

— <�Цу у§ га (1А + ^ = (2) г где у = ¡-До" 1 — для воздушных зазоров и области, занимаемой обмоткойу = р." 1 — для ферромагнитных элементов- |10, ц — магнитные проницаемости воздуха и стали магнитопрово-дар = 0 для воздуха и ферромагнетикаР = 5 — для области, занятой обмоткой с плотностью тока 5- Авекторный магнитный потенциалг — радиус исследуемой точки.

На внутренних границах раздела сред с разными магнитными свойствами должны выполняться граничные условия: пЛА гсЛА.

И+ и.

О, где п — внешняя нормаль к поверхности раздела сред, внутренняя область которой обозначена знаком минус, а наружная — плюс. Учитывая, что для броневых конструкций электромагнита магнитное поле во внешней области отсутствует, граничное условие для внешних границ принято: Аг = 0. С учетом осевой симметрии броневых электромагнитов используется цилиндрическая система координат с координатами гиг. Составляющие вектора индукции Вг и В7 магнитного поля выражаются через векторный магнитный потенциал следующим образом:

В, = - В, = 1**) = ЭА + А дг г дг дг г.

Математическая модель (2) совместно с граничными условиями составляют краевую задачу расчета стационарного магнитного поля. В дальнейшем она преобразуется в дискретную модель, зависящую от избранного метода решения задачи. В результате сравнительного анализа методов конечных разностей, интегральных уравнений и конечных элементов, отдано предпочтение методу конечных элементов, так как он позволяет решать задачи в области с произвольной формой границ, а алгоритм решения не зависит от наличия кусочно-однородных подобластей, в том числе и нелинейных.

Для дискретизации расчетных областей использованы треугольные конечные элементы. Вычисление значений векторного магнитного потенциала А, производимое по методу Галеркина, сводится к решению системы уравнений:

ЛЕЕА.г?3 -6Цх?> + С5ХЕ а^" = о, к I Мк 1 к 1 к I.

4) где:

РГ = 2я[г (к>]2 {.

8(к).

Цк) + &р|к).

8 г Зг дг дг т? > = 2тс |<�р1к>ф<�к)<�Е;

8<�к>

Ю ХУ 2тс[г (к)1 |Ф<�кМ8- а<�к) = ^У^. в'.

Б®- - поверхность к-того элемента дискретизацииБ'- элемент поверхности раздела сред с различными магнитными свойствами, соответствующий к-тому элементуц* принимает значения |1Я- (1СТцк соответственно области, в которой находится х-тый элемент (якорь, полюс или корпус) — г (к) — средний радиус к-того треугольникаР^ - радиус соответствующей поверхности раздела сред. ^.

По вычисленным значениям А, пользуясь (3), определяются составляющие индукции В и затем по формуле Максвелла усилие, действующее на якорь электромагнита: 1.

Мо Б.

В (Вп)-^В2п ей = — ГШ.

5) где? — удельное усилие на элемент поверхности дБ. При расчетах используются составляющие индукции магнитного поля для элементов, примыкающих к соответствующим поверхностям со стороны воздуха. Для малых воздушных зазоров между ферромагнитными областями вводится эквивалентная магнитная проницаемость, которая определяется из равенства магнитных прово-димостей реально существующих последовательно включенных ферромагнитных и воздушных участков и эквивалентного беззазорного слоя.

Разработанная методика доведена до практического использования в виде необходимого программного обеспечения для различных типов магнитных систем и материалов. На рис. 1 приведены тяговые характеристики для полюсов в форме усеченного конуса. Расхождение расчетных и экспериментальных характеристик не превышает.

V.

Л ч ч V.

1,0.

3.0.

Рис. I. Тяговые характеристики: 1,3 — опытная и расчетная зависимости для электромагнита с трубкой из немагнитного материала- 2,4 -то же из ферромагнитного материала.

5 — 6%. Оно зависит, главным образом, от выбора конфигурации конечно-элементной расчетной сетки и задания эквивалентных магнитных проницаемостей технологических зазоров [65,67,93].

2.3. Расчет стационарного температурного поля АЭМП постоянного тока.

Расчет осесимметричных стационарных температурных полей базируется на общем дифференциальном уравнении теплопроводности, которое в декартовой системе координат имеет вид: д (. атч эт д (б) дг V дку г дх ду ду с граничными условиями, учитывающими конвективный теплообмен* дх ду с граничными условиями для теплонепроницаемой границы = О или с граничными условиями первого рода — = Т *. Здесь х обозначено: Хх и А, у — коэффициенты теплопроводности в текущей точке расчетной области по осям X и УТ (х, у) — искомая функция распределения температурыq — объемная плотность источников нагреваи — направляющие косинусы нормали теплоотдающей поверхности по отношению к осям координата — коэффициент теплоотдачи конвекцией в окружающую средуТос — температура окружающей средып — нормаль к внешней теплоотдающей Т поверхности- — температура на границе расчетной областиТ* -х известное значение температуры на границе расчетной области.

В вариационной трактовке метода конечных элементов, который для единства подхода принят и для расчета тепловых полей, решение уравнения (6) эквивалентно отысканию минимума энергетического потенциала: г-1*.

ОЧС.

— 2гТя у+| (ТТос)2(18> (7) э 1 где V, S — объем и внешняя поверхность расчетной области.

С целью повышения точности и сокращения вычислительных операций для разбиения расчетной области были использованы наряду с треугольными и прямоугольные конечные элементы. Разработаны расчетные соотношения и алгоритмы вычисления энергетического функционала (7) как для обеих форм конечных элементов, так и для совместного решения по всей расчетной области. При построении алгоритма расчета учтено изменение коэффициентов теплопроводности и теплоотдачи от температуры.

Г °'25.

Т-Т ] в виде: = А, Х>УД1+РТ) — а = 1,13——— ionp) где р — температурный коэффициент теплопроводности- 1опр — определяющий размер (обычно высота электромагнита).

Решение системы нелинейных уравнений производится методом простой итерации.

Для расчета тепловых полей разработан пакет программ для персональных компьютеров типа ЮМ PC/AT. Многочисленные расчеты и исследования показали, что предложенная математическая модель адекватно отражает физическую картину геплорас-пределения в электромагните. Она позволяет выявить влияние тех или иных конструктивных решений на теплораспределение и максимальную величину температуры. В частности показано, что наибольшее влияние на величину температуры наиболее нагретых точек оказывает воздушный зазор между катушкой и разделительной трубкой, а также соотношение между высотой и толщиной обмотки [69,79,92].

3. Теоретические основы проектирования АЭМП переменного тока.

Наиболее существенные особенности АЭМП при питании их обмоток переменным током:

1) зависимость намагничивающей силы (за счет изменеия реактивной составляющей сопротивления обмотки) от величины рабочего за зора;

2) значительное влияние вихревых токов при нешихтован-ном магнито проводе, проявляющееся в уменьшении тягового усилия и увеличении нагрева.

При производстве электромагнитных клапанов не только постоянного, но и переменного тока традиционно используются броневые конструкции. Это связано со стремлением, учитывая массовое производство, к унификации узлов магнитопровода, упрощению технологии и снижению стоимости их изготовления. Поэтому радикальное снижение влияния вихревых токов за счет использования шихтованных деталей магнитопровода возможно лишь в ограниченных случаях. Влияние вихревых токов непосредственно связано с формой и размерами элементов магнитопровода, а также наличием замкнутых токопроводяших контуров (разделительная трубка, короткозамкнутый виток и др.). В связи с этим их расчет может быть выполнен только для заданной конструкции.

Таким образом, проектный и оптимизационный расчеты АЭМП переменного тока должны проводиться в два этапа. На первом этапе, используя принципы, аналогичные оптимизации АЭМП постоянного тока и основанные на минимизации массы или других показателей, определяются геометрические размеры элементов магнитопровода. На втором этапе рассчитываются вихревые токи и оптимизируется величина индукции в рабочем зазоре.

В развитие предложенного подхода разработаны методики расчетов, основанные на методе магнитных цепей и теории поля.

Полученные при этом соотношения, а = р = - г) = между диаметром якоря (1я и длинами других участков магнитопровода: 1 — катушки, Ьст — полюса и Ьв — воротничка позволяют в зависимости от заданных величин начальных усилия Р3 и зазора 83 выбрать оптимальную геометрию магнитной системы, при которой ее масса минимальна. В частности, для АЭМП переменного тока с плоскими торцами якоря и полюса оптимальные значения указанных параметров: а = 3- Р = 0,3- л = 0,5 [58, 86, 89, 90, 91, 96].

Взаимодействие вихревых токов с основным потоком изменяет распределение магнитного поля, что отражается на величине тягового усилия и кроме того создает дополнительные потери энергии и нагрев. Учет этого явления особенно важен в тех случаях, когда магнитная система выполняется из нешихтованных элементов.

Для расчета вихревых токов принята модель, согласно которой магнитная цепь разделена на три участка: полюс, воротничок и участок, свободный от втулок, а сам электромагнит представляется трансформатором, соответственно, с тремя вторичными короткозамкнутыми обмотками. Определение активных сопротивлений вторичных обмоток гв производится по эффективной глубине проникновения электромагнитной волны в якорь:

Д = 1 юуц где у и ¡-лудельная электрическая проводимость и средняя магнитная проницаемость материала якоря.

Модель позволяет определить потокораспределение в магнитной системе и среднее значение тягового усилия с учетом влияния вихревых токов. Разработаны методики расчета при больших рабочих зазорах (5 > 0,2с1я), когда не учитываются процессы в полюсном экране, и при малых зазорах (5 < 0,2с1я), когда учитываются как магнитные сопротивления стальных участков магнитопровода, так и короткозамкнутый виток на торце якоря или полюса [40]. На рис. 2 приведены расчетная и экспериментальная тяговые характеристики. Расхождение значений тягового усилия не превышает 5%.

Вопрос о расчетах индукции в рабочем зазоре АЭМП переменного тока с нешихтованным магнитопро-водом имеет свои особенности и потому применение для этих целей методик расчета, используемых для АЭМП с.

2 о* 1 4 $ т.

Рис. 2. Тяговые характеристики электромагнита: I — расчетная, 2 — опытная шихтованным магнитопроводом, приводят к увеличению погрешности расчетов в 2-гЗ раза. В связи с этим был разработан новый подход к расчету индукции в зазоре на заданную величину потребляемой мощности. Согласно ему, значение индукции, рассчитываемое обычно по формуле Максвелла, принимается лишь как начальное, а затем с учетом потерь в стали на вихревые токи и гистерезис определяются новые значения индукции в зазоре и отдельных частях магнитопровода. Расчеты индукции базируются на законе полного тока и совмещены с оптимизацией геометрии магнитной системы по минимуму массы или потребляемой мощности. Благодаря более высоким точностям расчетов, методика получила широкое распространение в практике проектирования АЭМП переменного тока с нешихтованным магнитопроводом.

Рассмотренные методики, достаточные для выполнения проектных расчетов, не позволяют составить фактическую картину магнитного поля, с помощью которого можно было бы выявить локальное насыщение отдельных участков магнитопровода и пространственное распределение потерь энергии, необходимое для тепловых расчетов.

Для этих целей, как и в АЭМП постоянного тока, используется модель, построенная на базе теории поля. В ее основе те же уравнения Максвелла (2), но магнитное поле на переменном токе принимается квазистационарным с векторным магнитным потенциалом, являющимся комплексным числом. При этом возможны два подхода. Первый, основанный на предположении о синусоидальности токов и векторного магнитного потенциала, приводит к удвоению размерности решаемой задачи. Кроме того допущение о синусоидальности вихревых токов не соответствует действительности, поскольку векторный магнитный потенциал, А представляет периодическую несинусоидальную функцию времени, спектр гармоник которой отличается от спектра гармоник плотности тока.

Более строгим является представление, А в виде функции не только координат, но и времени, что к тому же не приводит к увеличению размерности системы уравнений и упрощает переход от расчета магнитного шля переменного тока к уже разработанному расчету на постоянном токе. Кроме того принимается, что плотность тока в области, занимаемой обмоткой, определяется, (тт. <�МЛ IV ¦ выражением: у (Ч) = ит этса!—• !-, где w, К, 5кат — число.

V <�Н) К8кат витков, сопротивление и сечение окна катушки-? — потокосцеп-ление обмотки.

Задача сводится к решению системы нелинейных дифференциальных уравнений вида: НА.

Е-РЕ-^г0 + Е V®! =Х5(к)с5к) (8) к 01 к у к относительно искомых Коэффициенты с1у5 Ьу, Сц составляются в соответствии с методом конечных элементов и являются сложными нелинейными функциями. Для их вычисления предложена методика, основанная на методах АдамсаМаултона первого и второго порядка. В результате решения системы определяются векторный магнитный потенциал А (1) и его производная. Интегрирование системы проводится в течение двух периодов питающего напряжения. По мгновенным значениям А (1) и составляющим индукции для второго периода вычисляются среднее или действующее значения таких интегральных параметров как электромагнитная сила, потери на вихревые токи и гистерезис в элементах магнитной системы, а также в короткозамкнутом витке [69, 84,92, 93, 103].

Поскольку характер процессов теплопереноса в АЭМП постоянного и переменного тока одинаков, то и методика теплового расчета отличается лишь в учете дополнительных источников потерь энергии. Для этого используются значения потерь на вихревые токи и гистерезис, а также их распределение по объему электромагнита, полученные при электромагнитных расчетах. Сопоставление результатов расчетов с полученными экспериментально показывают их хорошее совпадение. Так, для среднего значения электромагнитной силы величина погрешности не превышала 69%, причем наибольшие значения соответствуют меньшим зазорам. Они имеют характерную форму уменьшение скорости нарастания индукции в первой половине периода и замедление во второй половине. Этот эффект более резко проявляется при уменьшении величины зазора.

4. Концепция проектирования и производства АЭМП.

Практическая реализация сформулированных выше теоретических положений и последующие подготовка и освоение серийного производства потребовали разработки мероприятий организационного, методического и производственного характера, которые в комплексе составили концепцию производства АЭМП. Направления и содержание этой работы в значительной мере определили два обстоятельства:

1) отмеченные ранее большая номенклатура клапанов с электромагнитным приводом, многообразие видов и параметров рабочей среды, а также режимов работы и условий эксплуатации;

2) статус научно-производственного комплекса электромагнитной арматуры АО «Знамя труда», которым с 1979 г. руководил автор, в качестве головной организации подотрасли, координирующей все работы данного направления в стране, ответственной за техническую политику и уровень всех разработок, а также выпуск нормативной и технической документации.

4.1. Система автоматизированного проектирования электромагнитных приводов клапанов (САПР ЭПК).

Необходимость разработки и использования САПР ЭПК была обусловлена сложностью и большим объемом вычислений при решении полевых задач, неизбежностью применения итерационных методов синтеза магнитных систем и конструкций клапанов, большим объемом выходной технической документации, огромным количеством проектов (более тысячи типоразмеров за последние 20 лет).

Созданная САПР ЭПК включает две проектирующие подсистемы: автоматизации расчетных работ (ПАРР) и автоматизации чертежных работ (ПСАЧР), а также две обслуживающие подсистемы: управления базой данных и мониторная.

Основными функциями ПАРР являются: решение задач параметрического синтеза и анализа электромагнитного приводаполучение расчетным путем значений технических параметров и характеристик АЭМП в объеме традиционной расчетной записки, входящей в состав комплекта технической документации. Программное обеспечение ПАРР, выполненное на языках БЭЙСИК и ПАСКАЛЬ, включает в себя десять пакетов прикладных программ: 1) проектный и поверочный расчеты АЭМП постоянного тока- 2) проектный расчет АЭМП с ненасыщенным ферромагнитным шунтом- 3) расчет электромагнитного поля и интегральных характеристик АЭМП постоянного тока- 4) расчет температурного поля АЭМП постоянного тока методом конечных элементов- 5) расчет температурного поля АЭМП постоянного тока методом эквивалентных схем- 6) проектный и поверочный расчеты АЭМП переменного тока- 7) расчет электромагнитного поля и интегральных характеристик АЭМП переменного тока- 8) расчет температурного поля АЭМП переменного тока- 9) расчет параметров и характеристик упругих элементов АЭМП- 10) расчет параметров надежности клапана.

Каждый пакет имеет управляющую и набор функциональных программ. С помощью ПСАЧР выполняются: 1) деталиро-вочные чертежи АЭМП и клапана заданной конструкции- 2) дета-лировочные чертежи АЭМП новой конструкции- 3) сборочные чертежи АЭМП и клапанов (полный комплект) — 4) техническая текстовая документация- 5) рекламно-информационные листы. В качестве базового программного обеспечения использованы диалоговая система коллективного пользования PRIMUS и чертеж-но-графическая система AutoCAD, программы чертежей написаны на языке AutoLISP. Программное обеспечение ПСАЧР состоит из шести пакетов прикладных программ.

Разработанная САПР ЭПК позволила в 2+3 раза сократить время проектирования, уменьшить стоимость проектных работ и объем экспериментальных исследований. В области проектирования АЭМП она является единственной известной системой, обеспечивающей автоматизацию более 60% проектных процедур [94,97,101,103].

4.2. Методическое, информационное и нормативное обеспечение предприятий подотрасли.

Для методического и информационного обеспечения предприятий и организаций, занимающихся разработкой и производством клапанов с электромагнитным приводом, а также учебных заведений были опубликованы труды, содержащие результаты выполненных автором теоретических исследований, методов проектирования, обзора и анализа отечественных и зарубежных разработок, конструкторских и технологических решений, а также организации производства и эксплуатации. Общее число публикаций — 218, среди них: 1) восемь монографий [1−8], в том числе один каталог [6], три справочника [2, 4,5], три пособия по монтажу, эксплуатации и ремонту [4,27,29], 103 авторских свидетельства СССР [104−207], 18 патентов Российской Федерации [150, 161,163,165,177,178,181 и др.], 11 патентов ФРГ, Швейцарии, Франции на изобретения [208−218]- 2) двадцать три брошюры [931], содержащие сведения о базовых [22] и новых [9] конструкциях, обзор и анализ продукции и опыта зарубежных фирм [17, 18,24,31], тенденциях развития [23,26], опыте производства и эксплуатации [27,29], а также общую и оперативную информации) по всем видам клапанов с электромагнитным приводом [1103]- 3) пять учебных пособий [99−103], изданных в СПбГЭТУ.

При участии и под руководством автора были разработаны и введены в действие: ГОСТ 22 413–77 и сменивший его ГОСТ 22 413–89 «Арматура трубопроводная с электромагнитным приводом. Основные параметры» — руководящий технический материал РТМА-72−89 «Методика расчета приводных электромагнитов броневого типа для трубопроводной арматуры» — СТП 07−81−17 174 «Выбор типа запорной арматуры в зависимости от технических требований и условий эксплуатации» — СТП 07.81−9300−92 «Безопасность трубопроводной арматуры. Критерии и номенклатура показателей опасности трубопроводной арматуры», и другие нормативные материалы, ко торыми руководствовались все отечественные заводы подотрасли арматуростроения, а также привлеченные предприятия (Волжский машиностроительный завод, г. РыбинскМашиностроительный завод «Корвет», г. Курган и др.).

4.3. Технические аспекты производства.

Бессальниковые клапаны с встроенными электромагнитными приводами имеют, как правило, одинаковые по количеству и функциональному назначению детали, причем некоторые из них выполняют двойные функции. Поэтому при проектировании и производстве электромагнитных клапанов к ним необходимо подходить как к единому конструктивному целому, что позволяет обеспечить рациональную компоновку и за счет этого уменьшить их габариты и массу, а в ряде случаев также трудоемкость и стоимость изготовления [3, 5, 22, 32].

Сформулированный подход в сочетании с требованиями повышенных надежности и безопасности клапанов определили направления и содержание комплекса мер технического характераконструкторских и технологических. По первому направлению были: разработаны типовые узлы для всех основных видов клапанов с электромагнитным приводомпроведена работа по классификации и унификации основных деталей: элементов магнитной системы, герметизирующих разделительных трубок, каркасов и материалов обмоток и др.- создан и внедрен ограничительный ряд размеров и материалов деталей и узлов для новых разработок. Все перечисленные материалы составили основу САПР ЭПК и в значительной мере нашли отражение в отраслевых руководящих материалах, справочниках, каталогах и других видах информации [2−6, 94,97]. Значительное внимание было уделено разработке новых конструкций АЭМП, большая часть которых защищена 115 авторскими свидетельствами и патентами Российской Федерации [104−207] и 11 патентами ФРГ, Франции, Швейцарии [208−218].

По второму направлению, учитывая особые условия эксплуатации клапанов (агрессивная и взрывоопасная рабочая среда, повышенные температура и влажность), требовалась разработка новых материалов и технологий применительно к все усложняющимся условиям эксплуатации и новым видам рабочих сред. Основные результаты работ этого направления следующие:

1.Разработана и внедрена коррозионно-стойкая магнитомяг-кая сталь 02X16 с высокими магнитными характеристиками, повышенной пластичностью и коррозионной стойкостью сварных соединений [205].

2. Разработана и внедрена технология изготовления узла герметизирующая разделительная трубка-полюс из магнитомяг-кой стали, разделенных кольцом из маломагнитного материала. Способ предусматривает соединение элементов из разнородных материалов, требуемая чистота и точность рабочей поверхности которых обеспечивается за счет технологической перемычки, удаляемой в процессе изготовления узла разделительная трубка-полюс. Техпроцесс получил широкое применение при изготовлении магнитопроводов преимущественно для клапанов распределительных повышенной надежности для АЭС и судовых энергетических установок [26].

3. Разработаны оборудование и технологический процесс измерения и контроля магнитных характеристик сталей заготовок и готовых деталей магнитопровода, что значительно повысило качество электромагнитов[74,77].

4. Разработаны технологии изготовления, вакуумной пропитки и сушки обмоток, существенно повышающие срок службы и надежность электромагнитов [27]. Многие из них внедрены в масштабах подотрасли в соответствии с документами: РТМА 8270, СТП 0781−460−77, ТПП 1 273 000 41, ТПП 1 289 000 40 и др.

4.4. Основные результаты внедрения.

Впервые работы по конструированию и освоению серийного выпуска отечественных запорных и распределительных клапанов с электромагнитным приводом начали проводиться в г. Ленинграде, в Центральном конструкторском бюро арматуростроения (ЦКБА) и в НПО «Знамя труда» в пятидесятых годах. По мере развития различных отраслей промышленности, в первую очередь большой энергетики, судостроения, агропрома, микробиологической промышленности, холодильного машиностроения, металлургии ими проводились интенсивные работы по разработке новых технически более совершенных конструкций, передаче техдокументации и освоению серийного производства на Пензенском, Семеновском, Львовском и Киевском арматурных заводах, Курганском машиностроительном предприятии «Корвет» .

С целью осуществления технической политики и координации работ по проектированию и изготовлению арматуры с электромагнитным приводом на заводах подотрасли арматурострое-ния в 1976 г. на НПО «Знамя труда» был создан научно-производственный комплекс электромагнитной арматуры (НПК ЭМА).

Начиная с 1961 г., автор непосредственно участвовал, а с 1979 г. руководил, в том числе в должности начальника НПК ЭМА, всем комплексом работ по разработке, организации специализированных производств и постановке серийного производства, проведению государственных испытаний и подконтрольной эксплуатации ТПА ЭМП.

К 1991 году было разработано и освоено серийное производство 138 типоразмеров (1106 исполнений) электромагнитных клапанов запорных и распределительных, а объём выпуска к 1991 году составлял 450 000 штук в год. К 1996 г. число разработок достигло 150 типоразмеров, а электромагнитных приводов 93 типоразмеров. Технические характеристики основных представителей базовых конструкций клапанов запорных и распределительных приведены соответственно в табл. 1 и 2, а электромагнитных приводов в табл.3.

Таблица 1.

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЗАПОРНЫХ КЛАПАНОВ С ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ПРИВОДОМ.

Обозначе ние чертежа клапана мм Рабочие среды *' Перепад давления на закрытом клапане Ар, кгс/'см2 Давление рабочее Рр, кгс/см2 Температура рабочей среды, °С.

1 2 3 4 5 6.

Т26 198М 5,40 + + + 0,5−20 1,3−10″ 3−25 -40−70.

Т26 209 3,6,10, 15,25,40 + + + + 0−20 1,3−10″ 3−23 -20−60.

Т26 292 100 + 5−25 36 0−100.

Т26 294 150 + 04−1 4,0−10″ 3−1 0−50.

Т26 314 3,10,25, 40,50,65 + 0−16 16 -15−40.

Т26 315: 10 + 0−0,3 0,05−0,3 5−20.

Т26 316 15 + 0−2,5 2,5 0−90.

Т26 414 10,15,25 + 0−1 1 -15−40.

Т26 492 15,25 + 0 25 0−50.

Т26 507 6,10,15 + + + 0−60 65 0−65.

Т26 512 6,10,15, 25,40,60 + + + + 0,1−20 25 0−140.

Т26 515 15,25,40 + 1−10 0,5−10 2−50.

Т26 532 25,40 + 0,5−10 10 0−35.

Т26 537 6 + 0−25 25 0−55.

Т26 552 6 + 0−3 6 3−15.

Т26 554 25,40,50 + + 1−16 16 5−140.

Т96 562 32 + + 0−2,2 1,3−10″ 3−2 20−105.

У96 609 5 + 0−14 14 0−70.

П326 107 15,25,40 + + + 0−1,5 1,5 -10−90.

П326 291 10,15 + + 0−6 6 0−175.

ЭТ106 15 + 0−35 35 0−130 1 — воздух, 2- вода, 3 — агрессивные среды, 4 — пар, 5 — хладоны, 6 — масло, мазут.

Таблица 2.

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ КЛАПАНОВ С ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ПРИВОДОМ.

Обозначе Dy, Рабочие Перепад давлеДавление Темперание чермм среды ния на закрырабочее тура работежа клатом клапане Рр, чей срепана 1 2 3 4 5 Др, кгс/см2 кгс/см2 ды, °С.

Б055.061 32 + 0+0,3 0,3 0+60.

Т055.063 6,10,15 + 25+55 25+55 5+65.

Т055.077 6 + 25+55 25+55 -10+60.

Т055.078 3. + + + 0+4 4 0+50.

ТО55.079 10 + 0+150 8+150 -43±20.

Т055.090 6 + 0+12 12 -43+50.

Т055.093 6 + 40+40 45 -43+60.

Т055.099 6 + + 30+50 30+55 0+65.

Т055.100 6 + + 30+45 30+45 0+65.

Т055.048 6 + + 25+70 25+70 5+65.

Т055.064 6 + 25+55 25+55 0+70.

1 — воздух, 2 — вода, 3 — агрессивные среды, 4 — пар, 5 — хладоны.

Таблица 3.

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПРИВОДОВ КЛАПАНОВ.

Обозначение Напряжение, В Номинальные Температура среды, °С Потребляемая мощность, Вт постоянный ток переменный усилие, Н перемещение, мм окружающей рабочей.

Т26 316−015 110 220 90 3 5+50 <100 50.

Т26 507−010Г ¦27 — 49 2,8 <50 <75 19.

Т26 554 24 — 30 1 40 140 20.

ЭМ37 12+220 24+380 4+17 1,5+16 -50+65 -45+125 20+45.

Т098.045 — 220 0,5 6 35 100 7.

Т098.052 220 — 1200 1,8 10+40 <50 150.

Т25 552−006 27 — 7,5 2 <50 <15 10.

Т055.078 В, 24,220 — 9,5 1,3 <50 <50 10.

Б055.022−00 220 — 200 12,5 <50 <70 350.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В настоящей диссертации на основании обобщения собственного опыта и анализа мировых тенденций развития трубопроводной арматуры, комплекса теоретических и практических разработок сформулированы и изложены решения, составившие концепцию создания бессальниковой трубопроводной арматуры с встроенным электромагнитным приводом, способствующие ускорению научно-технического прогресса в области машиностроения. На базе полученных результатов решена важная народнохозяйственная задача по оснащению многих жизненноважных отраслей промышленности — энергетической, химической, микробиологическойАЭСнефтеи газопроводовхолодильного оборудования современным высоконадежным оборудованием.

Основные результаты работы формулируются следующим образом: 1. Многообразие трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом, составляющее сотни разновидностей только по номенклатуре, потребовало ее систематизации. В результате проведенного анализа предложены три схемы классификации: 1) по общим требованиям к трубопроводной арматуре и условиям ее эксплуатации- 2) по конструкторским и технологическим решениям- 3) по типу привода и требованиям к нему. Предложенные классификации, позволяющие проводить целенаправленно как выбор, так и проектирование арматуры, составили основу концепции ее производства.

2. На основании анализа нагрузок на электромагнитный привод в различных типах трубопроводной арматуры, исходя из условия согласования характеристик привода и нагрузки, обосновано применение магнитных систем привода двух видов: с ненасыщенным ферромагнитным шунтом или с конической формой полюсов стопа и якоря.

3. Предложены критерии рационального проектирования электромагнитного привода трубопроводной арматуры. Разработаны методики проектирования электромагнитов постоянного тока с ненасыщеным ферромагнитным шунтом и с конической формой полюсов сердечника и якоря на минимум объема. Для этого получены новые расчетные формулы магнитных проводи-мостей рабочего зазора и потоков рассеяния.

4. Разработана математическая модель магнитного поля, позволяющая учесть специфику электромагнитных приводов постоянного тока с разделительной герметизирующей трубкой и получить информацию о пространственном распределении индукции. Модель позволяет оптимизировать форму и размеры элементов магнитной системы с целью исключения локального насыщения магнитной системы. Для расчетов магнитного поля предложено использовать численный метод конечных элементов как наиболее универсальный, а для осесимметричных магнитных полей принят подход Галеркина, как наиболее общий и не требующий знания энергетического функционала.

5. Разработаны математические модели стационарных осесимметричных температурных полей арматурных электромагнитных приводов, построены алгоритмы и программы, позволяющие исследовать пространственное распределение температуры.

6. Предложена математическая модель, разработаны алгоритмы и программы расчетов квазистационарного магнитного поля и характеристик электромагнитного привода переменного тока с учетом влияния вихревых токов в массивных элементах магнитопровода и полюсном экране.

7. Создана система автоматизированного проектирования электромагнитных приводов клапанов постоянного и переменного тока, осуществляющая практически все расчетные и чертежные работы. Внедрение и использование этой системы позволило в 2.3 раза сократить время и стоимость проектирования, повысить его эффективность.

8. Разработана и внедрена совокупность конструкторских и технологических решений, защищенных авторскими свидетельствами, отечественными и зарубежными патентами, обеспечивших высокие технический уровень и эксплуатационную надежность выпускаемой трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом.

9. Создано несколько поколений и модификаций трубопроводной арматуры с электромагнитными приводами постоянного и переменного тока, организовано их серийное производство на шести арматурных и машиностроительных предприятиях. Разработанные при непосредственном участии и под руководством автора клапаны с электромагнитными приводами успешно эксплуатируются в различных системах повышенной надежности, в том числе на трубопроводах систем безопасности 1 и 2 контуров стационарных и передвижных АЭС, в судостроении, установках для разведки, добычи и переработки нефти и газа, автоматизированных котлоагрегатах, сельском хозяйстве и др.

10. Опубликовано 8 монографий, 23 брошюры, 5 учебных пособий, а всего 218 работ, в которых всесторонне отражены состояние и тенденции развития трубопроводной арматуры с электромагнитными приводами, методы расчета и проектирования, конструкторские и технологические аспекты производства, вопросы надежности и безопасности трубопроводной арматуры.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

Монографии:

1. Пржиалковский А. Л., Щучинский С. Х. Электромагнитные кла-паны.-М.: Машиностроение., 1967.-246 с.

2. Щучинский С. Х., Гуревич Д. Ф., Заринский О. Н., Косых С. И. Трубопроводная арматура с автоматическим управлением. -М.: Машиностроение, 1982.-319 с.

3. Щучинский С. Х. Электромагнитные приводы исполнительных механизмов. -М.: Энергоатомиздат, 1984.-153 с.

4. Щучинский С. Х., Гуревич Д. Ф., Заринский О. Н. Эксплуатация приводной арматуры на химических предприятиях.-М.: Химия, 1985.-361 с.

5. Щучинский С, Х. Клапаны с электромагнитным приводом. -М.: Энергоатомиздат, 1988.-151 с.

6. Щучинский С. Х., Бабушкин В. А. Промышленная трубопроводная арматура с электромагнитным приводом. -М.: Цинтихим-нефтемаш, 1980.-64 с.

7. Щучинский С. Х. Применение электромагнитов в качестве привода трубопроводной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1989.-56 с.

8. Щучинский С. Х. Расчет и проектирование многозазорных электромагнитных приводов трубопроводной арматуры.-М.: Цинтихимнефтемаш, 1992.-98с.

Брошюры:

9. Щучинский С. Х., Мельникова А. А. Новые конструкции клапанов с электромагнитным приводом. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1973.-28 с.

10. Щучинский С. Х., Заринский О. Н. Электромагнитный привод трубопроводной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1977.-52с.

11. Щучинский С. Х. Арматура с электромагнитным приводом. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1978.-69 с.

12. Щучинский С. Х. Герметичные электромагнитные приводы клапанов. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1978.-48 с.

13. Щучинский С. Х. Арматурные электромагнитные приводы с регулируемой характеристикой. -М.: Цинтихимнефтемаш,.

1978.-32 с.

14. Щучинский С. Х. Характеристики запорной арматуры с электромагнитным приводом. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1979.-16 с.

15. Щучинский С. Х. Исследование условий работы и разработка методики расчета электромагнитного привода трубопроводной арматуры// Автореф. канд. дисс.-Л., 1972.

16. Щучинский С. Х., Заринский О. Н. Исполнительные устройства разгруженных электромагнитных клапанов. — М.: Цинтихимнефтемаш, 1979.-26 с.

17. Щучинский С. Х., Лебедева А. Б. Конструкции электромагнитных приводов зарубежных фирм. -М.: Цинтихимнефтемаш,.

1979. 19 с.

18. Щучинский С. Х., Лебедева А. Б. Основные узлы электромагнитных приводов зарубежных фирм. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1979.-17 с.

— 4419. Щучинский С. Х. Основные принципы выбора и тенденции в конструировании электромагнитных приводов клапанов. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1979.-18 с.

20. Щучинский С. Х. Выбор электромагнитной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1980.-26 с.

21. Щучинский С. Х. Дублирующий привод электромагнитной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1980.-16 с.

22. Щучинский С. Х. Базовые конструкции основных узлов электромагнитной арматуры.-М.: Цинтихимнефтемаш, 1982.-24 с.

23. Щучинский С. Х. Тенденции развития арматуры с электромагнитным приводом.-М.: Цинтихимнефтемаш, 1982.-38 с.

24. Щучинский С. Х., Заринский О. Н. Электромагнитная арматура ФРГ. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1983.-18 с.

25. Щучинский С. Х., Комиссаров В. М. Двухзазорные электромагнитные приводы в арматуростроении.-М.: Цинтихимнефтемаш, 1983.-27 с.

26. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Современные конструкции электромагнитных клапанов.-М.:Цинтихимнефтемаш, 1985.-50с.

27. Щучинский С. Х. Эксплуатация и ремонт электромагнитных клапанов. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1986.-48 с.

28. Щучинский С. Х., Заринский О. Н. Конструкции электрических приводов трубопроводной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1990.-69 с.

29. Щучинский С. Х., Заринский О. Н. Монтаж, регулировка и на* стройка электрических приводов трубопроводной арматуры.

М.: Цинтихимнефтемаш, 1990.-76 с.

30. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Проектирование и выбор электромагнитных приводов трубопроводной арматуры. -М.: Цинтихимнефтемаш, 1991.-69 с.

31. Щучинский С. Х. Электромагнитные клапаны фирмы «ВШСНГОБТ» (ФРГ). -М.: Цинтихимнефтемаш, 1980.-16 с.

Статьи и тезисы докладов:

32. Щучинский С. Х. Арматура с электромагнитным приводом.// Насосостроение и арматуростроение.-М., 1967, N1.-С.33−36.

33. Пеккер И. И., Щучинский С. Х., Лебский М. М. Упрощенный проектный расчет приводного электромагнита //Изв. вузов. Электромеханика.- 1967, N10. С. 1109−1113.

34. Щучинский С. Х. Пневматические распределители с электромагнитным приводом//Цинтихимнефтемаш. -M., 1968, N2.-C.l-8.

35. Щучинский С. Х. Вакуумные вентили с электромагнитным приводом //Цинтихимнефтемаш. -М., 1968, N2. С.1−7.

36. Пеккер И. И., Щучинский С. Х. Косвенный экспериментальный метод определения динамических характеристик противодействующих сил механизмов электромагнитным приводом// Электромеханика. Изв. вузов, 1969, N11.-C.1256−1258.

37. Щучинский С. Х., Турецкий В. Л. Мембранный вентиль с электромагнитным приводом //Холодильная техника.-М., 1969, N12.-С.38−39.

38. Щучинский С. Х., Мельникова A.A., Турецкий В. Л. Вентили СВМ12Ж-15 и СВМ12Г-15 с электромагнитным приводом// Холодильная техника.-М., 1970, N1.-C.20−21.

39. Щучинский С. Х., Пеккер И. И. Исследование динамики электромагнитного вентиля трубопроводной арматуры //Электромеханика. Изв. вузов., 1971, N2.-C.775−778.

40. Щучинский С. Х. Оценка влияния вихревых токов на переходный процесс в цепи приводного электромагнитного привода при срабатывании//Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1972. -С.24−29.

41. Щучинский С. Х. Выбор рационального типа приводного электромагнита клапана//Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1972. -С.62−66.

42. Щучинский С. Х., Пеккер И. И. Расчет броневого электромагнита с ненасыщенным магнитным шунтом/ /Электромеханика. Изв. вузов., 1972, N7.-С.805−807.

43. Щучинский С. Х. Упрощенный расчет приводного электромагнита с ненасыщенным ферромагнитным шунтом // Сб. науч. трудов «Арматуростроение». -Л., 1973.-С.17−27.

44. Щучинский С. Х., Мельникова A.A. Методика построения динамической тяговой характеристики приводных электромагнитов арматуры//Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1973,-С.41−48.

45. Щучинский С. Х., Мельникова А. А. Электромагнитные клапаны для автоматизированных котельных установок//Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1973, N9. -С.8−9.

46. Щучинский С. Х. Магнитоуправляемый клапан//Сб. на-уч.трудов «Арматуростроение». -Л., 1974.-С.9−17.

47. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным приводом для судовых установок//Холодильная техника. — М., 1974, N4.

С.12−15.

48. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным приводом для судовых установок //Холодильная техника. -М., 1974, N7.

С.60−62.

49. Щучинский С. Х. Разработка арматуры с электромагнитным приводом //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1975, N12. -С.45−47.

50. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Электромагнитный привод с регулируемой тяговой характеристикой //Сб. науч. трудов «Арматуростроение». -Л., 1975.-С.48−57.

51. Щучинский С. Х. Клапаны Ву=15 мм с электромагнитным приводом для топлива //Цинтихимнефтемаш. -М., 1976, N5,-С.4−9.

52. Щучинский С. Х. Электромагнитный клапан Бу=40 мм для красильных аппаратов/Щинтихимнефтемаш. -М., 1976, N5. -С.9−13.

53. Щучинский С. Х. Электромагнитный клапан Бу=10 и 15 мм, Рр=23 кгс/см2 для фреона 12 и 22 //Цинтихимнефтемаш. -М., 1976, N5.-0.13−17.

54. Щучинский С. Х. Малогабаритные вентили с электромагнитным приводом для холодильных машин //Холодильная техни-ка.-М., 1977, N12.-0.55−57.

55. Щучинский С. Х. Состояние и перспективы развития арматуры с электромагнитным приводом//Химическое и нефтяное маши-ностроение.-М., 1978, N12. -С.9−11.

56. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным приводом для АЭС. //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1980, N2. -С.44−47.

57. Щучинский С. Х. К расчету эквивалентного сечения рабочего зазора электромагнитного привода арматуры//Сб. науч. трудов «Арматуростроение». -Л., 1982.-С.8−13.

58. Щучинский С. Х. Методика определения рабочего зазора бессальниковых электромагнитных клапанов переменного тока //Цинтихимнефтемаш. -М., 1982, N4.-C.4−9.

59. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным управлением Dy= 65 мм для мельничного оборудования //Химическое и нефтяное машиностроение. -М., 1983, N2. -С.21−22.

60. Щучинский С. Х. Расчет электромагнитных приводов постоянного тока бессальниковой трубопроводной арматуры // Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1983, N5.-С. 15−16.

61. Щучинский С. Х. К расчету арматурных электромагнитных приводов. //Химическое и нефтяное машиностроение.- М., 1983, N5. -С.18−18.

62. Щучинский С. Х. Основные направления развития промышленной трубопроводной арматуры с электромагнитным приводом//Цинтихимнефтемаш. -М., 1983, N5.-С. 14−19.

63. Щучинский С. Х. Электромагнитные клапаны для природного газа. //Цинтихимнефтемаш. -М., 1984, N2.-C124−17.

64. Щучинский С. Х. К расчету времени движения сердечника двухзазорного электромагнитного привода клапана //Сб. науч. трудов «Арматуростроение». -Л., 1984.-С.32−33.

65. Щучинский С. Х. Методика оптимизационного расчета электромагнитного привода клапана //Сб. науч. трудов «Арматуростроение» — Л., 1984. -С.34−47.

66. Щучинский С. Х. К расчету проводимости рабочего зазора конической формы с ферромагнитным шунтом двухзазорного электромагнитного привода //Сб. науч. трудов «Арматуростроение» -Л., 1984.-С.48−58.

67. Щучинский С. Х., Шевяков B.C. К вопросу теплового расчета обмотки электромагнитного привода переменного тока с массивным магнитопроводом //Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1985. С.14−21.

68. Щучинский С. Х., Турецкий В. Л. Блок электромагнитных клапанов для винтовых компрессоров //Холодильная техника.-М., 1986, N3.-C.38−39.

69. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Исследования распределения температуры нагрева деталей электромагнитных клапанов// Цинтихимнефтемаш. -М., 1986, N1. -С.3−4.

70. Щучинский С. Х. Развитие производства электромагнитных клапанов. //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1988, N9. -С.14−16.

71. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Расчетная оценка внешнего магнитного поля рассеяния, создаваемого током в катушке клапана с электромагнитным приводом //Сб. науч. трудов Арматуростроение". — Л., 1988.-С .26−40.

72. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Расчетная оценка внешнего магнитного поля, создаваемого ферромагнитными массами клапана с электромагнитным приводом при параллельном намагничивании его в магнитном поле Земли //Сб. науч. трудов «Арматуростроение». -Л., 1988.-С.41−49.

73.Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Пути снижения уровня напряженности внешнего магнитного поля при конструировании и монтаже клапанов с электромагнитным приводом// Цинтихимнефтемаш.-М., 1989, N11.-С. 13−16.

74. Щучинский С. Х., Контроль магнитных характеристик стержневых образцов магнитомягких сталей для магнитопроводов электромагнитных приводов арматуры//Сб. науч. трудов Арматуростроение" -Л., 1989.-С. 105−119.

75. Щучинский С. Х. Оптимальные соотношения для обеспечения максимума тягового усилия втяжного приводного электромагнита постоянного тока //Сб. науч. тр. ЦКБА.-Л.: ЦКБА, 1989. -С. 10−18.

76. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным приводом, выпускаемые отечественной промышленностью по разработкам ЦКБА//Промышленная трубопроводная арматура, направления развития. ГУ Всесоюзная науч.- техн. конф. -Л.: ЦКБА, 1990. -С.85−86.

77. Щучинский С. Х. Контроль магнитных характеристик сталей для электромагнитных приводов арматуры // Цинтихимнефтемаш. -М., 1990, N4. — С.16−19.

— 4978. Щучинский С. Х. Новая конструкция распределительного клапана прямого действия с электромагнитным приводом // Цин-тихимнефтемаш. -М., 1990, N4.-C.4- 9.

79. Щучинский С. Х. Тепловой расчет электромагнитного привода клапана. //Сб. науч. тр. ЦКБА.-Л.: ЦКБА, 1990. -С.17−25.

80. Щучинский С. Х. Выбор оптимальных соотношений для обеспечения минимума потребляемой мощности и массы электромагнитных приводов клапанов. //Сб. науч. тр. ЦКБА.-Л.: ЦКБА,.

1990. -С.26−36.

81. Щучинский С. Х., Бисякова М. Г. Оценка внешнего магнитного поля, создаваемого клапаном с электромагнитным приво-дом//Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1991, N3. -C.1I-I3.

82. Щучинский С. Х. Тенденции развития производства клапанов с электромагнитным приводом по разработкам ЦКБА // Цинти-химнефтемаш. -М., 1991, Nl.-C.26 -29.

83. Щучинский С. Х. Расчет тяговой характеристики приводного электромагнита постоянного тока с разделительной трубкой // Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1991.-С.26−31.

84. Щучинский С. X. Алгоритм теплового расчета электромагнита переменного тока//Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л.,.

1991.-С.32−39.

85. Щучинский С. X. Расчет тяговой характеристики приводного электромагнита постоянного тока на основе теории поля//Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .~Л., 1991.-С.40−54.

86. Щучинский С. Х. Расчет арматурного приводного электромагнита переменного тока с герметизирующей разделительной трубкой // Сб. науч. трудов «Арматуростроение» .-Л., 1991.

С.55−64.

87. Щучинский С. Х. Развитие производства клапанов с электромагнитным приводом //Химическое и нефтяное машинострое-ние.-М., 1992, N4.

С.5−8.

88. Щучинский С. Х. Применение метода эквивалентных тепловых схем при тепловом расчете электромагнитного привода клапана //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1992, N11. -С.11−13.

89. Щучинский С. Х. Расчет броневого электромагнита переменного тока с массивным магнитопроводом // Электромеханика. Изв. вузов., 1992, N2. -С.78−83.

90. Щучинский С. Х. Оптимизационный расчет приводных электромагнитов переменного тока//Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1993, N5. -С.9−12.

91. Щучинский С. Х. Об оптимальном проектировании электромагнитов переменного тока //Электромеханика. Изв. вузов., 1993, N2.-00−14.

92. Щучинский С. Х. Расчет стационарного температурного поля электромагнитного привода методом конечных элементов// Электромеханика. Изв. вузов., 1993, N4.-0.69−77.

93. Щучинский С. Х. Формирование дискретной модели МКЭ на основе полного тока при расчете магнитного поля в приводных электромагнитах трубопроводной арматуры//Химическое и нефтяное машиностроение. -М., 1993, N12. -С.5−8.

94. Щучинский С. Х. Автоматизация проектирования электромагнитных приводов трубопроводной арматуры//Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1994, N12. -С.15−17.

95. Щучинский С. Х. Особенности расчета тепловых полей электромагнитных систем переменного тока для приводов армату-ры//Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1995, N10. -С.14−15.

96. Щучинский С. Х. Методы расчета и оптимального проектирования приводных электромагнитов клапанов //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1996, N3. -С.60 -62.

97. Щучинский С. Х. Математическое моделирование и автоматизация проектирования ЭПК//Химическое и нефтяное машино-строение.-М., 1996, N5. -С.45−47.

98. Щучинский С. Х. Развитие производства арматуры с электромагнитным приводом по разработкам ЦКБА //Химическое и нефтяное машиностроение.-М., 1997, N2. -С.56−60.

Учебные пособия:

99. Щучинский С. Х. Клапаны с электромагнитным приводом технологических линий. -СПб.: СПбГЭТУ, 1994. -87 с.

100. Щучинский С. Х. Методические указания к лабораторным работам «Средства контроля и управления в системах автоматизации». -СПб.: СПбГЭТУ, 1994. -12 с.

101. Щучинский С. Х. Расчет электромагнитных приводов клапанов технологических систем. -СПб.: СПбГЭТУ, 1995. -82 с.

102. Щучинский С. Х. Электромагнитные клапаны систем автоматизации и их привод. -СПб.: СПбГЭТУ, 199. -46 с.

103. Щучинский С. Х. Проектирование электромагнитных приводов клапанов технологических систем. -СПб.: СПбГЭТУ, 1996. -171 с.

Авторские свидетельства и патенты РФ:

104. А.с.21 6077(СССР). Устройство для сигнализации о положении объекта /Щучинский С.Х., Пеккер И. И., Колабухов О.Г.-заявл. 18.11.67. N1135486/24−7. Опубл. БИ 1968 N14.

105. А.с.22 0096(СССР). Сигнализатор положения механизмов./ Щучинский С. Х. -заявл. 13.04.67. N1150777/26−24. Опубл. БИ, 1968. N9.

106. A.c. 246 991 (СССР). Вентиль с электромагнитным приводом. /Щучинский С.Х., Мельникова А. А., Бабушкин В.- заявл. 23.01.67. N1128401/25−8. Опубл. БИ, 1969. N21.

107. A.c. 308 267 (СССР). Электромагнит переменного тока. / Щучинский С. Х., Бабушкин В. А., Эйтминович Э. М. — за-явл.19.05.69. N1331856/25−8. Опубл. БИ, 1971. N21.

108. А.С.335 487 (СССР). Электромагнитный клапан./Щучинский С.Х., Бабушкин В. А., Клоцвог Г. Н. — заявл.22.05.70. N1437556/25−8. ДСП.

109. А.С.349 034 (СССР). Способ испытания приводных электромагнитов путем имитации реальных нагрузочных характеристик. /Щучинский С.Х., Клоцвог Г. Н. — заявл.20.07.70. N1462542/24−7. Опубл. БИ, 1972. N25.

110. А.с.356 412 (СССР). Электромагнитный привод переменного тока./Щучинский С.Х., Эйтминович Э. М., Тимонин А. Г. — за-явл. 12.10.70. N 1 486 137/ 25−8. Опубл. БИ, 1972. N 32.

111. А.С.357 838 (СССР). Мембранный вентильЛЦучинский С.Х., Мельникова A.A. — заявл.26.12.69. N1388078 /25−8. ДСП.

112. А.с.357 839 (СССР). Вентиль./Щучинский С.Х., Мельникова A.A., Смирнов В .А. — заявл.28.11.69. N1378856/25−8. ДСП.

113. А.с.464 747 (СССР). Электромагнитный привод./ Щучинский С. Х., заявл. 15.03.73. N1892218/25−8. Опубл. БИ, 1975. N11.

114. А.с.452 712 (СССР). Электромагнитный клапан. / Щучин-. ский С.Х., Бабушкин В. А. — заявл.23.03.73. N1895774/25−8.

Опубл.БИ, 1974. N45.

115. А.с.40 1854(СССР). Электромагнитный вентиль. / Щучинский С. Х., Заринский 0.н.-заявл.23.07.71. N1685981/25−8. Опубл. БИ, 1973. N41.

116. А.с.40 6483(СССР).Магнитоуправляемый клапан./ Щучинский С. Х., Тарасьев Ю.И.-заявл.25.11.72 N1749606/25−8. ДСП.

117. А.с.46 5512(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Смирнов В.А.-заявл.26.04.73 N1911610/25−28. Опубл. БИ, 1975 N12.

118. А.с.42 4472(СССР).Электромагнитный привод/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 14.09.70 N1476179/25−8. ДСП.

119. А.с.45 0932(СССР).Вентиль мембранный/ Щучинский С. Х. Бабушкин В. А., Мельникова A.A. -заявл. 19.03.73 N1893996/25−8. Опубл. БИ, 1974 N43.

120. А.с.45 0934(СССР).Ручной привод/ Щучинский С. Х. Бабушкин В. А., Мельникова A.A. -заявл.26.02.71 N1625863/25−8. Опубл. БИ, 1974 N43.

121. А.с.47 5487(СССР).Электромагнитный привод/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 19.04.73 N1910234/25−8. Опубл. БИ, 1975 N24.

122. А.с.47 5488(СССР).Шариковый клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова A.A. -заявл.19.03.73 N1893998/25−8. Опубл. БИ, 1975 N24.

123. А.с.47 7282(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 10.08.73 N1955159/25−8. Опубл. БИ, 1975 N26.

124. А.с.48 1743(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.19.04.73 N1910232/25−8. Опубл. БИ, 1975 N31.

125. А.с.48 6179(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.03.07.73 N1939468/25−8. Опубл. БИ, 1975 N36.

126. А.с.44 9197(СССР).Узел заделки мембраныЯЦучинский С.Х., Бабушкин В. А., Мельникова А.А.-заявл.27.06.73 N1934597/25−08. Опубл. БИ, 1974 N41.

127. А.с.49 5715(СССР).Приводной электромагнит/ Щучинский С. Х., Бабушкин В. А., Мельникова А.А.-заявл.28.03.74 N2009575/24−7. Опубл. БИ, 1975, N46.

128. A.c. 53 8188(СССР). Электромагнитный привод/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Созиев Д.Т.-заявл.03.03.75 N2110442/08. Опубл. БИ, 1976 N45.

129. А.с.52 5830(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А, А.-заявл.06.01.75 N2092975/08. Опубл. БИ, 1976 N31.

130. А.с.53 6355(СССР).Вентиль/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.11.09.74 N2059021/23. ДСП.

131. А.с.56 5143(СССР).Электромагнитный привод/ Щучинский С. Х., Бабушкин В. А., Мельникова А.А.-заявл.28.03.74. N2009429/08. Опубл. БИ, 1977 N26.

132. А.с.59 5572(СССР).Электромагнитный разгрузочный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова A.A. -заявл.04.10.76 N2407652/25−08. Опубл. БИ, 1978 N8.

133. А.с.64 3696(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Скворцов А.С.-заявл.08.04.75 N2123739/25−08. Опубл. БИ, 1979. N3.

134. А.с.62 4042(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.22.06.76 N2375552/25−08. Опубл. БИ, 1978, N34.

135. А.с.62 6298(СССР).Электромагнитный привод/Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.23.04.74 № 19 029/25−08.0публ. БИ, 1978, N36.

136. А.с.62 6299(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.03.08.76 № 395 406/25−08.0публ. БИ, 1978, N36.

137. А.с.64 2555(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.14.03.77 N2461593/25−08. Опубл. БИ, 1979, N2.

138. А.с.75 2099(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Шендерова А.В.-заявлЛ 5.01.79 N2712627/25−08. Опубл. БИ, 1980, N28.

139. А.с.70 6636(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.10.07.78 N2645518/25−08. Опубл. БИ, 1979, N48.

140. А.с.70 6637(СССР).Магнитоуправляемый клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Левчук А.С.-заявл.13.07.78 N2644740/25−08. Опубл. БИ, 1979, N48.

141. А.с.70 9888(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.22.03.78 N2594682/25−08.0публ. БИ, 1980, N2.

142. А.с.72 4866(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.13.01.75 N2097716/25−08.0публ. БИ, 1980, N12.

143. А.с.75 0201(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Комиссаров В.М.-заявл. 10.11.78 N2684242/25−08. Опубл. БИ, 1980, N27.

144. А.с.77 1400(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Шендерова A.B. -заявл.08.01.79 Ш709 499/25−08.0публ. БИ, 1980, N38.

145. А.с.77 3362(СССР).Ручной привод электромагнитного клапана/ Щучинский С. Х., Бабушкин В. А., Мельникова A.A. -заявл.26.02.79 N2729206/25−08. Опубл. БИ, 1980 N39.

146. А.с.77 7311(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 17.10.78 N2674854/25−08. Опубл. БИ, 1980 N41.

147. А.с.77 7314(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Шендерова A.B., Фаткулин Ю. Г. -заявл.26.02.79 N2729207/25−08. Опубл. БИ, 1980, N41.

148. А.с.78 5581(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.08.01.79 N2709500/25−08. Опубл. БИ, 1980, N45.

149. А.с.79 6601(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл.09.04.79 N2747835/25−08. Опубл. БИ, 1981, N2.

150. А.с.81 1040(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Федин А.И.-заявл. 10.07.78 N2645496/25−08. Опубл. БИ, 1981 N9, патент СССР.

151. А.с.81 3066(СССР).Клапан с электромагнитным приводом/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Лагранский З.А.-заявл.05.06.79 N2775031/25−08. Опубл. БИ, 1981 N10.

152. А.с.82 3732(СССР).Электромагнитный распределитель/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 10.04.79 N2749640/25−08. Опубл. БИ, 1981 N15.

153. А.с.83 8247(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл. 15.06.79. N2782378. Опубл. БИ, 1981. N22.

154. А.с.83 8249(СССР).Электромагнитный распределитель/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова A.A. -заявл.27.08.79 N2812418/25−08. Опубл. БИ, 1981 N25.

155. А.с.84 4885(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл.21.09.79 N2820844/25−08. Опубл. БИ, 1981 N22.

156. А.с.85 5314(СССР).Распределитель с электромагнитным при-водомЯЦучинский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова А.А.-заявл. 13.03. 80 N2892353/25−08. Опубл. БИ, 1981 N30.

157. А.с.85 7612(СССР).Ручной привод электромагнитного клапана/ Щучинский С. Х. Лагранский З.А.-заявл.15.06.79 N2782357/25−08. Опубл. БИ, 1981 N31.

158. А.с.87 5160(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.03.10.79 N2825039/25−08. Опубл. БИ, 1981, N39.

159. А.с.89 2096(СССР).Клапан с электромагнитным приводом/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.11.02.80 N2880391/25−08. Опубл. БИ, 1981, N47.

160. А.с.90 1691(СССР).Электромагнитный клапан с ручным дублером/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Созиев Д.Т.-заявл.21.03.80 N2895977/25−08. Опубл. БИ, 1982 N4.

161. А.с.91 8628(СССР).Ручной привод электромагнитного клапана/Щучинский С.Х. -заявл. 18.08.80 N2972881/25−08. Опубл. БИ, 1982 N13, патент РФ.

162. A.c. 92 9946(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Бабушкин В. А., -заявл.04.06.80 N2932904/25−08. Опубл. БИ, 1982 N26.

163. А.с.94 3464(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл. 01.12.80 N3210473/25−08. Опубл. БИ, 1982 N27, патент РФ.

164. А.с.94 5567(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Васильева Н.М.-заявл.26.12.80 N3224873/25−08. Опубл. БИ, 1982, N26.

165. А.с.95 6890(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Лагранский Э.А.-заявл. 13.02.81 N3247236/25−08. Опубл. БИ, 1982 N33, патент РФ.

166. А.с.97 4007(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл.02.04.81 N3267176/25−08. Опубл. БИ, 1982 N42.

167. А.с.97 6191(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл.13.02.81 N3247237/25−08. Опубл. БИ, 1982 N43.

168. А. сЛ654(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.06.04.81 N3269910/25−08. Опубл. БИ, 1983 N8.

169. А.с.101 0378(СССР).Электромагнитный распределитель/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл. 19.06.81 N3303234/25−08. Опубл. БИ, 1983 N13.

170. А.с.101 0379(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.06.07.81 N3315786/25−08. Опубл. БИ, 1983 N13.

171. A.c. 102 1854(СССР).Ручной привод электромагнитного клапана/ Щучинский С. Х. -заявл.30.03.82 N3415568. Опубл. БИ, 1983 N21.

172. A.c. 106 0859(СССР).Электромагнитный распределитель/ Щучинский С. Х. Мельникова А.А.-заявл.09.03.82 N3404707/25−08. Опубл. БИ, 1983 N46.

173. A.c.l 11 2164(СССР).Электромагнитный клапан с ручным приводом/Щучинский С.Х. -заявл.09.03.82 N3407408/25−08. Опубл. БИ, 1984 N33.

174. A.c. 110 6947(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Шишкин В. И., Малых А. Б. -заявл.06.04.83 N3572705/25−08. Опубл. БИ, 1984 N29.

175. A.c. 107 8171(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл.24.05.82 N3443781/25−08. Опубл. БИ, 1984, N9.

176. А.с.107 9934(СССР).Электромагнитный распределитель/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.24.05.82 N3442534725−08. Опубл. БИ, 1984 N10.

177. А.с.114 6511(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю. С., Шпаков О. Н. -заявл. 15.06.83 N3622832/25 -08. Опубл. БИ, 1985 N11, патент РФ.

178. А.с.115 5824(СССР).Электромагнитный клапан ручным дублером/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.23.08.83 N3662026/25−08. Опубл. БИ, 1985 N18.

179. A.c. 118 2226(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл.21.04.84 N3747478/25−08. Опубл. БИ, 1985, N36, патент РФ.

180. А.с.122 2962(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.09.10.84 N3799993/25−08. Опубл. БИ, 1986 N13.

181. A.c. 120 3303(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл. 11.10.83 N3651511/25−08. Опубл. БИ, 1986 N1, патент РФ.

182. А.с.135 0434(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл. 14.02.86 N4058840/40−08. Опубл. БИ, 1987 N41, патент РФ.

183. A.c. 128 3481(СССР).Электромагнитный клапан / Щучинский С. Х. -заявл. 11.06.85 N3908439/23−08. Опубл. БИ, 1987 N13.

184. А.с.131 4174(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл. 13.01.86 N4007803/40−08. Опубл. БИ, 1987, N20.

185. A.c. 1 372 141 (СССР).Электромагнитный клапан/Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Мельникова A.A., Лагранский З. А. -заявл.10.11.85 N4005795/40−29. Опубл. БИ, 1988 N5.

186. A.c. 149 2142(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А., Васильева Н.М.-заявл. 12.05.87 N4264145/40−29. Опубл. БИ, 1989 N25.

187. А.с.134 1434(СССР).Электромагнитный клапан/Щучин-ский С.Х. -заявл.08.10.85 N3964994/. Опубл. БИ, 1987 N36.

188. А.с.148 6694(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл.06.07.87 N4316797/40−29. Опубл. БИ, 1989 N22.

189. А.с.134 3160(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х. Бабушкин В.А.,-заявл.23.04.86 N4059194/40−08. Опубл. БИ, 1987 N37.

190. А.с.149 9042(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С.Х. -заявл.26.10.87 N4364844/40−29. Опубл. БИ, 1989 N29, патент РФ.

191. А.с.139 0465(СССР).Клапан с электромагнитным приводом/ Щучинский С. Х. Иванов Ю.С., Калинин В.С.-заявл.13.10.86 N412950/40−08. Опубл. БИ, 1988 N15.

192. А.с.144 6405(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Витлин З.В.-заявл.29.12.86 N4170504/40−29. Опубл. БИ, 1988, N47.

193. А.с.150 4456(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявл.26.10.87 N4320550/40−29. Опубл. БИ, 1989, N32.

194. А.с.153 7944(СССР).Клапан с электромагнитным приводом/ Щучинский С. Х. Бабушкин В.А., Иванов Ю.С.-заявлЛ 9.04.88 N4413530/40−29. Опубл. БИ, 1990 N3, патент РФ.

195. A.c. 167 9113(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Федоров 0.и.-заявл.27.09.89 N4741353/29. Опубл. БИ, 1991 N35, патент РФ.

196. А.с.167 9114(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Бабушкин В.А.-заявл.27.09.89 N4741781/29. Опубл. БИ, 1991 N35, патент РФ.

197. А.с.156 9497(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучин-ский С. Х, Иванов Ю.С.-заявл. 29.07.88. N4468476/40−29. Опубл. БИ, 1990 N21.

198. А.с.172 1367(СССР).Клапан электромагнитный распределительный / Щучинский С.Х.-заявл. 20.02.90 N4806582/29. Опубл. БИ, 1992 N11, патент РФ.

199. А.с.157 6764(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Бабушкин В.А.-заявл.12.05.88. N4424312/40−29. Опубл. БИ, 1990 N25.

200. А.с.17б0225(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Бабушкин В.А.-заявл.12.04.90 N4813946/29. Опубл. БИ, 1992 N33, патент РФ.

201. A.c. 160 5072(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл.15.12.88 N4620463/40−29. Опубл. БИ, 1990 N14.

202. A.c. 164 2176(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х, Витлин З.В.-заявл. 18.04.89 N46803183/29. Опубл. БИ, 1991 N14.

203. A.c. 165 2723(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х. -заявл. 10.10.89 N4603183/29. Опубл. БИ, 1991. N20, патент РФ.

204. A.c. 16 811ОЗ (СССР). Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Иванов Ю. С, Каменев Г. И.- заявл. 18.04.89 N4680417/29. Опубл. БИ, 1991. N36.

205. A.c. 172 4718(СССР).Коррозионностойкая магнигомягкая сталь/ Щучинский С. Х, Соболев Ю. Н, Повышев И. А, и др. -заявл.03.01.90. N4791104/ 02. Опубл. БИД992 N13, патент РФ.

206. A.c. 179 8577(СССР).Бессальниковый клапан/ Щучинский С. Х, Васильева Н. М. — заявл. 28.11.90. N4885940/29. Опубл. БИ, 1993 N8, патент РФ.

207. А.с.200 5248(СССР).Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х, Васильева Н. М. — заявл. 09.12.91 N5026327/29. Опубл. БИ, 1993. N47−48, патент РФ.

Зарубежные патенты:

208. Патент 543 026 (Швейцария). Вентиль/ Щучинский С. Х., Мельникова А. А, Бабушкин В.А.-15.10.73.

209. Патент 73.446.48 (Франция). Электромагнитный привод исполнительного механизма/ Щучинский С. Х., Мельникова A.A., Бабушкин В.А.-05.11.73.

210. Патент 547 457 (Швейцария). Мембранный вентиль с электромагнитным приводом / Щучинский С. Х., Мельникова A.A., Бабушкин В.А.- 15.02.74.

211. Патент 72.305.40 (Франция). Вентиль / Щучинский С. Х., Мельникова А. А., Бабушкин В. А., Смирнов В.А.- 22.03.74.

212. Патент 556 490 (Швейцария). Электромагнитный клапан/ Щучинский С. Х., Мельникова А. А., Бабушкин В.А.- 29.11.74.

213. Патент 561 380 (Швейцария). Магнитоуправляемый клапан/ Щучинский С. Х., Мельникова A.A. Бабушкин В. А. Пеккер И.И. -30. 04.1975.

214. Патент 562 979 (Швейцария). Электромагнитный привод постоянного тока/ Щучинский С. Х., Бабушкин В.А.- 13.06.75.

215. Патент 2.239.973(ФРГ). Вентиль/ Щучинский С. Х., Мельникова A.A., Бабушкин В. А., Смирнов В.А.- 02.08.76.

216. Патент 73.455.33 (Франция). Электромагнитный привод постоянного тока/ Щучинский С. Х., Бабушкин В.А.- 08.10.1976.

217. Патент 23.59. 998 (ФРГ). Магнитоуправляемый клапан/ Щучинский С. Х., Мельникова А. А. Бабушкин В.А.- 08.06.1978.

218. Патент 2.359.999 (ФРГ). Электромагнитный привод постоянного тока /Щучинский С.Х., Бабушкин В.А.- 25.10.79.