Расчёт электрических сетей железных дорог

ФАЖТ МТ Иркутский Государственный Университет Путей Сообщения Кафедра: «ЭЖТ»

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине: «Электрические сети и энергосистемы железных дорог»

На тему: «Расчёт электрических сетей железных дорог»

Выполнил: ст. гр. ЭНС-04−3

Анисимова Е.В.

Проверил: преподаватель

Голуб И.И.

Иркутск 2008

Часть № 1

Расчёт сложнозамкнутой сети одного напряжения с одним источником питания

1. Алгоритм решения задачи выбора проводов сложнозамкнутой сети:

— определение на графе сложнозамкнутой сети ветвей покрывающего дерева и хорд.

— ориентация ветвей дерева в направлении от базисного узла А.

— построение с учётом полученной выше ориентации ветвей первой матрицы инциденций.

— построение матрицы, обратной блоку деревьев первой матрицы инциденций.

— построение второй матрицы инциденций.

— определение из уравнения состояния, записанного для первого и второго законов Кирхгофа, перетоков активной и реактивной мощности ветвей сложнозамкнутой сети по информации об активных и реактивных узловых мощностях нагрузок, пологая удельные полные сопротивления всех ветвей одинаковыми.

— определение полных мощностей перетоков в ветвях сложнозамкнутой сети и токов в ветвях.

— определение сечений проводов по экономической плотности тока.

— проверка проводов по допустимому току нагрева.

— определение потери напряжения на участках сложнозамкнутой сети от источника питания до точек потокоразделов активной и реактивной мощностей и сравнение максимальной потери напряжения с допустимой потерей. составляющей 8% от номинального напряжения сети.

— определить токи ветвей сложнозамкнутой сети в аварийном режиме. возникающей при обрыве смежного источника питания провода, по которому в нормальном режиме протекал максимальный ток.

— сравнить в аварийном режиме допустимую потерю напряжения, равную12% от номинального напряжения, с максимальной потерей напряжения на участке от базисного узла до точек поторазделов активной и реактивной мощностей.

— ввести в программу расчёта стационарных, допустимых, оптимальных режимов СДО-6 информацию о топологии сложнозамкнутой сети, найденные сопротивления ветвей, значения активных и реактивных нагрузок в узлах.

— рассчитать следующие параметры установившего режима: модули и фазы узловых напржений, мощность источника питания, перетоки мощности начал и концов ветвей, токи ветвей.

— убедиться, что мощность источника питания равна сумме мощностей нагрузок плюс потери мощности в ветвях сложнозамкнутой сети, оценить потери напряжения в ветвях.

2. Исходные данные

Вариант № 5, схема № 7

U=20 kB

Sa=0,7+j0,3 мB*A

Sb=0,5+j0,2 мB*A

Sc=0,5+j0,3 мB*A

Sd=0,3+j0,1 мB*A

Se=0,7+j0,3 мB*A

Sf=0,6+j0,2 мB*A

Sq=0,5+j0,2 мB*A

L1=1 км

L2=2 км

L3=3 км

L4=1,8 км

L5=1,9 км

L6= 2 км

L7=3 км

L8=1,5 км

L9=1,6 км

L10=1,7 км

L11=1 км

1. Схема сети:

1) Список ветвей:

8−1 дерево 1

8−7 1

8−6 1

1−5 1

1−2 1

7−5 хорда

6−5 хорда

2−3 1

5−3 хорда

5−4 1

3−4 хорда

2) Ориентация ветвей дерева от базисного узла.

3) Ориентация хорды, задаём направления.

4) Построение первой матрицы инциденции:

М=

5) Найдём обратную матрицу:

Мg =

6) Построение второй матрицы инциденции:

N=

7) Матрица N*Lв:

1. Рассчитаем нормальный режим

a=[-1 0 1 0 0 0 0 -1 0 0;0 0 -1 1 0 0 0 0 0 0;0 0 0 -1 1 0 0 0 0 -1;0 0 0 0 -1 0 0 0 1 0;0 -1 0 0 0 1 0 1 -1 0;0 0 0 0 0 -1 1 0 0 0;0 0 0 0 0 0 -1 0 0 1;-3.4 4.5 0 0 0 0 0 3 0 0;3.4 -4.5 2.7 5 3.5 0 0 0 4 0;-3.4 4.5 -2.7 -5 0 2.5 2 0 0 1]

a =

— 1.0000 0 0 1.0000 1.0000 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -1.0000 1.0000 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 -1.0000 0 0 0 -1.0000 1.0000

0 0 0 0 0 0 -1.0000 0 0 0 -1.0000

0 0 0 -1.0000 0 0 1.0000 -1.0000 -1.0000 1.0000 0

0 0 -1.0000 0 0 0 0 0 1.0000 0 0

0 -1.0000 0 0 0 0 0 1.0000 0 0 0

1.4000 1.3000 0 -1.0000 0 0 0 2.0000 0 0 0

— 1.4000 0 1.7000 -1.0000 0 0 0 0 1.5000 0 0

0 0 0 1.0000 -1.6000 -1.0000 0 0 0 1.0000 0

0 0 0 -1.0000 1.6000 1.0000 -3.0000 0 0 0 2.0000

b=[-0.7;-0.7;-0.8;-0.9;-0.7;-1;-0.7;0;0;0]

b =

— 0.7000

— 0.7000

— 0.8000

— 0.9000

— 0.7000

— 1.0000

— 0.7000

c=[-0.7;-0.5;-0.6;-0.7;-0.3;-0.3;-0.7;0;0;0]

c =

— 0.7000

— 0.5000

— 0.6000

— 0.7000

— 0.3000

— 0.3000

— 0.7000

a1=inv (a)

a1 =

— 0.6683 -0.6114 -0.5059 -0.4747 -0.4390 -0.4694 -0.4937 -0.0765 0.0089 -0.0122

— 0.3317 -0.3886 -0.4941 -0.5253 -0.5610 -0.5306 -0.5063 0.0765 -0.0089 0.0122

0.0717 -0.7213 -0.3381 -0.2246 -0.0949 -0.2055 -0.2939 0.0555 0.0324 -0.0442

0.0717 0.2787 -0.3381 -0.2246 -0.0949 -0.2055 -0.2939 0.0555 0.0324 -0.0442

0.0303 0.1179 0.2800 -0.4027 -0.0402 0.1054 0.2218 0.0235 0.0906 0.0582

— 0.0414 -0.1608 -0.3819 -0.1781 0.0548 -0.6892 -0.4843 -0.0320 0.0582 0.1024

— 0.0414 -0.1608 -0.3819 -0.1781 0.0548 0.3108 -0.4843 -0.0320 0.0582 0.1024

— 0.2599 -0.1100 0.1678 0.2500 0.3440 0.2639 0.1998 0.1320 0.0235 -0.0320

0.0303 0.1179 0.2800 0.5973 -0.0402 0.1054 0.2218 0.0235 0.0906 0.0582

— 0.0414 -0.1608 -0.3819 -0.1781 0.0548 0.3108 0.5157 -0.0320 0.0582 0.1024

b1=a1*b

b1 =

2.8500

2.6500

1.4050

0.7050

— 0.1979

1.5971

0.5971

— 0.7450

— 1.0979

— 0.1029

c1=a1*c

c1 =

2.0275

1.7725

0.9664

0.4664

— 0.1411

0.9924

0.6924

— 0.3610

— 0.8411

— 0.0076

b1=diag (b1)

b1 =

2.8500 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 2.6500 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 1.4050 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.7050 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.1979 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.5971 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.5971 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -0.7450 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 -1.0979 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.1029

c1=diag (c1)

c1 =

2.0275 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.7725 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.9664 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.4664 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.1411 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0.9924 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.6924 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -0.3610 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 -0.8411 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.0076

s=sqrt (b1*b1+c1*c1)

s =

3.4976 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 3.1882 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 1.7053 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.8454 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0.2430 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.8803 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.9143 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0.8278 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 1.3830 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.1032

t=s*1000/(sqrt (3)*35)

t =

57.6953 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 52.5909 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 28.1307 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 13.9450 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 4.0091 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 31.0174 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 15.0825 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 13.6558 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 22.8142 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.7022

принимаем сечения участков 8−1 и 8−5 равными 70 мм² остальные равные 35 мм²

марка провода АС-35 удельное активное сопротивление 0,85 Ом/км; удельное индуктивное сопротивление 0,403 Ом/км; длительно допустимый ток 170 А.

марка провода АС-70 удельное активное сопротивление 0,46 Ом/км; удельное индуктивное сопротивление 0,382 Ом/км; длительно допустимый ток 265 А.

9) Проверка провода по допустимому току нагрева

Все токи не превышают допустимый ток I= 57,7 A? I= 265 A

I= 28,13 A? I= 170 A

Несмотря на выбранные сечения проводов и исходя из экономических соображений по Iэкв равному 32,04 А, предлагаю взять все провода марки АС-35 с r=0.85Ом/км и x0=0.403 Ом/км

Расчёт баланса мощности в сложнозамкнутой сети

Р1=Р8−1+Р5−1-Р1−2=2,85−0,745−1,405=0,7

Q1=Q8−1+Q5−1-Q1−2=2,028−0,361−0,966=0,701

S1=0,7+j0,701

Р2=Р1−2-Р2−3=1,405−0,705=0,7

Q2=Q1−2-Q2−3=0,966−0,466=0,5

S2=0,7+j0,5

Р3=Р2−3+Р7−3 -Р3−4=0,705−0,103+0,198=0,8

Q3=Q2−3+Q7−3-Q3−4=0,466−0,008+0,141=0,599

S3=0,8+j0,599

Р4=Р3−4-Р5−4= -0,198+1,098= 0,9

Q4=Q3−4-Q5−4= -0,141+0,841= 0,7

S4= 0,9+j0,7

Р5=Р8−5-Р5−1 — Р5−6 +Р5−4=2,65+0,745−1,597−1,098=0,7

Q5=Q8−5-Q5−1-Q5−6 +Q5−4=1,773+0,361−0,992−0,841=0,301

S5=0,7+j0,301

Р6=Р5−6-Р6−7=1,597−0,597=1

Q6=Q5−6-Q6−7=0,992−0,692=0,3

S6=1+j0,3

Р7=Р6−7-Р7−3=0,597+0,103=0,7

Q7=Q6−7-Q7−3=0,692+0,008=0,7

S7=0,7+j0,7

10) Определение потери напряжения на участках сложнозамкнутой сети от источника питания до точек потокоразделов активной и реактивной мощности.

Распределение потоков активной и реактивной мощности, где видно, что точка потокораздела — точка 4.

Вывод: марка АС-35 подходит для надёжного питания сложнозамкнутои сети как по допустимым токам, так и по допустимой потере напряжения.

2. Рассчитаем аварийный режим (обрыв провода у источника питания)

1) Список ветвей:

8−7 1

8−6 1

5−1 1

1−2 1

7−5 хорда

6−5 хорда

2−3 1

5−3 хорда

5−4 1

3−4 хорда

2)Ориентация ветвей от базисного узла.

3)Ориентация хорды, задаём направления.

4) Построение первой матрицы инциденции:

М=

5) Найдём обратную матрицу:

Мg =

6) Построим вторую матрицу инциденции:

N=

7) Матрица N*Lв:

Аварийный режим

a=[0 -1 1 0 0 0 0 0 0;0 0 -1 1 0 0 0 0 0;0 0 0 -1 1 0 0 0 -1;0 0 0 0 -1 0 0 1 0;-1 1 0 0 0 1 0 -1 0;0 0 0 0 0 -1 1 0 0;0 0 0 0 0 0 -1 0 1;0 3 2.7 5 3.5 0 0 4 0;0 -3 -2.7 -5 0 2.5 2 0 1]

a =

0 -1.0000 1.0000 0 0 0 0 0 0

0 0 -1.0000 1.0000 0 0 0 0 0

0 0 0 -1.0000 1.0000 0 0 0 -1.0000

0 0 0 0 -1.0000 0 0 1.0000 0

— 1.0000 1.0000 0 0 0 1.0000 0 -1.0000 0

0 0 0 0 0 -1.0000 1.0000 0 0

0 0 0 0 0 0 -1.0000 0 1.0000

0 3.0000 2.7000 5.0000 3.5000 0 0 4.0000 0

0 -3.0000 -2.7000 -5.0000 0 2.5000 2.0000 0 1.0000

b= [-0.7;-0.7;-0.8;-0.9;-0.7;-1;-0.7;0;0]

b =

— 0.7000

— 0.7000

— 0.8000

— 0.9000

— 0.7000

— 1.0000

— 0.7000

c= [-0.7;-0.5;-0.6;-0.7;-0.3;-0.3;-0.7;0;0]

c =

— 0.7000

— 0.5000

— 0.6000

— 0.7000

— 0.3000

— 0.3000

— 0.7000

a1=inv (a)

a1 =

— 1.0000 -1.0000 -1.0000 -1.0000 -1.0000 -1.0000 -1.0000 0.0000 0.0000

— 0.7838 -0.5891 -0.2287 -0.1220 0 -0.1040 -0.1871 0.0305 -0.0416

0.2162 -0.5891 -0.2287 -0.1220 0 -0.1040 -0.1871 0.0305 -0.0416

0.2162 0.4109 -0.2287 -0.1220 0 -0.1040 -0.1871 0.0305 -0.0416

0.0915 0.1738 0.3263 -0.3593 0 0.1483 0.2670 0.0898 0.0593

— 0.1248 -0.2370 -0.4450 -0.2373 0 -0.7477 -0.5459 0.0593 0.1009

— 0.1248 -0.2370 -0.4450 -0.2373 0 0.2523 -0.5459 0.0593 0.1009

0.0915 0.1738 0.3263 0.6407 0 0.1483 0.2670 0.0898 0.0593

— 0.1248 -0.2370 -0.4450 -0.2373 0 0.2523 0.4541 0.0593 0.1009

b1=a1*b

b1 =

5.5000

1.4887

0.7887

0.0887

— 0.4586

1.9526

0.9526

— 1.3586

0.2526

c1=a1*c

c1 =

3.8000

1.2280

0.5280

0.0280

— 0.3266

1.2454

0.9454

— 1.0266

0.2454

b1=diag (b1)

b1 =

5.5000 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.4887 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.7887 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0887 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.4586 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.9526 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.9526 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -1.3586 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.2526

c1=diag (c1)

c1 =

3.8000 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.2280 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.5280 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0280 0 0 0 0 0

0 0 0 0 -0.3266 0 0 0 0

0 0 0 0 0 1.2454 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0.9454 0 0

0 0 0 0 0 0 0 -1.0266 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.2454

s=sqrt (b1*b1+c1*c1)

s =

6.6851 0 0 0 0 0 0 0 0

0 1.9299 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0.9492 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0.0931 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0.5630 0 0 0 0

0 0 0 0 0 2.3160 0 0 0

0 0 0 0 0 0 1.3421 0 0

0 0 0 0 0 0 0 1.7029 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0.3522

t=s*1000/(sqrt (3)*35)

t =

110.2749 0 0 0 0 0 0 0 0

0 31.8344 0 0 0 0 0 0 0

0 0 15.6571 0 0 0 0 0 0

0 0 0 1.5350 0 0 0 0 0

0 0 0 0 9.2875 0 0 0 0

0 0 0 0 0 38.2039 0 0 0

0 0 0 0 0 0 22.1393 0 0

0 0 0 0 0 0 0 28.0900 0

0 0 0 0 0 0 0 0 5.8098

i max= 110.2749А.

Iэкв= 48,57 А, следовательно, сечение проводов принять АС-50 r0=0.65 Ом/км и х0=0,392Ом/км

Расчёт баланса мощности в сложнозамкнутой сети

Р1=Р5−1-Р1−2=1,489−0,789=0,7

Q1=Q5−1-Q1−2=1,228−0,528=0,7

S1=0,7+j0,7

Р2=Р1−2-Р2−3=0,789−0,089=0,7

Q2=Q1−2-Q2−3=0,528−0,028=0,5

S2=0,7+j0,5

Р3=Р2−3+Р7−3 -Р3−4==0,089+0,253+0,459=0,801

Q3=Q2−3+Q7−3-Q3−4=0,028+0,245+0,327=0,6

S3=0,801+j0,6

Р4=Р3−4-Р5−4= -0,459+1,359 = 0,9

Q4=Q3−4-Q5−4= -0,327+1,027= 0,7

S4= 0,9+j0,7

Р5=Р8−5-Р5−1 — Р5−6 +Р5−4=5,5−1,489−1,953−1,359=0,699

Q5=Q8−5-Q5−1-Q5−6 +Q5−4=3,8−1,228−1,245−1,027=0,3

S5=0,699+j0,3

Р6=Р5−6-Р6−7=1,953−0,953=1

Q6=Q5−6-Q6−7=1,245−0,945=0,3

S6=1+j0,3

Р7=Р6−7-Р7−3=0,953−0,253=0,7

Q7=Q6−7-Q7−3=0,945−0,245=0,7

S7=0,7+j0,7

Нормальный режим

CDO-6.0 / (27.02.04)

Дата: 2008:04:10

Oбобщенные данные по схеме ANNAA

—————————————————;

узлов- 8 ветвей- 11

генераторов- 1 трансформаторов- 0

из них синхр. компенсаторов- 1 из них с регулированием- 0

узлов с нагрузкой- 7 тр-ов с поперечным рег.- 0

узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0

узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 0

из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0

узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 0

контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 0

узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0

Температура: 20 град.

Частота системы 1 = 50.00 гц

Суммарная нагрузка по Р: 3800. Мвт по Q: 1600. Мвар

Суммарная генерация по Р: 0. Мвт по Q: 0. Мвар

Номера балансирующих узлов по:

P: 8

Q: 8

Итерация Pнб max (узел) Qнб max (узел) шаг якобиан ннэ

0 P-D 700.000(5) 299.998(3) .100E+01 .144*E 38 57

1 PQ 698.754(1) 302.909(1) .196E-02 .144*E 38 57

2 PQ 682.938(5) 295.933(1) .305E-01 .144*E 38 59

3 PQ 678.305(5) 293.804(1) .107E-01 .576*E 34 59

4 PQ 677.961(5) 293.682(3) .124E-02 .226*E 31 59

5 PQ 677.876(5) 293.682(3) .256E-03 -.273*E 29 59

(П): Pежим не рассчитан. Деформация уравнений не обеспечивает сходимость

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

————— Bремя:10:08:18.75

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

————— Bремя:10:08:41.11

Информация об узлах схема: ANNAA

У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб

И м я Номер кВ град МВт МВАр МВт МВАр МВт МВАр МВт МВАр

1 12.695 -2.522 700.000 300.000 — - - - - ;

2 7.354 -5.514 500.000 200.000 — - - - - ;

3 6.148 -5.891 500.000 300.000 — - - - - ;

4 6.221 -6.463 300.000 100.000 — - - - - ;

5 8.483 -4.934 700.000 300.000 — - - - - ;

6 11.432 -4.212 600.000 200.000 — - - - - ;

7 12.729 -2.754 500.000 200.000 — - - - - ;

8 20.000 — - - 256.553 98.329 — - - ;

———- ———- ———- ———- ———- ———;

3800.000 1600.000 256.553 98.329 .000 .000

Информация о ветвях схема: ANNAA

Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Ток Kзагр Qг

I J МВт МВАр МВт МВАр МВт МВт МВАр кА МВАр

1- 2 32.997 13.063 -19.484 -6.560 13.5129 — 6.5040 1.616 — .001

1- 5 27.628 10.531 -18.742 -6.255 8.8862 — 4.2771 1.346 — .001

1- 8 -87.322 -29.751 135.378 52.880 48.0561 — 23.1303 4.201 — .001

2- 3 5.359 2.362 -4.493 -1.945 .8656 — .4166 .460 — .000

3- 4 -.235 -.533 .243 .537 .0082 — .0039 .055 — .000

3- 5 -8.234 -3.365 11.281 4.832 3.0474 — 1.4668 .836 — .000

4- 5 -7.730 -2.811 10.434 4.112 2.7041 — 1.3015 .764 — .000

5- 6 -7.614 -3.217 10.205 4.464 2.5918 — 1.2475 .563 — .001

5- 7 -16.916 -5.885 25.029 9.790 8.1132 — 3.9050 1.220 — .001

6- 8 -31.350 -8.938 53.548 19.620 22.1975 — 10.6841 1.648 — .002

7- 8 -43.783 -14.353 67.628 25.829 23.8450 — 11.4771 2.092 — .001

———— ——— ———— ————

133.8279 .00 64.414 .007

Tаблица распределения потерь в схеме: ANNAA

Cуммарные мощности: активн. реактивн.

H, а г р у з к, а 3800.000 1600.000

Г е н е р, а ц и я 256.553 98.329

Генерация ЛЭП .007

П о т е р и в:

Ш у н т, а х .000 .000

из них в БСК .000

СК .000

Л Э П 133.828 64.414

на корону по g .000

На корону по хар-ке .000

Трансформаторах .000 .000

в шунтах .000 .000

Суммарные потери 133.828 64.414

Потери в линиях электропередач

U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона %

21.0 10.6 133.83 100.0 64.41 100.0 .01 100.0 .00 .0

———— ——- ———— ——- ———— ——;

Итого: 133.828 100.0 64.414 100.0 .000 .0

Аварийный режим

CDO-6.0 / (27.02.04)

Дата: 2008:03:18

Время расчета: 10:21:52

Для задания коэффициентов трансформации используется полярная система координат

*ЧСЕТЬ * Основные данные

————— Bремя:10:22:11.37

(И): Перфорация данных о сети =ANNAA2 = в кодировке C Э И

(И): B файл записано 9 п/к.

*ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных

————— Bремя:10:32:50.21

*ЧСЕТЬ * Основные данные

————— Bремя:10:42:15.01

Считаны данные: ANNAA ()

*ПЧСЕТЬ * Просмотр основных данных

————— Bремя:10:42:24.12

(И): Перфорация данных о сети =ANNAA = в кодировке C Э И

(И): B файл записано 9 п/к.

Для задания коэффициентов трансформации используется прямоугольная система координат

*СРЖМ * Расчет установившегося режима

————— Bремя:10:43:08.94

(B): В узле 8 задан источник реак. мощности без пределов регулирования

Oбобщенные данные по схеме ANNAA3

—————————————————;

узлов- 8 ветвей- 10

генераторов- 1 трансформаторов- 0

из них синхр. компенсаторов- 1 из них с регулированием- 0

узлов с нагрузкой- 7 тр-ов с поперечным рег.- 0

узлов со с.х.н.- 0 ветвей с фикс. P- 0

узлов с шунтами- 0 параллельных ветвей- 0

из них управляемых- 0 перетоков сальдо- 0

узлов с пределами- 0 ветвей с пределами- 0

контр. параметров по узлам- 0 контр. параметров по ветвям- 0

узлов с стк- 0 отключенных ветвей- 0

Температура: 20 град.

Частота системы 1 = 50.00 гц

Суммарная нагрузка по Р: 3800. кВт по Q: 1600. кВАр

Суммарная генерация по Р: 0. кВт по Q: 0. кВАр

Номера балансирующих узлов по:

P: 8

Q: 8

Итерация Pнб max (узел) Qнб max (узел) шаг якобиан ннэ

0 P-D 700.000(5) 298.083(1) .100E+01 .659*E 78 54

1 PQ 682.946(5) 333.591(1) .244E-01 .659*E 78 54

2 PQ 5.134(7) 1.841(6) .102E+01 .659*E 78 54

3 PQ .524(7) .262(3) .935E+00 .659*E 78 54

4 PQ .134(3) .087(3) .125E+01 .659*E 78 54

5 PQ .089(5) .044(5) .832E+00 .360*E 78 59

(П): Pежим не рассчитан. Деформация уравнений не обеспечивает сходимость

*ПЧРЖМ * Просмотр результатов расчета

————— Bремя:10:43:54.92

Информация об узлах схема: ANNAA3

У з е л напряжение угол Pн Qн Pг Qг Pш Qш Pнб Qнб

И м я Номер кВ град кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр кВт кВАр

1 19.480 -.067 700.0 300.0 — - - - - ;

2 19.468 -.067 500.0 200.0 — - - - - ;

3 19.500 -.059 500.0 300.0 — - - - - ;

4 19.513 -.062 300.0 100.0 — - - - - ;

5 19.562 -.057 700.0 300.0 — - - - - ;

6 19.733 -.047 600.0 200.0 — - - - - ;

7 19.754 -.034 500.0 200.0 — - - - - ;

8 20.000 — - - 3881.1 1619.5 — - - ;

———- ———- ———- ———- ———- ———;

3800.0 1600.0 3881.1 1619.5 .0 .0

Информация о ветвях схема: ANNAA3

Ветвь Pij Qij Pji Qji дP корона дQ Iл Kзагр Qг

I J кВт кВАр кВт кВАр кВт кВт кВАр, А кВАр

1- 2 110.3 50.9 -110.2 -52.7 .07 — .03 3.6 — 1.9

1- 5 -810.3 -350.9 813.7 350.7 3.36 — 1.62 26.2 — 1.8

2- 3 -389.8 -147.3 390.4 146.1 .62 — .30 12.4 — 1.5

3- 4 -212.8 -127.0 212.9 126.1 .15 — .07 7.3 — 1.0

3- 5 -677.6 -319.1 679.7 318.5 2.15 — 1.03 22.2 — 1.6

4- 5 -512.9 -226.1 514.2 225.0 1.28 — .61 16.6 — 1.7

5- 6 -1003.7 -458.8 1012.3 460.0 8.68 — 4.18 32.6 — 3.0

5- 7 -1704.0 -735.5 1720.4 741.3 16.37 — 7.88 54.8 — 2.0

6- 8 -1612.3 -660.0 1633.6 667.2 21.27 — 10.24 51.0 — 3.1

7- 8 -2220.4 -941.4 2247.5 952.4 27.12 — 13.05 70.6 — 2.0

———— ——— ———— ————

81.06 .00 39.02 19.5

Tаблица распределения потерь в схеме: ANNAA3

Cуммарные мощности: активн. реактивн.

H, а г р у з к, а 3800.0 1600.0

Г е н е р, а ц и я 3881.1 1619.5

Генерация ЛЭП 19.5

П о т е р и в:

Ш у н т, а х .0 .0

из них в БСК .0

СК .0

Л Э П 81.1 39.0

на корону по g .0

На корону по хар-ке .0

Трансформаторах .0 .0

в шунтах .0 .0

Суммарные потери 81.1 39.0

Потери в линиях электропередач

U ном U ср. активные % реактивные % генер. в ЛЭП % корона %

21.0 19.6 81.06 100.0 39.02 100.0 19.48 100.0 .00 .0

———— ——- ———— ——- ———— ——;

Итого: 81.1 100.0 39.0 100.0 .0 .0

Часть 2

Определение токов обмоток тяговых трансформаторов в системе электроснабжения переменного тока 25кВ

Цель: доказательство, что однофазная тяговая нагрузка порождает несимметрию токов в обмотках тяговых трансформаторов. Обмотка высокого напряжения 110кВ двухобмоточного трансформатора соединена звездой, а обмотка 25кВ соединена треугольником.

По заданным тяговым токам определить:

1. Токи в обмотках низкого напряжения тягового трансформатора.

2. Токи в обмотках низкого напряжения трансформатора, приведённые к высокой стороне.

3. Токи в обмотках высокого напряжения тягового трансформатора.

4. На векторной диаграмме токи на высокой стороне трансформатора, полученные как геометрическая сумма тяговых токов, приведённых к высокой стороне трансформатора.

5. Определить токи прямой и обратной последовательности нагрузки трёхфазной линии высокого напряжения.

6. Построить на векторной диаграмме токи прямой и обратной последовательности.

Исходные данные для определения токов обмоток тяговых трансформаторов по тяговым токам:

Вариант №14

Модуль тока левого плеча подстанции 142 А

Модуль тока правого плеча подстанции 107 А

Фаза тока левого плеча подстанции 27 град

Фаза тока правого плеча подстанции 28 град

Расчет ведем для всех типов подстанции

Результаты:

тип подстанции 1

токti2= (94.487 830,-50.210 050)tti2 107.0

токti1= (7.540 856,-141.799 600)tti1 142.0

iba (28.982 320,30.529 860)icb (36.523 180,-111.269 800)iac

(-65.505 510,80.739 910)

ia= (28.331 130,-34.920 010)ib= (-12.534 860,-13.204 170)ic=

(-15.796 280,48.124 180)

i1= (31.869 530,-16.518 520)mi1= 35.896 080

i2 (-3.538 402,-18.401 500)mi2= 18.738 610

kns= (1.48 3849E-01,-5.4905E-01)mkns= 5.22 0238E-01

тип подстанции 2

токti1= (126.538 300,-64.436 420)tti1 142.0

токti2= (90.757 190,56.675 670)tti2 107.0

iab= (-114.611 300,24.65 730)ibc= (102.684 200,16.304 970)ica=

(11.927 040,-40.370 700)

ia= (49.569 380,-10.408 430)ib= (-44.410 930,-7.51 899)ic=

(-5.158 446,17.460 330)

i1= (31.860 760,-16.535 430)mi1= 35.896 080

i2 (17.708 620,6.127 002)mi2= 18.738 610

kns= (3.59 2451E-01,3.78 7503E-01)mkns= 5.22 0238E-01

тип подстанции 3

токti2= (-3.647 203,106.937 800)tti2 107.0

токti1= (119.113 800,77.303 970)tti1 142.0

iba (78.193 460,87.181 920)icb (-37.273 130,-97.59 870)ica

(-40.920 330,9.877 950)

ia= (17.698 040,-4.272 213)ib= (-33.818 670,-37.706 180)ic=

(16.120 630,41.978 390)

i1= (31.851 980,-16.552 340)mi1= 35.896 080

i2 (-14.153 930,12.280 130)mi2= 18.738 610

kns= (-5.7 6299E-01,1.21 7401E-01)mkns= 5.22 0237E-01

Часть 3

Определение собственных и взаимных сопротивлений и падения напряжения в линии ДПР

Подключение линии ДПР к тяг. подстанции 1-го типа.

— длина линии ДПР Исходные данные:

Вариант № 14

1. Направление линии ДПР совпадает с правым тяговым током

2. Длина линии ДПР: 26 км

3. Тип тяговой подстанции, от которой получает питание линия ДПР: 2

4. Число путей: 2

5. Тип проводов линии ДПР: АС-50

6. Тип рельсов: Р-65

7. Модуль тягового тока: 163 А

8. Фаза тягового тока: 28 град

9. Модуль тока ДПР: 43 А

10. Фаза тока ДПР: 27 град

11. Глубина возврата тока в земле: 1300 м Результаты расчёта тип участка 2

активное сопротивление провода линии дпр Rpr= 6.50 0000E-01

глубина возврата тока в земле Dek= 1300.0

радиус провода rp 4.80 0000E-03

расстояние провода линии дпр от экв. рельса 11.223 750

внутреннее индуктивное сопротивление рельса 1.50 0000E-01

активное сопротивление рельса 2.00E-01

активное сопротивление рельса 6.74 6110E-01

расстояние между проводами линии дпр 18.300 000

расстояние между контактным проводом и пров дпр 7.100 000

расстояние между тяговым проводом и рельсом 6.400 000

сопротивление провод линии дпр-земля zfz= (7.00E-01,8.3 7418E-01)

сопротивление провод линии дпр-рельс zfr= (5.00E-02,2.99 2518E-01)

сопротивление контактный провод рельс ztr= (5.00E-02,3.34 6257E-01)

сопротивление рельс-земля zrz= (1.50 0000E-01,5.51 3090E-01)

сопротивление вз инд между фазами лин дпр zdd=

(5.00E-02,2.68 4664E-01)

сопротивление вз инд между фазой дпр и конт пр ztd

(5.00E-02,3.28 0893E-01)

полное сопротивление фазы линии дпр zf (6.89 4613E-01,6.42 9745E-01)

полное сопротивление вз инд 2 фаз линии дпр zff

(3.94 6128E-02,1.7 6991E-01)

полное сопротивление вз инд фаза дпр-конт пр ztf=

(4.13 3837E-02,1.48 6318E-01)

a2= (-5.00E-01,-8.66 0254E-01)

a= (-5.00E-01,8.66 0254E-01)

длина линии дпр 26.0

тяговый токti2= (81.500 000,140.995 000)

ток дпр dpri= (37.195 000,-21.500 000)

duab= (448.633 400,747.24 500)

ducb= (-1076.715 000,1319.87 000)

du1= (770.244 600,1124.663 000)du2= (-321.611 200,-377.638 700)

— 321.611 200 -377.63 8700du2m= 496.29 000

aknc= 1.984 116

Часть 4

Расчет заданной электрической сети 110/10/0.38 кВ

Задание: необходимо определение цены электроэнергии в нагрузочных узлах, переданной из генераторных узлов

Последовательность выполнения расчетов состоит в следующем:

1.Для заданной преподавателем схемы и параметров электрической сети с помощью программы СДО-6 производятся расчеты потокораспределений активной и реактивной мощности. Такие расчеты выполняются для исходного режима, режима, оптимального по потерям активной мощности или режима оптимального по затратам на производство электрической энергии.

2.Для каждого из режимов с использованием реализованного в СДО-6 метода адресности требуется построить двудольный граф, узлы одного цвета которого соответствуют нагрузочным узлам, а другого цвета — генераторным узлам. Объединить связями нагрузочные узлы с теми генераторными узлами, из которых нагрузочные узлы получают электроэнергию. Над каждой связью подписать значения электроэнергии, переданной из генераторного узла в нагрузочный узел и электроэнергии, полученной нагрузочным узлом из генераторного. Подписать возле каждого нагрузочного узла значения разности между переданной в нагрузочный узел электроэнергии и полученной им электроэнергией, равное потере электроэнергии при ее передаче из генераторных узлов в нагрузочные узлы.

3.Используя заданные преподавателем цены производства электроэнергии в генераторных узлах рассчитать и свести в таблицу цены на электроэнергию в нагрузочных узлах до и после оптимизации.

Схема электроэнергетической системы

Варианты нагрузок узлов расчетной схемы электрической сети

Варианты цены электроэнергии в генераторных узлах для схемы.(у.е.кВт ч)

Результаты расчёта

1. Обычный режим

Результаты анализа адресности перетоков и адресности потерь Суммарные потери по исходным данным 157.538 200

генераторные узлы

1 399.999 800

3 400.100

7 0.00E+00

201 1279.999 000

203 1280.0

101 2317.529 000

2 1.49 5361E-03

5 1.98 9746E-02

нагрузочные узлы

4 1149.999 000

6 1269.993 000

8 1.19 6289E-02

100 2449.980 000

200 1.35 4980E-02

202 650.12 700

1генераторный узел 1

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 4 .10000E+01 .40000E+03 .10000E+01 .40000E+03 .00000E+00 .00000E+00

1 2 .10000E+01 .40000E+03 .10000E+01 .40000E+03 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .10000E+01 .40000E+03 .10000E+01 .40000E+03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 0.00E+00

2генераторный узел 3

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

3 4 .10000E+01 .40000E+03 .10000E+01 .40000E+03 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .10000E+01 .40000E+03 .10000E+01 .40000E+03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 0.00E+00

4генераторный узел 201

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 4 .12633E+00 .16171E+03 .12633E+00 .16171E+03 .00000E+00 .00000E+00

5 6 .69813E+00 .89360E+03 .69813E+00 .89360E+03 .00000E+00 .00000E+00

201 200 .10000E+01 .12800E+04 .10000E+01 .12800E+04 .00000E+00 .00000E+00

200 202 .12444E+00 .15928E+03 .12444E+00 .15928E+03 .00000E+00 .00000E+00

5 2 .12701E+00 .16257E+03 .12633E+00 .16171E+03 .67724E-03 .86687E+00

100 4 .39405E-02 .50438E+01 .38206E-02 .48903E+01 .11992E-03 .15350E+00

8 5 .85002E+00 .10880E+04 .82514E+00 .10562E+04 .24881E-01 .31847E+02

100 6 .77922E-02 .99740E+01 .76369E-02 .97752E+01 .15530E-03 .19878E+00

200 8 .87555E+00 .11207E+04 .85003E+00 .10880E+04 .25520E-01 .32666E+02

202 100 .68240E-01 .87347E+02 .61445E-01 .78649E+02 .67953E-02 .86979E+01

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .13914E+00 .17810E+03 .13015E+00 .16660E+03 .89909E-02 .11508E+02

6 .74943E+00 .95926E+03 .70577E+00 .90338E+03 .43660E-01 .55884E+02

8 .96436E-05 .12344E-01 .93174E-05 .11926E-01 .32624E-06 .41758E-03

100 .55210E-01 .70669E+02 .49712E-01 .63632E+02 .54977E-02 .70371E+01

200 .10574E-04 .13535E-01 .10574E-04 .13535E-01 .00000E+00 .00000E+00

202 .56200E-01 .71936E+02 .56200E-01 .71936E+02 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 74.430 300

5генераторный узел 203

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

203 202 .10000E+01 .12800E+04 .10000E+01 .12800E+04 .00000E+00 .00000E+00

100 4 .31666E-01 .40532E+02 .30702E-01 .39299E+02 .96368E-03 .12335E+01

100 6 .62618E-01 .80151E+02 .61370E-01 .78554E+02 .12480E-02 .15974E+01

202 100 .54838E+00 .70192E+03 .49377E+00 .63203E+03 .54607E-01 .69897E+02

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .35168E-01 .45015E+02 .30702E-01 .39299E+02 .44656E-02 .57160E+01

6 .69543E-01 .89015E+02 .61370E-01 .78554E+02 .81730E-02 .10461E+02

100 .44367E+00 .56789E+03 .39949E+00 .51134E+03 .44180E-01 .56550E+02

202 .45162E+00 .57808E+03 .45162E+00 .57808E+03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 72.727 510

6генераторный узел 101

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

100 4 .64130E-01 .14862E+03 .62179E-01 .14410E+03 .19517E-02 .45231E+01

100 6 .12682E+00 .29390E+03 .12429E+00 .28804E+03 .25274E-02 .58574E+01

101 100 .10000E+01 .23175E+04 .10000E+01 .23175E+04 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .64130E-01 .14862E+03 .62179E-01 .14410E+03 .19517E-02 .45231E+01

6 .12682E+00 .29390E+03 .12429E+00 .28804E+03 .25274E-02 .58574E+01

100 .80905E+00 .18750E+04 .80905E+00 .18750E+04 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 10.380 450

7генераторный узел 2

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 4 .10000E+01 .14954E-02 .10000E+01 .14954E-02 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .10000E+01 .14954E-02 .10000E+01 .14954E-02 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 0.00E+00

8генераторный узел 5

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 4 .15310E+00 .30464E-02 .15310E+00 .30464E-02 .00000E+00 .00000E+00

5 6 .84607E+00 .16835E-01 .84607E+00 .16835E-01 .00000E+00 .00000E+00

5 2 .15393E+00 .30627E-02 .15310E+00 .30464E-02 .82077E-03 .16331E-04

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 .18284E-09 .36380E-11 -.22855E-08 -.45475E-10 .24683E-08 .49113E-10

4 .15393E+00 .30627E-02 .15310E+00 .30464E-02 .82077E-03 .16331E-04

6 .84607E+00 .16835E-01 .84607E+00 .16835E-01 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 1.63 3126E-05

суммарные результаты

2 4 561.709 800 561.709 800 0.00E+00

5 6 893.621 500 893.621 500 0.00E+00

201 200 1279.999 000 1279.999 000 0.00E+00

200 202 159.283 400 159.283 400 0.00E+00

203 202 1280.0 1280.0 0.00E+00

1 2 399.999 800 399.999 800 0.00E+00

5 2 162.575 400 161.708 500 8.66 8823E-01

3 4 400.100 400.100 0.00E+00

100 4 194.199 600 188.289 500 5.910 095

8 5 1088.24 000 1056.177 000 31.847 050

6 7 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

100 6 384.25 400 376.371 900 7.653 534

200 8 1120.702 000 1088.36 000 32.666 020

101 100 2317.529 000 2317.529 000 0.00E+00

202 100 789.270 600 710.676 100 78.594 540

потери по перетокам 157.538 300

потери по нагрузкам 157.538 300

2. Режим оптимизации потерь

Adr.dat оптимизированная, генераторн

Результаты анализа адресности перетоков и адресности потерь Суммарные потери по исходным данным 106.468 700

генераторные узлы

1 599.969 100

3 999.970 000

7 0.00E+00

201 1731.232 000

203 500.560 800

101 1794.737 000

5 3.66 2109E-04

8 0.00E+00

200 3.66 2109E-04

нагрузочные узлы

2 1.22 0703E-04

4 1150.0

6 1270.0

100 2450.0

202 650.1 000

1генераторный узел 1

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 4 .36650E+00 .21989E+03 .36650E+00 .21989E+03 .00000E+00 .00000E+00

5 6 .62900E+00 .37738E+03 .62900E+00 .37738E+03 .00000E+00 .00000E+00

1 2 .10000E+01 .59997E+03 .10000E+01 .59997E+03 .00000E+00 .00000E+00

2 5 .63350E+00 .38008E+03 .62900E+00 .37738E+03 .45024E-02 .27013E+01

4 100 .20988E-01 .12592E+02 .20704E-01 .12422E+02 .28416E-03 .17049E+00

100 6 .58238E-03 .34941E+00 .57930E-03 .34756E+00 .30776E-05 .18464E-02

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

2 .18013E-06 .10807E-03 .18013E-06 .10807E-03 .00000E+00 .00000E+00

4 .34551E+00 .20730E+03 .34551E+00 .20730E+03 .00000E+00 .00000E+00

6 .63409E+00 .38044E+03 .62958E+00 .37773E+03 .45135E-02 .27079E+01

5 .23332E-07 .13999E-04 -.39977E-08 -.23985E-05 .27330E-07 .16397E-04

100 .20398E-01 .12238E+02 .20122E-01 .12072E+02 .27616E-03 .16569E+00

суммарные потери 2.873 654

2генераторный узел 3

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

3 4 .10000E+01 .99997E+03 .10000E+01 .99997E+03 .00000E+00 .00000E+00

4 100 .57267E-01 .57265E+02 .56492E-01 .56490E+02 .77534E-03 .77531E+00

100 6 .15890E-02 .15890E+01 .15806E-02 .15806E+01 .83973E-05 .83970E-02

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

4 .94273E+00 .94270E+03 .94273E+00 .94270E+03 .00000E+00 .00000E+00

6 .16108E-02 .16108E+01 .15806E-02 .15806E+01 .30207E-04 .30206E-01

100 .55656E-01 .55655E+02 .54903E-01 .54901E+02 .75353E-03 .75351E+00

суммарные потери 7.83 7113E-01

4генераторный узел 201

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

5 6 .47486E+00 .82208E+03 .47486E+00 .82208E+03 .00000E+00 .00000E+00

201 200 .10000E+01 .17312E+04 .10000E+01 .17312E+04 .00000E+00 .00000E+00

200 202 .50377E+00 .87215E+03 .50377E+00 .87215E+03 .00000E+00 .00000E+00

8 5 .48558E+00 .84064E+03 .47486E+00 .82208E+03 .10720E-01 .18559E+02

100 6 .67849E-02 .11746E+02 .67491E-02 .11684E+02 .35855E-04 .62073E-01

200 8 .49623E+00 .85909E+03 .48558E+00 .84064E+03 .10653E-01 .18442E+02

202 100 .26523E+00 .45917E+03 .24121E+00 .41759E+03 .24018E-01 .41580E+02

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

6 .50369E+00 .87200E+03 .48160E+00 .83377E+03 .22084E-01 .38233E+02

5 .12402E-07 .21470E-04 -.17458E-07 -.30224E-04 .29860E-07 .51694E-04

8 .12402E-07 .21470E-04 .65250E-08 .11296E-04 .58765E-08 .10174E-04

100 .25777E+00 .44625E+03 .23442E+00 .40584E+03 .23342E-01 .40411E+02

202 .23854E+00 .41298E+03 .23854E+00 .41298E+03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 78.644 130

5генераторный узел 203

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

203 202 .10000E+01 .50056E+03 .10000E+01 .50056E+03 .00000E+00 .00000E+00

100 6 .13468E-01 .67417E+01 .13397E-01 .67060E+01 .71173E-04 .35626E-01

202 100 .52648E+00 .26354E+03 .47881E+00 .23967E+03 .47676E-01 .23865E+02

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

6 .14809E-01 .74129E+01 .13397E-01 .67060E+01 .14122E-02 .70691E+00

100 .51167E+00 .25612E+03 .46534E+00 .23293E+03 .46335E-01 .23193E+02

202 .47352E+00 .23702E+03 .47352E+00 .23702E+03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 23.900 380

6генераторный узел 101

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

100 6 .28129E-01 .50484E+02 .27980E-01 .50217E+02 .14865E-03 .26678E+00

101 100 .10000E+01 .17947E+04 .10000E+01 .17947E+04 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

6 .28129E-01 .50484E+02 .27980E-01 .50217E+02 .14865E-03 .26678E+00

100 .97187E+00 .17443E+04 .97187E+00 .17443E+04 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 2.66 7809E-01

7генераторный узел 5

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

5 6 .10000E+01 .36621E-03 .10000E+01 .36621E-03 .00000E+00 .00000E+00

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

6 .10000E+01 .36621E-03 .10000E+01 .36621E-03 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 0.00E+00

9генераторный узел 200

ветвь коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i j Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

5 6 .47486E+00 .17390E-03 .47486E+00 .17390E-03 .00000E+00 .00000E+00

200 202 .50377E+00 .18449E-03 .50377E+00 .18449E-03 .00000E+00 .00000E+00

8 5 .48558E+00 .17782E-03 .47486E+00 .17390E-03 .10720E-01 .39259E-05

100 6 .67849E-02 .24847E-05 .67491E-02 .24716E-05 .35855E-04 .13130E-07

200 8 .49623E+00 .18172E-03 .48558E+00 .17782E-03 .10653E-01 .39011E-05

202 100 .26523E+00 .97129E-04 .24121E+00 .88333E-04 .24018E-01 .87956E-05

узел коэффициент переток коэффициент переток коэффициент потери

i Ai-j Pi-j Aj-i Pi-j dAi-j dPij

6 .50369E+00 .18446E-03 .48160E+00 .17637E-03 .22084E-01 .80876E-05

100 .25777E+00 .94397E-04 .23442E+00 .85849E-04 .23342E-01 .85482E-05

202 .23854E+00 .87358E-04 .23854E+00 .87358E-04 .00000E+00 .00000E+00

суммарные потери 1.66 3573E-05

суммарные результаты

2 4 219.887 500 219.887 500 0.00E+00

5 6 1199.465 000 1199.465 000 0.00E+00

201 200 1731.232 000 1731.232 000 0.00E+00

200 202 872.146 400 872.146 400 0.00E+00

203 202 500.560 800 500.560 800 0.00E+00

1 2 599.969 100 599.969 100 0.00E+00

2 5 380.81 500 377.380 200 2.701 294

3 4 999.970 000 999.970 000 0.00E+00

4 100 69.857 620 68.911 820 9.45 8008E-01

8 5 840.643 700 822.84 500 18.559 200

6 7 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

100 6 70.910 030 70.535 300 3.74 7253E-01

200 8 859.86 000 840.643 700 18.442 320

101 100 1794.737 000 1794.737 000 0.00E+00

202 100 722.706 200 657.260 900 65.445 310

потери по перетокам 106.468 700

потери по нагрузкам 106.468 700

Построим двудольный граф для обычного режима

PУ =1149,999 кВт· ч Рн =1149,999 кВт· ч

PУ =1269,974 кВт· ч Рн =1269,993 кВт· ч

PУ = 2449,972 кВт· ч Рн = 2449,98 кВт· ч

PУ = 650,016 кВт· ч Рн = 650,0127 кВт· ч

Построим двудольный граф для режима оптимизации потерь

PУ =1150 кВт· ч Рн =1150 кВт· ч

PУ =1270,0036 кВт· ч Рн =1270 кВт· ч

PУ =2450,043 кВт· ч Рн =2450 кВт· ч

PУ =650 кВт· ч Рн =650,001 кВт· ч

И.И. Голуб. Методические указания к курсовому проету по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 1999 г.

И.И. Голуб. Задания и методические указания к курсовым проектам по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта», г. Иркутск 2001 г.

Караев Р.И., Волобринский С. Д., Ковалев И. Н. Электрические сети и энергосистемы / Учебник для вузов ж.-д. транспорта.-М.: Транспорт, 1988. 326 с.

Курс лекций по дисциплине «Электрические сети предприятий железнодорожного транспорта».