Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Взаимодействие механизированных крепей с тяжелыми кровлями при интенсивной отработке пологих угольных пластов

Диссертация: Взаимодействие механизированных крепей с тяжелыми кровлями при интенсивной отработке пологих угольных пластов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В условиях, когда непосредственно над пластом залегают прочные слои песчаника основной кровли, необходимое номинальное сопротивление крепи не может быть надежно определено при использовании коэффициента тяжести кровли и с помощью ГОСТа Р, так как названные методы не учитывают изменение шага осадки основной кровли при высоких скоростях подвигания очистного забоя и суммарного сопротивления крепи… Читать ещё >

Содержание

  • ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
  • ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ИЗУЧЕННОСТИ ВОПРОСА И ВЫБОР ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Краткий обзор выполненных работ
      • 1. 1. 1. Работы, связанные с созданием и совершенствованием механизированных комплексов первых поколений
      • 1. 1. 2. Исследования влияния скорости подвигания очистного забоя на шаг осадки основной кровли и параметры взаимодействия крепи с кровлей
      • 1. 1. 3. Исследования влияния глубины работ на шаг осадки основной кровли
      • 1. 1. 4. Обобщенные схемы разрушения пород кровли над крепью
      • 1. 1. 5. Анализ результатов рассмотренных работ и выбор задач исследований
  • Выводы по главе 1
  • ГЛАВА 2. ТИПИЗАЦИЯ ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ЗАЛЕГАНИЯ ПОЛОГИХ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ И ВЫБОР МОДЕЛИ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КРЕПИ С КРОВЛЕЙ
    • 2. 1. Факторы, определяющие типы пород кровли по устойчивости и нагрузочным свойствам
    • 2. 2. Выбор модели взаимодействия крепи с кровлей
  • Выводы по главе 2
  • ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ГОРНОГЕОЛОГИЧЕСКИХ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ПАРАМЕТРЫ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МЕХКРЕПИ С КРОВЛЕЙ
    • 3. 1. Методика исследований
    • 3. 2. Результаты исследований в лавах с тяжелыми кровлями
    • 3. 3. Совместное влияние скорости подвигания очистного забоя, глубины работ и мощности пород основной кровли на шаг её осадки
    • 3. 4. Сопоставление веса взаимодействующих с крепью пород и её реакции
  • Выводы по главе 3
  • ГЛАВА 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИЗИРОВАННЫХ КРЕПЕЙ
    • 4. 1. Известные методы определения нагрузочных свойств кровли и силовых параметров механизированных крепей
    • 4. 2. Выбор расчетной схемы и её параметров для определения необходимого номинального сопротивления крепи
    • 4. 3. Рекомендации по определению необходимого номинального сопротивления механизированной крепи
    • 4. 4. Влияние номинального сопротивления механизированной крепи на её вес и стоимость

Взаимодействие механизированных крепей с тяжелыми кровлями при интенсивной отработке пологих угольных пластов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность. Основным направлением развития подземной добычи угля при отработке пологих угольных пластов подземным способом в России является резкое увеличение нагрузки на очистные забои, оснащенные механизированными комплексами. Решение этой проблемы связано с выбором высокопроизводительных комплексов новых поколений.

В настоящее время в России и за рубежом созданы высокопроизводительные комплексы, с помощью которых нагрузка на лаву возросла в несколько раз. Рекордная производительность очистного забоя с оборудованием для лав фирмы ДБТ была достигнута в США, на шахте «Твентимайл» угольной корпорации «Кипрус Амакс Коул Корп.» в Колорадо в августе 1996 г., на которой месячная добыча из лавы составила 820 575т товарного угля при коэффициенте использования оборудования фирмы ДБТ 99%- 26 — го октября 1998 г. за одну десятичасовую смену было добыто 25 548 т угля [ 1,2].

Высокие нагрузки на лаву были достигнуты и в Германии, где применяются щитовые механизированные крепи, которые в большинстве случаев двух-стоечные с повышенной несущей способностью (ЮООкН/м и более). На шахте «Фридрих Генрих / Рейнланд» в лаве длиной 430 м в течение суток было добыто 18 000 т товарного угля.

Известны также случаи работы лав, оснащенных механизированными крепями, с высокой нагрузкой и в России. На шахте им. С. М. Кирова при отработке пласта Болдыревского мощностью 2,2 м в лаве длиной 242 м была достигнута производительность очистного забоя 10 400 т/сутна шахте «Котинская» при отработке пласта 52 мощностью 4,5 м в лаве длиной 200 м, оснащенной комплексом ДБТ, нагрузка на лаву 05 составила 12 000т/сутв другой лаве 07 по тому же пласту 52 суточная нагрузка на лаву составила в среднем 23 000 т/сут.

Приведенные случаи высокой производительности очистных забоев относятся к благоприятным условиям залегания угольных пластов, когда в кровле пласта залегали легкообрушающиеся породы и номинальное сопротивление механизированной крепи соответствовало нагрузочным свойствам кровли.

Среди производственников складывалось мнение, что механизированные комплексы новых поколений способны обеспечить высокую нагрузку на очистной забой в любых условиях. Практика работы очистных забоев с механизированными крепями показывает ошибочность этого мнения. Известны случаи, когда высокопроизводительные механизированные комплексы приходилось преждевременно демонтировать, не отработав выемочный столб, из-за несоответствия силовых параметров крепи механизированного комплекса условиям залегания угольного пласта. Это приводило к существенной потере добычи угля и значительным материальным и трудовым затратам. Чтобы исключить аналогичные случаи, необходимое номинальное сопротивление механизированной крепи стали назначать с большим коэффициентом запаса. Такой подход имел положительный факт, так как позволял избегать неприятностей при отработке запасов: исчезли случаи зажатия крепи и её деформирование при осадках основной кровли. Однако это приводило к созданию более тяжелых и более дорогих механизированных крепей, чем это было необходимо по условиям залегания пласта. Исследованиями установлено, что увеличение сопротивления крепи на 100кН/м2 поддерживаемого призабойного пространства приводит к увеличению веса крепи в 1,5−2,0 раза и соответствующему значительному удорожанию комплекса. Положение особо осложнилось в связи с высокими скоростями подвигания очистных забоев, так как при этом отмечались значительные увеличения пролетов обрушения основной кровли. Кроме того, средние по нагрузочным свойствам кровли пластов при высоких скоростях подвигания лавы переходили в категорию тяжелых. Это приводило к тому, что при обрушении основной кровли существенно увеличивалась динамика нагружения крепи. Этот факт не учитывается существующим ГОСТом Р при определении номинального сопротивления крепи.

Вопросами определения силовых параметров механизированных крепей при отработке пологих угольных пластов занимались такие ученые как: Арда-шев А.К., Баранов С. Г., Бушуев Н. П., Вавилов В. В., Громов Ю. В., Грязнов Б. П., Журило А. А., Калинин С. И., Коровкин Ю. А., Кузнецов С. Т., Мышляев Б. К., Орлов А. А., Розенбаум М. А., Савенко Ю. Ф., Старичнев В. В., Хорин В. Н. и др.

В настоящее время известны ряд методов определения необходимого сопротивления крепи. Среди них наибольшей известностью пользуются два: а) искомая величина сопротивления крепи для пластов, над которыми залегают легкообрущающиеся породы, определяется с помощью ГОСТа Р [3] и б) способ, учитывающего нагрузочные свойства кровли [4].

В условиях, когда непосредственно над пластом залегают прочные слои песчаника основной кровли, необходимое номинальное сопротивление крепи не может быть надежно определено при использовании коэффициента тяжести кровли и с помощью ГОСТа Р, так как названные методы не учитывают изменение шага осадки основной кровли при высоких скоростях подвигания очистного забоя и суммарного сопротивления крепи в расчете на 1 м длины лавы. В работе рассматриваются случаи, когда с крепью взаимодействует песчаник основной кровли. Расположенные выше песчаника породы свой вес передают на пласт угля впереди линии забоя и на обрушенные породы в завале. Учитывая сказанное, расчет сопротивления крепи следует производить по схеме, в которой крепь максимально нагружается блоком песчаника при первой осадке кровли.

Подтверждением сказанному служат результаты отработки пласта IV.

V на шахте «Усинская», на которой эксплуатировался комплекс 4 КМ 130 с нол минальным сопротивлением крепи 700 кН/м. В период отработки над пластом залегал песчаник, коэффициент крепости которого находился в пределах 12 -14. Указанного сопротивления крепи было недостаточно для управления кровлей при осадках основной кровли. Поэтому в период осадок основной кровли каждый раз около 10−12 секций сажало «нажестко», что приводило к длительным остановкам очистного забоя. С другой стороны, на шахте «Распадская» при отработке пласта 7 — 7а механизированным комплексом 2 КМ 142 с сопротивлением крепи 1300 кН/м2 в условиях, аналогичных условиям шахты «Усин-ская», осадки основной кровли в лаве визуально не отмечались, они фиксировались только приборами.

При больших скоростях отработки запасов шаг осадки основной кровли увеличивается, что приводит к дополнительным нагрузкам на крепь во время её осадок.

Однако этот вопрос до настоящего времени совершенно не изучен. Приведенные примеры свидетельствуют об актуальности проведения исследований в указанных условиях и разработке на полученных результатах математической модели для определения необходимого номинального сопротивления механизированной крепи в условиях, когда над пластом залегают прочные слои основной кровли, а запасы отрабатываются при больших скоростях подвигания лавы.

Следует, кроме того, учитывать тот факт, что разрабатываемый способ определения сопротивления крепи должен позволять определять искомую величину с наименьшей погрешностью.

Цель диссертационной работы — разработка способа определения необходимого номинального сопротивления механизированной крепи для условий отработки пологих угольных пластов, когда непосредственно над пластом залегают прочные и мощные слои прочные песчаников (алевролитов) при интенсивной отработке запасов.

Идея работы — необходимое номинальное сопротивление механизированной крепи определяется для случая крупноблочного разрушения кровли с учетом высокой скорости подвигания лавы, глубины работ и мощности слоев основной кровли.

Основные задачи исследований:

— выбор модели взаимодействия крепи с тяжелой кровлей, которая обрушается по мере подвигания лавы крупными блоками;

— установление закономерностей проявления горного давления в очистном забое в зависимости от скорости подвигания лавы, глубины работ и мощности пород основной кровли;

— разработка расчетного метода определения необходимого сопротивления крепи для условий крупноблочного разрушения слоев основной кровли с учетом установленного соотношения между необходимым сопротивлением крепи и весом той части пород обломившегося блока, которая взаимодействует с крепью.

Методы исследований:

— анализ и обобщение сведений литературных источников по вопросам изучения закономерностей взаимодействия крепей с боковыми породами при высоких скоростях подвигания лавы, изменении глубины работ и различной мощности пород основной кровли;

— натурные измерения и наблюдения в лавах с механизированными крепями при отработке угольных пластов с тяжелыми кровлями;

— установление зависимостей изменения основных параметров взаимодействия крепи с кровлей при изменении скорости подвигания лавы, глубины работ и мощности пород основной кровли;

— комплексный одновременный учет всех изучаемых факторов, влияющих на силовые параметры механизированных крепей.

Научная новизна работы:

1 Установлены закономерности изменения шага осадки основной кровли от скорости подвигания забоя, глубины ведения горных работ и мощности пород основной кровли. В условиях фиксированной мощности и глубины работ увеличение скорости подвигания в два — три раза (с 2 — 4 м/сут до 8 — 12 м/сут) приводит к увеличению предельного пролета кровли на 30 — 40%.

2 Установлен критерий Кс, определяющий фактический уровень нагрузки на механизированную крепь, представляющий собой отношение веса пород, нагружающих крепь в выемочном цикле, к общему весу взаимодействующих с крепью пород. При значении Кс >0,7 отрицательное динамическое воздействие на крепь обрушенных слоев не сказывается.

3 Разработана физическая модель взаимодействия мехкрепи с тяжелой кровлей, обрушающейся по мере ведения очистных работ крупными блоками, и метод определения необходимого номинального сопротивления крепи комплекса для отработки пластов с труднообрушаемой тяжелой кровлей, включающий закономерности по определению шага осадки.

Защищаемы научные положения:

1 При отработке пологих угольных пластов с тяжелыми труднообру-шающимися слоями пород, залегающими непосредственно над пластом, во время их облома выделяется значительное количество энергии упругого сжатия, что вызывает динамическое нагружение крепи, при котором происходит заброс давления в поршневых полостях стоек крепи выше уровня срабатывания предохранительных клапанов. Это вызывает деформирование и зажатие секций механизированной крепи и остановку очистного забоя.

2 При увеличении скорости подвигания очистного забоя динамика воздействия обрушающихся пород на крепь возрастает. Это связано с тем, что в этом случае из-за изменения прочности пород, уменьшения скорости расслоения и трещинообразования в прочных слоях кровли увеличивается объем пород, участвующих в нагружении крепи. Для обеспечения условий эффективного управления кровлей необходимо при определении сопротивления крепи учитывать этот фактор.

3 При определенном уровне сопротивления крепи передний конец обломившегося блока, поддерживаемый крепью, не проседает, обломившийся блок разворачивается и расклинивается между породами, находящимися впереди плоскости облома и обрушенными в завале, вследствие чего динамика воздействия пород на крепь снижается до минимума. Этот уровень сопротивления крепи является искомым, при котором обеспечивается надежное и безопасное управление кровлей в очистном забое.

Научное значение работы состоит в установлении закономерностей воздействия силовых параметров крепи на механизм поведения и динамику проявления горного давления при интенсивной отработке пластов с тяжелой кровлей.

Практическая ценность работы:

— определены предельные пролеты основной кровли для конкретных условий залегания угольных пластов;

— разработана методология определения необходимого номинального сопротивления механизированной крепи при крупноблочном разрушении пород основной кровли с учетом шага осадки основной кровли;

— результаты исследований являются основой для разработки дополнений в ГОСТ Р 52 152 — 2003. Крепи механизированные для лав. Основные параметры. Общие технические требования. Методы испытаний.

Достоверность и обоснованность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается результатами:

— большого объема шахтных исследований по изучению закономерностей взаимодействия крепей М138, 2М142, М130, ОКП70 с боковыми породами классов ТУП, ТИП, ТдУП;

— лабораторных исследований воздействия на гидроопоры механизированных крепей динамического нагружения с использованием быстродействующей записывающей аппаратуры ЦР — 2;

— шахтных исследований нагружения гидроопор секций крепи при резких осадках основной кровли с применением быстродействующей аппаратуры ЦР.

2;

— внедрением рекомендаций автора по определению необходимого номинального сопротивления механизированных крепей комплексов на шахтах Кузнецкого и Воркутинского бассейнов.

Апробация диссертации — Содержание и основные положения диссертационной работы докладывались на 11 Международной научно-практической конференции «Инновационные направления в проектировании горнодобывающих предприятий», (Санкт-Петербург, 2011) — на Всемирном конгрессе, Польша, Краков, 2008; на межрегиональной научно-практической конференции, Воркута, 2009.

Личный вклад автора заключается в участии в шахтных исследованиях, в анализе полученных результатов, в разработке физической модели взаимодействия крепи с тяжелой труднообрушающейся кровлей, в установлении новых закономерностей воздействия крепи на механизм проявления горного давления, в разработке метода определения необходимого номинального сопротивления крепи для отработки пластов с тяжелой труднообрушающейся кровлей и с учетом шага осадки основной кровли.

Публикации — Основные научные результаты, полученные автором диссертации, опубликованы в 8 статьях, в том числе 5 статей опубликованы в изданиях, рекомендованных ВАК Минобрнауки России.

Объем и структура диссертации. Диссертационная работа изложена на 104 страницах машинописного текста, содержит общую характеристику работы, 4 главы, заключение и список использованной литературы из 99 наименований, 19 рисунков и 8 таблиц.

Выводы по главе 4.

1 Установлено, что при обрушении прочных слоев основной кровли крупными блоками, последние распираются между породами, находящимися впереди плоскости облома и обрушенном в завале блоком. Вследствие этого по плоскости облома возникает сила трения, которая совместно с сопротивлением крепи препятствует опусканию переднего конца блока.

2 Вследствие возникновения силы трения измеренная величина сопротивления крепи оказывается меньше веса разрушенных пород, находящихся над крепью.

3 Сила воздействия на крепь обломившегося блока может быть определена коэффициентом сопротивления крепи, который равен отношению веса пород, формирующих нагрузку на крепь, к весу взаимодействующих с крепью пород.

4 Величина коэффициента сопротивления крепи определяется по представленной в работе зависимости с помощью величины допустимой при обломе блока просадки стоек. Для рассматриваемых условий эта величина равна 0,7. В условиях, где породы, залегающие над пластом, являются легкообрушающими-ся, названный параметр равен 0,4.

5 Наиболее тяжелой схемой взаимодействия механизированной крепи с кровлей является такая, при которой передний конец блока опирается на задний конец жесткой части перекрытия секции.

6 Механизированная крепь, которая при заданных условиях обеспечивает наименьшую величину необходимого расчетного сопротивления крепи, является наиболее предпочтительной.

7 При прочих равных горно-геологических условиях залегания пласта необходимое расчетное сопротивление крепи зависит от конкретных геометрических параметров крепи.

8 По мере увеличении номинального сопротивления механизированных крепей новых поколений их стоимость растет пропорционально изменению веса самой крепи. Из этого следует важный вывод о том, что метод определения необходимого сопротивления крепи должен позволять определять наиболее точно искомую величину сопротивления.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1 В результате проведенных натурных и лабораторных исследований и анализа полученных зависимостей решена важная проблема, имеющая научное и практическое значение, заключающая в разработке нового метода определения необходимого номинального сопротивления механизированной крепи на основе вновь установленных зависимостей изменения параметров проявления горного давления, связанных с интенсивной отработкой пологих угольных пластов в наиболее сложных условиях их залегания.

2 Установлено, что интенсивность проявления горного давления при отработке пологих угольных пластов с помощью механизированных комплексов зависит от ряда факторов, которые могут оказывать влияние на процесс взаимодействия крепи с кровлей как в отдельности, так и совместно: а) характера разрушения пород кровли, залегающих непосредственно над пластомб) скорости подвигания очистного забоя при отработке запасовв) мощности пород основной кровлиг) глубины работд) сопротивления механизированной крепи.

3 Наиболее тяжелым вариантом взаимодействия крепи с кровлей является тот, когда непосредственно над пластом залегают мощные и прочные слои основной кровли, обрушающиеся за крепью по мере выемки угольного пласта крупными блоками.

4 Установлено, что с увеличением скорости подвигания лавы до 8 м/сут шаг осадки основной кровли увеличивается интенсивнодальнейшее увеличение скорости свыше указанной величины на изменение шага осадки оказывает не существенное влияние. При увеличении глубины работ шаг осадки также увеличивается, но влияние её сказывается только до глубины 350 — 450 м. При работе на глубинах более указанной величины шаг осадки основной кровли практически остается неизменным.

5 Установлен новый характер проявления горного давления в лавах при отработке пластов, в кровле которых непосредственно над пластом залегают мощные и прочные слои пород, заключающийся в том, что при обломе этих слоев выделяется энергия упругого сжатия пород, которая воздействует на передний конец обломившегося блока и смещает его в сторону крепи. Происходит динамический удар по крепи. При недостаточном её сопротивлении она может быть разрушена. Величина этой энергии тем больше, чем больше шаг осадки кровли и мощность обломившихся слоев.

6 По мере увеличения силовых параметров механизированной крепи интенсивность проявления горного давления снижается, средняя величина коэффициента динамичности изменяется от 8,5 при среднем сопротивлении крепи 690 кН/м2 до 2,6 при среднем сопротивлении крепи 1430 кН/м2.

7 При обломе блока между породами, находящимися впереди плоскости облома и обломившимся блоком возникает сила трения, которая совместно с реакцией крепи способствует удержанию переднего конца блока от проседания. Вследствие этого измеренная величина сопротивления крепи оказывается меньше веса разрушенных пород, находящихся над крепью. Сила воздействия на крепь обломившегося блока может быть учтена в расчетах коэффициентом сопротивления крепи, который равен отношению веса пород, формирующих нагрузку на крепь, к весу взаимодействующих с крепью пород.

8 Разработан метод определения коэффициента сопротивления крепи с помощью величины допустимой при обломе блока просадки стоек. Для рассматриваемых в работе условий величина коэффициента должна быть не менее равна 0,7- в условиях, где породы, залегающие непосредственно над пластом, являются легкообрушающимися, названный параметр равен 0,4.

Показать весь текст

Список литературы

  1. За рубежом. Угольная промышленность зарубежных стран. Краткий обзор. Уголь, 2000, № 9. — С. 68 — 69.
  2. Совершенствование добычи угля длинными лавами в США. Уголь, 2001, № 9.-С. 66−68.
  3. ГОСТ Р 52 152 2003. Крепи механизированные для лав. Основные параметры. Общие технические требования. Методы испытаний — М.: Госстандарт России, 2003. — 38 с.
  4. С.Г. Определение минимально необходимого сопротивления механизированных крепей для лав / С. Г. Баранов, Ю. В. Громов, В.Б. Хапсиро-ков. Уголь, 2002, № 7. — С. 5 — 6.
  5. A.C. Научные основы оценки повышения технического уровня и эффективности механизированных крепей // Автореферат докторской диссертации. М.: ИГД им. A.A. Скочинского, 1973. — 30 с.
  6. Г. И. К вопросу механизации управления кровлей и крепления в очистных выработках / Г. И. Гойхман, С. М. Липкович. Уголь, 1951, № 12. -С. 11−13.
  7. И. С. Исследование комплексно-механизированных процессов горных работ шахт Подмосковного бассейна // Автореферат докторской диссертации. М.: МГИ, 1974. — 27 с.
  8. О.С. Исследование проявлений горного давления и взаимодействия механизированных крепей с боковыми породами на пологих пластах Кузбасса // Автореферат кандидатской диссертации. Кемерово, КузПИ, 1970. -17 с.
  9. Г. А. Общие методические положения комплексного исследования проблем горной геомеханики / Г. А. Крупенников, Г. И. Кузнецов и др. Л.: ВНИМИ, 1970, № 82. — С. 12 — 16.
  10. А.Д. Типы механизированных крепей и влияние горногеологических условий на их основные параметры / АД. Панов II Исследованиягорного давления применительно к механизированным крепям. -М.:Углетехиздат, 1954. 228 с.
  11. В.Н. О взаимодействии механизированных крепей с боковыми породами пласта. Уголь, 1972, № 9. — С. 19 — 25.
  12. A.A. Исследование и разработка технологии и средств комплексной механизации очистных работ на пологих пластах средней мощности применительно к условиям Подмосковного бассейна // Автореферат докторской диссертации. М.: 1970. — 36 с.
  13. Н.И. Механизм взаимодействия реологической системы механизированная гидравлическая крепь очистного забоя вмещающие породы // Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. — Новосибирск, СО АН СССР, 1970, № 3. — С. 23 — 26.
  14. К.А. Методические указания по исследованию горного давления на угольных и сланцевых шахтах / К. А. Ардашев, A.A. Орлов A.A. и др. -Л.:ВНИМИ, 1973.- 65 с.
  15. A.A. Расчеты горного давления в лавах пологих пластов. М.:1. Недра, 1964. 279 с.
  16. В.Г. К вопросу исследования проявления горного давления в очистных выработках на основе методов механики сплошной среды. Уголь, 1958, № 7.-С. 24−28.
  17. Ю.В. Управление горным давлением при разработке мощных пологих пластов / Ю. В. Громов, Ю. Н. Бычков, В. П. Кругликов. М.: Недра, 1985.-240 с.
  18. С.Т. О направлениях совершенствования механизированных крепей и приемов активного управления кровлей при их применении. М.: ЦНИИТЭИ угля, 1970. — 70 с.
  19. A.A. Крепление и управление кровлей в комплексно-механизированных очистных забоях / A.A. Орлов, С. Г. Баранов, Б.К. Мышля-ев- М.: Недра, 1993. 286 с.
  20. A.A. Сопротивление механизированных крепей и влияние производственных процессов на проявления горного давления / A.A. Орлов, С. Г. Баранов Уголь Украины, 1967, № 12. — С. 22 — 27.
  21. A.A. Взаимодействие механизированных крепей с тяжелой кровлей / A.A. Орлов, С. Г. Баранов, и др. Уголь Украины, 1981, № 1- С. 8 — 10.
  22. В.Д. Разработка свиты пластов / В. Д. Слесарев. М.: 1948.184 с.
  23. Г. И. Изучение механизма взаимодействия опорных поверхностей механизированных крепей с массивом горных пород / Г. И. Ягодкин II Автореферат докторской диссертации. М.: ИГД им. A.A. Скочинского, 1966. -33 с.
  24. ИД. Влияние скорости подвигания очистного забоя на проявление горного давления при разработке пологих пластов / НД. Медведчук. -Уголь Украины, 1967, № 4. С. 13 — 15.
  25. А.П. Исследование влияния производственно-технических факторов на отжим угля в очистных забоях при струговой выемке / А. П. Бобылев, В. А. Харченко. Уголь, 1965, № 9. — С. 21 — 22.
  26. Ю.Н. Динамические проявления горного давления при увеличенных скоростях подвигания очистного забоя / Ю. Н. Малышев, С. М. Тищенко, А. Ф. Лютенко. Уголь, 1985, № 12. — С. 15 — 17.
  27. С.И. Взаимодействие крепей с вмещающими породами на мощных угольных пластах Кузбасса / С. И. Запреее, А. К. Коврижин. Новосибирск, ФЗТПРПИ, 1966, № 5. — С. 3 — 12.
  28. А.П. Исследования зависимости отжима угля от зависающей консоли пород кровли/ А. П. Бобылев, В. А Харченко-Утоль, 1966, № 7- С. 28 -30.
  29. МедведчукН.Д. Влияние скорости подвигания очистного забоя на смещение кровли в призабойном пространстве / Н. Д. Медведчук, Ю. Ф. Савенко,
  30. В.А. Дмитриев // Технология добычи угля подземным способом. М.: Недра, 1967, № 2. -С. 46−48.
  31. H.A. Исследование сдвижений пород кровли в призабойной зоне / H.A. Федоров, Е. А. Бобер, В. Н. Смирнов, М. С. Вагапов. Новосибирск, ФЗТПИРПИ, 1966, № 5. — С. 13 — 17.
  32. М.М. Влияние скорости подвигания очистного забоя на величину и устойчивость обнажений кровли / М. М. Файзиев, В. Л. Григорьев Уголь Украины, 1963, № 5. — С. 9 — 12.
  33. П.М. О влиянии скорости подвигания очистного забоя на проявления горного давления и рост производительности труда /П.М. Ковачевич, H.A. Федоров, Е. А. Бобер. -Уголь, 1966, № 9. С. 23 — 26.
  34. М.М. Особенности работы механизированной крепи при высоких скоростях подвигания очистного забоя / М. М. Мукушев, Ю. А. Семенов, Б. Ф. Огарков. Уголь, 1975, № 2. — С. 45 — 47.
  35. Ю.М. Смещение кровли в лавах с механизированными крепями /Ю.М. Воеводин, Ю. Ф. Савенко, Н. К Клишин и др.- Уголь, 1969, № 5. С. 34−36.
  36. М.С. Исследование проявлений горного давления в призабой-ной зоне при разработке пологих пластов с неустойчивой кровлей в Кузбассе / М. С. Вагапов II Автореферат кандидатской диссертации. Кемерово, 1969. -25с.
  37. А.К., Хахалин А. П. и др. Влияние скорости подвигания очистной линии забоев на проявление горного давления / А. К. Коврижин, А. П. Хахалин и др. Н Технология и экономика угледобычи. М.: 1963, № 10- С. 43 — 51.
  38. С.Г. Некоторые вопросы взаимодействия механизированных крепей с кровлей / С. Г. Баранов // Горное давление, сдвижение горных пород и методика маркшейдерских работ. JL: ВНИМИ, 1969, № 73. -С. 351 -360.
  39. М. Скорость подвигания очистного забоя и её влияние на параметры крепления кровли / М. Борецкий, А. Белинский ПНР) И Скоростное подвигание очистных и подготовительных забоев М.:Недра, 1966.-С.240 — 249.
  40. A.A. Влияние скорости подвигания очистного забоя на взаимодействие крепи с кровлей / A.A. Орлов, В. В. Ухалков, В. Ю. Сетков II Труды ВНИМИ. Л.: ВНИМИ, 1973, № 88. — С. 31 — 36.
  41. Сетков В. Ю, Взаимодействие механизированной крепи с кровлей при различных скоростях подвигания очистного забоя / В. Ю. Сетков, В. В. Ухалков II Труды ВНИМИ. Л.: ВНИМИ, 1975, № 95. — С. 10 — 18.
  42. Г. Е. Влияние способа выемки и скорости подвигания очистного забоя на деформацию боковых пород / Г. Е. Лопатин, Э. А. Шрейдер / Труды свердловского горного института. Свердловск, 1972, вып. 102. — С. 40 — 43.
  43. С. С., Джороев Т. Влияние скорости подвигания очистного забоя на проявления горного давления / С. С. Богомбаев, Т. Джороев // Сб. Совершенств. технолог, выемки угля в очистных забоях Киргизии. Фрунзе, Илим, 1974.-С. 13−14.
  44. A.M. Закономерности проявления горного давления в лавах пологопадающих пластов каменноугольных месторождений / A.M. Илъштейн. — М.: Углетехиздат, 1958. 302 с.
  45. Ю.М. Влияние скорости подвигания забоя / Ю. М. Либерман // В кн. Давление и смещение горных пород в лавах пологопадающих пластов. -М.: Углетехиздат, 1957. С. 24 — 29.
  46. В.В. Наблюдения за поведением труднообрушаемых кровель в лавах пологих пластов / В. В. Гурьянов. Уголь, 1967, № 5. — С. 37 — 41.
  47. Н.Д., Копач А. Г. Сдвижение пород при интенсивном подви-гании очистного забоя при выемке одиночного пологого пласта / Н. Д. Медведчук, А. Г. Копач И Труды ДонУГИ. Донецк, ДонУГИ, 1974, № 54. -С. 65 — 71.
  48. Лабасс А.(Бельгия) Влияние скорости подвигания забоя на управление кровлей и выемку угля / А. Лабасс (Бельгия) II Скоростное подвигание очистных и подготовительных забоев. М.: Недра, 1966. — С. 65 — 71.
  49. Ф.Н. Управление гонным давлением в щитовых забоях / Ф. Н. Воскобоев, H.A. Шаповал, А. Т. Курносое. Уголь, 1984, № 10. — С. 16 — 18.
  50. В.А., Югай А. И. Пожароопасная разработка пологих пластов угля / В. А. Александров, А. И. Югай. Уголь, 1980, № 5. — С. 42 — 43.
  51. О. Практика управления горным давлением / О. Якоби. М.: Недра, 1987.-366 с.
  52. A.B. Расчет деформаций основной кровли с учетом скорости подвигания очистного забоя / A.B. Савостьянов, В. И. Коломшцев II Разработка месторождений полезных ископаемых. Республ. межвед. научно-техническ. сб. 1974, вып. 35. — С. 16−21.
  53. Н.Д. Влияние скорости подвигания очистного забоя на проявление горного давления при выемке угольных пластов / Н. Д. Медведчук // Автореферат кандидатской диссертации. Донецк, ДонУГИ, 1968. — 27 с.
  54. ЕД. О влиянии скорости подвигания очистного забоя на величину и характер движения кровли / ЕД. Дубов II Вопросы управления кровлей и крепления очистных выработок. Донецк, ДонУГИ, 1969, № 45. — С. 131 — 134.
  55. С.Г. Влияние глубины разработки и начального распора мех-крепи на параметры её взаимодействия с боковыми породами / С. Г. Баранов II Сб. ВНИМИ Горное давление, горные удары и сдвижение массива, ч. 1. СПб.:1. ВНИМИ, 1994.-С. 3−11.
  56. В.П. О совершенствовании способов охраны и поддержания подготовительных выработок т.П. Зубов. Уголь, 1994, № 2. — С. 9 — 11.
  57. Ф.П. Особенности разрушения массива пород на больших глубинах / Ф. П. Глушыхин, В. Н. Рева, М. А. Розенбаум II Сб. ВНИМИ Свойства горного массива и управление его состоянием. СПб.: ВНИМИ, 1991. — С. 199 — 204.
  58. Г. Л. Особенности проявления горного давления при разработке глубоких горизонтов шахт /Г.Л. Фисенко- Уголь, 1973, № 10. С. 8 — 15.
  59. В. Управление горным давлением в выемочных штреках на большой глубине / В. Каммер II Глюкауф (русск. перев.).- 1979, № 3. С. 6 — 8.
  60. М.П. Охрана капитальных выработок от влияния очистных работ / М. П. Сборщик, А. Л. Селезень. Киев, Техника, 1983. — 215 с.
  61. Ф.П. Условия нагружения крепи при первых осадках труд-нообрушающихся кровель / Ф. П. Глушихин, М. Ф. Шклярский, В. Н. Павлов II Вкн. Управление горным давлением и борьба с горными ударами. Л.: В НИМИ, 1980.-С. 10−14.
  62. С.Г. О влиянии глубины разработки на процессы сдвижения и давления горных пород / С. Г. Авершин II Сб. Разработка угольных пластов на больших глубинах. М.: Углетехиздат, 1955. — С. 56 — 60.
  63. A.M. Состояние аварийности, травматизма и профессиональной заболеваемости на предприятиях угольной промышленности / A.M. Рудъ -Уголь, 1990, № 6.-С. 3−4.
  64. С.Г. Влияние глубины разработки угольных пластов на изменение числа лав с неустойчивыми кровлями / С. Г. Баранов, В. В. Биржаков II Сб. ВНИМИ Горное давление и горные удары. Л.: ВНИМИ, 1979, № 111. — С. 14−17. <
  65. Н.Г. О влиянии глубины разработки на поведение пород в горных выработках / Н. Г. Русаков. Уголь Украины, 1965, № 3. — С. 7 — 10.
  66. B.JI. Зависимость физико-механических свойств пород среднего карбона угленосных районов Донбасса от глубины залегания / B.JI. Свержевский, JI.A. Карнаухова, В. П. Пикалова. Уголь, 1977, № 6. — С. 57 — 60.
  67. B.JI., Положий Г. Т., Богодеров М. А. Физико-механические свойства пород на больших глубинах / B.JI. Свержевский, Г. Т. Положий, М. А. Богодеров. Уголь Украины, 1963, № 6. — С. 19−21.
  68. В.П. Особенности управления горным давлением в лавах на^ больших глубинах разработки / В. П. Зубов. Л.: ЛГИ, 1990. — 223с.
  69. .М. Закономерности сдвижения горных пород в массиве /Ж.М. Канлыбаева. М.: Наука, 1968. — 304 с.
  70. Ю.А. Исследование влияния осадок основной кровли на работу механизированных комплексов / Ю. А. Семенов, А. К. Бекбулатпов. Л.: ВНИМИ, 1969. — С. 152 — 170.
  71. Г. Горное давление на большой глубине / Г. Эверлинг // Глю-кауф (рус. перев.). 1979, № 3. — С. 2 — 5.
  72. А.П. Новая концепция разработки угольных пластов, опасных по динамическим явлениям / А. П. Фисун, А. Е. Видулин, С. И. Посыльный II Гор. ный вестник. — 1997, № 5. — С. 22 — 33.
  73. Зубов В. И Борьба с вывалами пород кровли на концевых участках лав при отработке пластов на больших глубинах / В. П. Зубов Уголь,!985,№ 12. -С. 22−25.
  74. Г. Проблемы горного давления на большой глубине / Г. Иресбергер// Глюкауф (рус. перев.). 1985, № 4. — С. 4 — 10.
  75. Г. Управление кровлей в лавах при увеличении глубины разработки / Г. Хервиг // Глюкауф (рус. перев.). 1979, № 3. — С. 8 — 11.
  76. Г. Механизированная крепь для применения на большой глубине / Г. Иресбергер// Глюкауф (рус. перев.). 1979, № 3. — С. 14 — 16. 1
  77. Бич Я. А. Предотвращение горных ударов при разработке антрацитовых пластов / Я. А. Бич, А. Д. Мелъков, Ю. А. Дьяков. М.: Недра, 1933. — 160 с.
  78. ИМ. Горные удары на угольных шахтах / И. М. Петухов.-СПб, ВНИМИ, 2004. 239 с.
  79. Шевяков Л Д. Проблемы разработки месторождений Донбасса на больших глубинах /ЛД. Шевяков. М.: Углетехиздат, 1955. — 321 с.
  80. А.А. Взаимодействие механизированных крепей с кровлей / А. А. Орлов, В. Ю. Сетков, С. Г. Баранов и др. -М.: Недра, 1976. 336 с.
  81. Эксплуатация механизированных крепей и пути их совершенствова- ^ ния / Под ред. С. Т. Кузнецова. -М.: Недра, 1976. 191 с.
  82. С.Г. Геомеханические основы управления кровлей в лавах с механизированными крепями на пологих пластах / Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. СПб.: ВНИМИ, 1997. — 264 с.
  83. В.П. Исследование несущей способности слоистой неоднородной кровли горных выработок / Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Л.: ВНИМИ, 1981. — 18 с.
  84. Краткий справочник горного инженера. М.: Недра, 1971. — 520 с.
  85. Горное дело. Терминологический словарь. М.: Недра, 1981. — 480 с.
  86. Временные указания по управлению горным давлением в очистны^ забоях на пластах мощностью до 3,5 м с углом падения до 35° / Под ред. С. Т^ Кузнецова. Л.: ВНИМИ, 1982. — 135 с.
  87. Методические указания по оценке тяжести кровли / A.A. Орлов и др. -Л.: ВНИМИ, 1980.- 16 с.
  88. Методика определения обобщенных количественных показателей и характеристик взаимодействия механизированных крепей с боковыми породами по классам условий полого-наклонных (до 35°) пластов / A.A. Орлов и др. — Л.: ВНИМИ, 1982.-40 с.
  89. Каталог типовых условий эксплуатации механизированных комплексов на пологонаклонных (до 35°) пластах. Часть 1 / A.A. Орлов и др. Л.^ ВНИМИ, 1985. — 190 с.
  90. ГОСТ 28 597 90. (CT СЭВ 6448 — 88). Крепи механизированные для лав. Основные параметры. Общие технические требования. — М.: Госстандарт, 1990.-6 с.
  91. A.A. Влияние номинального сопротивления механизированной крепи на её вес и стоимость / A.A. Орлов, С. Г. Баранов.- Л.: ВНИМИ, 1972, № 86.-С. 18−24.
  92. Отраслевой стандарт. Крепи механизированные. Перекрытия и основания. Расчет на прочность. Методика. ОСТ 24.070.-М.Госстандарт, 1971.-60 с.^
  93. Отраслевой стандарт. Крепи механизированные. Стойки и домкраты. Расчет на прочность. Методика. ОСТ 24.070.11 М.: Госстандарт, 1969. — 94 с.
  94. Методика определения экономической эффективности механизации очистных работ на угольных шахтах. М.: Гипроуглемаш, 1968. — 85 с.
  95. Н.М. Сопротивление материалов. М.: Техн.-теорет. лит., 1953. — 856 с.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?