Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Повышение эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления

Диссертация: Повышение эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

На основе теоретических исследований установлено, что для резцов с цилиндрической передней и плоской задней поверхностями характерна криволинейная режущая кромка, которая в общем виде может быть представлена частью дуги эллипса. При этом цилиндрическая поверхность характеризуется вогнутостью (выпуклостью), величина которой зависит от рабочей длины режущей кромки. Это приводит к непостоянству… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ ДРОБЛЕНИЯ СТРУЖКИ
    • 1. 1. Вид стружки, образующейся при точении, как фактор, определяющий прогресс в машиностроении
    • 1. 2. Качественная и количественная оценка формы стружки
    • 1. 3. Причины завивания и дробления стружки
    • 1. 4. Анализ существующих методов завивания и дробления стружки
      • 1. 4. 1. Естественные методы
      • 1. 4. 2. Искусственные методы
    • 1. 5. Управление параметрами, определяющими дробление стружки
    • 1. 6. Цели и задачи исследования
  • 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА УСТОЙЧИВОГО СТРУЖКОДРОБЛЕНИЯ ПРИ ТОЧЕНИИ
    • 2. 1. Постановка задачи и расчетная схема
    • 2. 2. Математическая формулировка задачи
    • 2. 3. Решение уравнений
    • 2. 4. Формулировка условий потери устойчивости витка стружки и его прочности
    • 2. 5. Экспериментальная проверка достоверности математической модели
    • 2. 6. Выводы
  • 3. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ РЕЗЦОВ С
  • ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ
    • 3. 1. Специфические геометрические параметры
    • 3. 2. Расчет кинематических углов
    • 3. 3. Толщина срезаемого слоя и рабочая длина режущей кромки
    • 3. 4. Моменты инерции и сопротивления поперечного сечения стружки
    • 3. 5. Выводы
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОСНОВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ ПРИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ
    • 4. 1. Полная ширина площадки контакта
    • 4. 2. Усадка стружки
    • 4. 3. Средняя температура резания
    • 4. 4. Силы резания
    • 4. 5. Выводы
  • 5. ВЛИЯНИЕ СТРУЖКОФОРМИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ СМП НА ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ
    • 5. 1. Накладной стружколом на плоской СМП
    • 5. 2. Локальное сферическое углубление на плоской передней поверхности
    • 5. 3. Локальные сферические выступы вдоль главной режущей кромки
    • 5. 4. Выводы
  • 6. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ НЕКОТОРЫХ ИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ФОРМ СМП
    • 6. 1. Стандартные СМП круглой формы
    • 6. 2. Специальная форма СМП из безвольфрамового твердого сплава. 6.3. Специальная форма СМП с криволинейной режущей кромкой
    • 6. 4. Современные СМП со сложной формой передней поверхности
    • 6. 5. Стабильность режущих свойств твердосплавных СМП
    • 6. 6. Ускоренная оценка стойкости СМП при токарной обработке
    • 6. 7. Комплексный подход к выбору СМП для токарной обработки
    • 6. 8. Выводы

Повышение эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Автоматизация механической обработки, а так же надежное функционирование технологических комплексов на базе токарных станков с ЧПУ, невозможны без решения проблемы стружкодробления. При этом компактная форма стружки необходима не только для сокращения отказов технологической системы, вызванных незапланированными остановками для ее удаления. Она может также выступать как важный диагностический признак состояния технологической системы и фактор обеспечения ее надежности. Кроме того, сливная стружка представляет опасность для станочников и является одной из распространенных причин производственного травматизма в механических цехах.

В современных условиях данная проблема наиболее эффективно решается путем создания специальной формы передней поверхности сменных многогранных пластин (СМП), которая должна сочетаться со схемой удаления припуска и режимами резания. В связи с этим традиционная геометрия рабочей части токарного резца претерпела и продолжает претерпевать существенные изменения. Такая тенденция характерна для многих ведущих производителей режущих инструментов: Sandvik Coromant, Iscar, Kennametal — Hertel, Krupp Widia и многих других. Целенаправленные действия по совершенствованию стружкодробящей способности СМП возможны лишь при полном представлении об особенностях формирования стружки на передней поверхности сложной формы и механике разрушения стружки при ее дроблении.

Недостаточная изученность и степень разработанности проблемы стружкодробления, с одной стороны, и научно-практическая значимость повышения стабильности стружкодробления с дугой, обусловили актуальность и выбор темы диссертации. Работа выполнена в порядке частной инициативы, а так же совместно с рядом машиностроительных предприятий Тульской области в рамках научно-технической программы «Научные исследования высшей школы по приоритетным направлениям науки и техники» (Минобразования России, 2001 — 2002 г. г.).

Цель данной работы заключается в повышении эффективности процессов точения на основе обеспечения стабильного стружкодробления.

Для достижения поставленной цели, на основании проведенного анализа состояния вопроса, необходимо решить следующие задачи:

1. Разработать математическую модель стабильного процесса стружкодробления на основе учета механизма взаимодействия витка стружки с задней поверхностью инструмента и провести ее экспериментальную проверку.

2. Исследовать особенности геометрии режущей части инструмента с криволинейной режущей кромкой, которая образуется при пересечении цилиндрической передней и плоской задней поверхностей.

3. Изучить особенности процесса резания инструментами, оснащенными СМП с передней поверхностью сложной формы.

4. Обосновать и разработать методику ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки, которая реализуется в производственных условиях с минимальными затратами.

5. Разработать комплексный подход к выбору СМП для токарной обработки на основе оценки технико-экономических показателей.

Объектом исследования являются процессы, связанные со стабильным формированием компактной стружки, для обеспечения возможности автоматизации процессов точения.

Предмет исследования составляют научные и методические подходы (основы) механизма принятия решения, которые обеспечивают эффективность процессов точения.

В первой главе рассмотрено современное состояние проблемы дробления стружки в машиностроении. Показано, что эта проблема особенно остро проявляется в условиях автоматизированного производства, а также при обработке деталей на дорогостоящих станках с ЧПУ. Недостаточная изученность и степень разработанности проблемы стружкодробления определили степень и задачи исследования.

Вторая глава посвящена разработке математической модели процесса устойчивого стружкодробления при точении, которая учитывает особенности взаимодействия витка стружки с задней поверхности. На основе принятого критерия устойчивости описаны условия перехода от завивания стружки в спираль к стабильному дроблению на фрагменты в виде полуколец. Представлены расчетные зависимости, определен порядок расчетов, разработана программа расчета на ПЭВМ.

В третьей главе рассмотрены геометрические особенности резцов с цилиндрической передней поверхностью. Цилиндрическая передняя поверхность приводит к образованию криволинейной режущей кромки, для которой характерно непостоянство геометрических параметров в различных ее точках.

В четвертой главе представлены результаты экспериментальных исследований основных характеристик процесса резания при цилиндрической передней поверхности к которым относятся ширина площадки контакта стружки с передней поверхностью, усадка стружки, средняя температура и составляющие силы резания. Установлено их отличие от аналогичных характеристик при плоской передней поверхности.

В пятой главе рассмотрено влияние различных стружкоформирующих элементов передней поверхности на основные характеристики процесса резания. Установлена общая особенность, характерная для накладного струж-колома, локального сферического углубления и сферических выступов на передних поверхностях различных СМП.

В шестой главе рассмотрены эксплуатационные свойства и область применения некоторых из существующих форм СМП. Обоснована и апробирована методика ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки, которая легко реализуется в производственных условиях. Выработан комплексный подход, облегчающий потребителю выбор оптимального варианта СМП из предлагаемого многообразия на рынке инструментов.

Автор защищает:

1. Теорию перехода от сливной спиральной стружки к формированию устойчивой дробленной стружки.

2. Методическое и программное обеспечение процессов с устойчивым стружкодроблением для проектирования технологических процессов автоматизированного производства.

3. Результаты экспериментальных исследований процессов резания с использованием инструментов, оснащенных СМП с разработанной формой поверхности и СМП со сложной формой передней поверхности:

— размеры площадки контакта стружки с передней поверхностью;

— коэффициент продольного укорочения стружки;

— средняя температура резания;

— составляющие силы резания;

— диапазоны режимов резания, при которых обеспечивается стабильное стружкодробление.

4. Условия фрикционного взаимодействия задней поверхности СМП с контактирующей стружкой, на основе которых предложена ее ступенчатая конфигурация.

5. Комплексный подход к выбору формы СМП, обеспечивающий оптимальное сочетание стабильности стружкодробления, надлежащей стойкости инструмента и экономических показателей.

6. Методику ускоренной оценки стойкости СМП для токарной обработки.

Научная новизна заключается в:

• теоретическом и экспериментальном обосновании условий стабильного стружкодробления, базирующихся на представлении об образовании витка стружки как гибкого стержня переменной длины при его критическом взаимодействии с задней поверхностью инструмента;

• методологическом подходе к выбору оптимальной формы поперечного сечения стружки, обеспечивающего стабильное стружкодробление;

• математической модели для оценки характера образующейся стружки при точении различных конструкционных сталей;

• конфигурации задней поверхности СМП, обеспечивающей стабильность стружкодробления за счет увеличения силы трения при взаимодействии с ней витка стружки.

Практическая значимость работы заключается в:

• программном обеспечении расчетов технологических процессов в автоматизированном производстве с устойчивым стружкодроблением ;

• комплексном подходе к выбору оптимальной формы СМП, обеспечивающей необходимые эксплуатационные показатели в процессе реализации конкретной технологической операции- 9.

• ускоренной оценке стойкости СМП при точении, максимально соответствующей условиям производства;

• зависимостях между характеристиками процесса резания и стружко-формирующей геометрии СМП различных форм;

• использовании результатов исследований по выбору формы передней поверхности СМП в учебном процессе при подготовке инженеров по специальностям 120 100 «Технология машиностроения» и 120 200 «Металлорежущие станки и инструменты».

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. В результате исследований, выполненных в диссертации, осуществлено решение важной научно-технической проблемы обеспечения стабильного стружкодробления при точении путем уточнения механизма взаимодействия витка стружки с задней поверхностью резца и придания ему необходимой формы поперечного сечения на основе различной стружкоформи-рующей геометрии передней поверхности.

2. Разработанная математическая модель, описывающая условия перехода от завивания к дроблению стружки, позволяет для конкретных условий токарной обработки (марка обрабатываемого материала, принятые режимы резания) установить геометрию стружкоформирующей части передней поверхности, при которой достигается стабильное дробление стружки. Это обеспечивает реализацию адресного удовлетворения потребностей покупателя в сменных многогранных пластинах с соответствующей формой передней поверхности и расширение на этой основе сегмента рынка.

3. Результаты компьютерного моделирования процесса стружкодробления удовлетворительно согласуются с результатами экспериментальных исследований. Имеющиеся расхождения обусловлены разбросом механических свойств обрабатываемого материала и влиянием побочных факторов, неучтенных в математической модели.

4. На основе теоретических исследований установлено, что для резцов с цилиндрической передней и плоской задней поверхностями характерна криволинейная режущая кромка, которая в общем виде может быть представлена частью дуги эллипса. При этом цилиндрическая поверхность характеризуется вогнутостью (выпуклостью), величина которой зависит от рабочей длины режущей кромки. Это приводит к непостоянству геометрических параметров в различных точках режущей кромки как в статической, так и в кинематической системах координат. Криволинейная кромка формирует стружку с большим, чем при прямолинейной кромке, моментом инерции поперечного сечения, что увеличивает ее жесткость.

5. При свободном резании и симметричном расположении режущей кромки относительно срезаемого слоя установлено непостоянство полной ширины площадки контакта в пределах рабочей длины режущей кромки на резцах с цилиндрической передней поверхностью, наименьшие значения которой соответствуют точкам кромки с наибольшим значением угла X. При скоростях резания У>50м/мин выпуклость передней поверхности вызывает уменьшение размеров площадки контакта, усадки стружки и средней температуры резания. Вогнутость, напротив, их увеличивает. Криволинейная кромка резцов с цилиндрической поверхностью вызывает увеличение сил резания, причем выпуклая — в большей степени. Разница в рассмотренных характеристиках нивелируется с уменьшением вогнутости (выпуклости) и при смещении режущей кромки относительно срезаемого слоя.

6. Экспериментально установлена общая особенность, характерная для накладного стружколома, локального сферического углубления и сферических выступов на передних поверхностях различных СМП, которая заключается в уменьшении фактической площади контакта со стружкой. Это приводит к снижению деформационных, силовых и тепловых характеристик процесса резания и, как следствие, — к повышению стойкости. Одновременно с этим сферические углубления и выступы формируют жесткую конфигурацию поперечного сечения стружки, что стабилизирует процесс ее дробления при точении.

7. На основе анализа отечественных и зарубежных нормативов режимов резания обоснована и экспериментально подтверждена методика ускоренной оценки стойкости СМП при токарной обработке, которая основана на постоянстве значения показателя относительной стойкости для твердосплавных резцов т-0,2 и легко реализуется в производственных условиях.

8. На основе оценки технико-экономических показателей, определяющих конкурентоспособность любой продукции, разработан комплексный подход, облегчающий потребителю выбор наиболее приемлемого варианта СМП для токарной обработки из многообразия инструментов, предлагаемых на рынке.

9. Некоторые результаты исследований приняты к внедрению на промышленных предприятиях г. Тулы: ГУП ГНПП «Сплав» и ОАО ТНИТИ.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Д., Гнатюк А. П., Джугурян Т. Г., Собакин A.B. Стружкодробление при обработке сборными резцами // СТИН. 1998. — № 5. — С. 24−25.
  2. И. Дж. А., Браун Р. Х. Обработка металлов резанием. Пер. с англ. М.: Машиностроение, 1997, 325с.
  3. В.А., Алексеев Г. А. Резание металлов и режущий инструмент. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1976. — 440с.
  4. М.Ф., Байчман С. Г., Карначев Д. К. Твердые сплавы. Справочник.- М.: Металлургия, 1978. 184с.
  5. В.И. Резцы со стружколомом новой конструкции // Станки и инструмент. 1992 — № 6. — С.45.
  6. В.В., Садовничев Г. М. Определение обрабатываемости сталей методом возрастающей скорости резания. // Станки и инструмент. 1998. -№ 10. — С.32−33.
  7. B.M., Кацев П. Г. Испытания режущего инструмента на стойкость.- М.: Машиностроение, 1985. 136 с.
  8. М.М., Григорьев В. А., Федотов A.B. Исследование производительности и надежности станков с ЧПУ. Экспресс информация. Отечественный опыт. М.: НИИмаш, 1984. — Вып. 10. — С. 5−8.
  9. В.Ф. Влияние угла наклона главной режущей кромки инструмента на процесс резания металлов. М.: Машгиз, 1962, 149 с.
  10. Ю.Бобров В. Ф. Основы теории резания металлов М.: Машиностроение, 1975.-344с.
  11. В.Ф., Иванов В. В. О режущих свойствах титановых твердых сплавов при непрерывном точении углеродистых и легированных конструкционных сталей // Вестник машиностроения. 1979. — № 2. — С.32−36.
  12. В.Ф., Иерусалимский Д. Е. Резание металлов самовращающимися резцами. М.: Машиностроение, 1972, 112с.
  13. A.M. Резание минералокерамическими резцами. M.-JL, Машгиз, 1958, 183с.
  14. A.M. Резание металлов. Изд. 2-е. М.: Машиностроение, 1973. -496 с.
  15. Выбор токарного инструмента и режимов резания: Руководство R 8040 В: 2. — Sandvik Coromant, 1987. — 56с.
  16. Ю.А., Рахштадт Л. Г. Материаловедение. -М.: Металлургия, 1975.- 447с.
  17. Л.М., Колев К. С. Статистические исследования режущих свойств твердых сплавов / Тр. Сев. Кавказ, горно-металлург. ин-та / 1975, вып. 37. С. 9−13.
  18. Г. И. Обработка экспериментальных исследований резания металлов. М.: Машиностроение, 1982. — 112с.
  19. Е.В., Зайцев В. В. Методика оценки режущих свойств безвольфрамового твердого сплава ТН-20 // Станки и инструмент. 1981. — № 10. -С.18.
  20. Дж., Шнабель Р. Численные методы безусловной оптимизации и решения нелинейных уравнений. М.: Мир, 1988. — 440с.
  21. Ю.М. Технология и станки тангенциального точения М.: Машиностроение, 1979. — 152с.
  22. Ю.М. Перспективы развития и эффективного использования режущего инструмента // Станки и инструмент. 1988. — № 2 — С. 16−19.
  23. В.В. Повышение эффективности токарной обработки на основе анализа параметров процесса формообразования стружки и формы передней поверхности твердосплавных пластин. Дис.. канд. техн. наук -Москва, 1998, 260с.
  24. H.H., Фетисова З. М. Обработка резанием тугоплавких сплавов. -М.: Машиностроение, 1966. 227с.
  25. В.В. Режущие свойства титановых твердых сплавов при обработке конструкционных углеродистых и легированных сталей, Дисс.. канд. техн. наук, 1979, 210с.
  26. В.В. Режимы резания при точении стали 30ХГСА резцами из сплава ТН-20 // Прогрессивные процессы механической обработки и режущие инструменты / ЦНИИНТИ. Москва, 1981. — С. 41−42.
  27. В.В. Ускоренная оценка режущих свойств твердосплавных резцов // Техника машиностроения. 1999, — № 3(21). — С. 5−6.
  28. В.В. Стружколомающая способность режущих твердосплавных пластин при токарной обработке // СТИН. 2000. — № 10 — С. 29−31.
  29. В.В., Иванов Р. В. Режущие свойства современных марок твердых сплавов // Режущие инструменты и метрологические аспекты их производства / ТулГУ, Тула, 1997. — С. 25−31.
  30. В.В., Спиридонов Э. С. Температура резания при обработке конструкционных сталей безвольфрамовыми твердыми сплавами // Исследования в области технологии механической обработки и сборки машин / ТулПИ. Тула, 1978, — С. 83−88.
  31. В.В., Кравцова Т. А., Протасова H.H. О возможности замены на-пайных зенкеров расточными резцами // Передовой производственный опыт. 1986. — № 6. — С. 67−68.
  32. В.В. Определение оптимального радиуса завивания стружки при ее дроблении и расчет стружколомов // Вопросы обработки резанием: Ученые записки ППИ. Пенза: Приволж. кн. изд-во, 1965. — Вып. 1. — С. 67−72.
  33. А.Н. Структурно-параметрический синтез из параллельно работающих станков для токарной обработки изделий массового производства. Дисс.. канд. техн. наук-Тула, 1984, 321с.
  34. Инструмент для станков с ЧПУ, многоцелевых станков с ГПС / И.Л. Фа-дюшин, Я, А. Музыкант, А. И. Мещеряков и др. М.: Машиностроение, 1990.-272с.
  35. С., Бер А., Ленц Е. Механизм дробления стружки // Конструирование, 1979, т. 101, № 3, С. 92−102.
  36. П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1974. -231с.
  37. И.Я. Проходной резец с эллиптическим участком режущей кромки при вершине // Станки и инструмент. 1969. — № 8. — С. 26.
  38. Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1968. — 720с.
  39. A.C. Повышение производительности станков токарной группы. М.: Машиностроение, 1987. — 48с.
  40. М.А. Исследование условий эффективного стружколомания при переменных режимах резания резцами с СМП. Дис.. Канд. техн. наук. — Томск, 2000, 210с.
  41. И.В., Добычин М. Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. — 526с.
  42. Г. Л., Окенов К. Б., Говорухин В. А. Стружкообразование и качество обработанной поверхности при несвободном резании. Фрунзе «Местеп», 1970. — 170с.
  43. Н.К. Завивание и дробление стружки в процессе резания. М.: Машиностроение, 1971. — 81 с.
  44. Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. -M.: Машиностроение, 1982. -320с.
  45. А.Я., Семенченко Д. И. Проектирование и эксплуатация инструмента автоматических линий // «Станки и инструмент». 1959. — № 8. — С. 16−21.
  46. Марочник сталей и сплавов / В. Г. Сорокин, A.B. Волосникова, С.А. Вят-кин и др.- Под. общ. ред. В. Г. Сорокина. M.: Машиностроение, 1989. -640с.
  47. Машиностроительные материалы: Краткий справочник / В. М. Раскатов, B.C. Чусиков, Н. Ф. Бяссонова, Д. А. Вейс. 3-е изд. перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1980, 511с.
  48. Металлообрабатывающий твердосплавный инструмент. Справочник / B.C. Самойлов, Э. Ф. Эйхманс, В. А. Фальковский и др. М.: Машиностроение, 1998. — 368с.
  49. Мир металлообработки, № 1, 1995.
  50. C.B., Чижов В. Н. Формирование плотноупакованных рулонов стружки на операциях прорезания канавок и отрезания // СТИН. 1995. -№ 6.-С. 21−24.
  51. Модернизация и рациональное использование станков для работы твердыми сплавами. Выпуск 1. Токарные станки / Охлянд А. Б., Тациевский Л. Г., Градусов Н. М. и др. М.: Машгиз, 1950. 253с.
  52. Общемашиностроительные нормы вспомогательного времени и времени на обслуживание рабочего места на работы, выполняемые на металлорежущих станках (Массовое производство). М.: Экономика, 1988. — 365с.
  53. Общемашиностроительные нормативы времени и режимов резания для нормирования работ, выполняемых на универсальных и многоцелевых станках с числовым программным управлением. Часть II. Нормативы режимов резания. Москва.: Экономика, 1990. — 473с.
  54. A.B. Обработка металлов резанием. М.: Машгиз, 1961, 520с.
  55. С.С. Общий метод определения кинематических геометрических параметров режущей части инструментов // Известия вузов. Машиностроение. 1962. — № 10.-С. 151−155.
  56. В.Н. Обработка резанием с вибрациями. М.: Машиностроение, 1970.-350с.
  57. М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструментов. -М.: Машиностроение, 1969, 150с.
  58. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник / В. И. Баранчиков, В. А. Жаринов, Н. Д. Юдина и др.- Под. общ. ред. В. И. Баранчикова. М.: Машиностроение, 1990. — 400с.
  59. Прочность. Устойчивость. Колебания. / Под. ред. И. А. Биргера и Я.Г. Па-новко. -М.: Машиностроение. Т.1. 1968. — 631с.- Т.2. — 1968. — 468с.
  60. Развитие науки о резании металлов / Под ред. H.H. Зорева. М.: Машиностроение, 1969,415с.
  61. Расчеты на прочность в машиностроении / Под ред. С. Д. Пономарева. -М.: Машгиз. Т.1. 1956. — 884с.- Т.2. — 1958. -974с.
  62. Рациональное использование СМП из твердых сплавов серии МС для токарной обработки сталей и чугунов. Методические рекомендации / Моисеев А. В., Мальцев О. С., Мамкин Г. И., Спиридонов Э. С., Иванов В. В. -М.: ВНИИТЭМР, 1991. 134с.
  63. А.Н., Козин И .Я. Резцы с цилиндрической передней поверхностью // Станки и инструмент. 1969. — № 12. — С. 24−25.
  64. Робототехника и гибкие автоматизированные производства в отраслях промышленности: Учебное пособие для втузов / И. М. Макаров, П.Н. Бе-лянкин и др. Под ред. И. М. Макарова. М.: Высшая шк., 1986. — 176с.
  65. B.C. Новый ассортимент сменных многогранных пластин для металлообработки // ИТО. 2000. — № 10. — С. 34−36.
  66. Сборный твердосплавный инструмент / Г. Л. Хает, В. М. Гах, К.Г. Грома-ков и др.- Под общ. ред. Г. Л. Хаета. М.: Машиностроение, 1989. — 265с.
  67. В.А. Механика гибких стержней и нитей. М.: Машиностроение, 1978. -222с.
  68. Сменные многогранные пластины для точения, фрезерования и резьбона-резания: Каталог. M.: МКТС, 1995. — 123 с.
  69. Сменные пластины и инструмент САНДВИК-МКТС: Каталог В-100.04 -рус. М.: САНДВИК-МКТС, 2000. — 168с.
  70. Способы завивания и дробления сливной стружки и области их применения: Руководящие материалы. М.: НИИмаш, 1970, 36с.
  71. Справочник инструментальщика / И. А. Ординарцев, Г. В. Филиппов, А. Н. Шевченко и др. Под общ. ред. И. А. Ординарцева. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987. — 846с.
  72. Справочник машиностроителя. Вб-ти т. Т. 3 / Под ред. C.B. Серенсена. -3-е изд., перераб. и доп. М.: Машгиз, 1962, 463 с.
  73. Справочник металлиста. Том 4. М.: Машгиз, 1961. 778с.
  74. Справочник металлиста. Том 5. М.: Машгиз, 1960. 1184 с.
  75. Справочник технолога-машиностроителя. В 2-х т. Т 2. / Под редакцией А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. М.: Машиностроение, 1986. — 496с.
  76. В.К. Обработка резанием. Управление стабильностью и качеством в автоматизированном производстве. М.: Машиностроение, 1989. -296с.
  77. Технология шлифования и заточки режущего инструмента / М. М. Паней, Л. Г. Дибнер, М. Д. Флид. М.: Машиностроение, 1988. — 288с. (Б-ка инструментальщика).
  78. Е.М. Резание металлов: Пер. с англ. / Пер. Г. И. Айзенштока. М.: Машиностроение, 1980. — 263с.
  79. В.И. Основы металловедения и технологии производства спеченных твердых сплавов. 2-е изд. М.: Металлургия, 1976. 528с.
  80. В.И. Сопротивление материалов: Учебник для втузов 9-е изд. перераб. — М.: Наука. Гл. ред. физ. — мат. лит. 1986. — 512с.
  81. С.Н. Резание металлов М.: Машгиз, 1963. 211с.
  82. С.Н., Глушенко B.C. Электроискровое дробление стружки // Вестник машиностроения. 1975. — № 1. С. 77.
  83. Г. В. Режущий инструмент. Л.: Машиностроение, 1981. — 392с.
  84. Л.А. Твердосплавный резец с переменными углами резания // Станки и инструмент. 1971 — № 5. — С. 36−37.
  85. Coated inserts with improved swart control. «Austral. Mach. and Prod. Eng.», 1980, 33, № 2,37.
  86. Druminski R., Mainusch M. Sensor zur automatischen Spanbrucher-Kennung beim Drehen. «ZWF», 1979, 74, № 1, p. 9−19.
  87. Eurotungsten primier carburier francais. «Mach. outil», 1978, 43, № 350, p 5361.
  88. Guid d’utilisation des outuls «COROKEY». С 2903: 2 FRE, Sandvik Coro-mant, 1996.
  89. Konig W., Otto F., Kluft W. Spantonman bei der Drehbearbeitung Moglichkeiten zur automatischen ErKennung. Techn. Zbl. Prakt. Metallbearb., 1978, 72, № 1−2, 13−18.
  90. Kuijanic E. Pouzdanost jedne kratkotzajne metode za utvrdivanje postojanosti alata. «Strojarstvo», 1974, 16, № 3, S. III — 115.
  91. Mackscheidt F. Wirtschaftliches Zeispanen mit Hartmetall Wendsch — neidplatten. «Werkstattstechnik», 1979, 69, № 2, 69−72.9 7. Metal working World. Information from Sandvik Coromant AB. № 13, 1987.
  92. Nakayama K., Arai M., Kondo T., Suzuki H. Cutting tool with curved rake face a means for breaking Thin chips. «CIRP Ann», 1981, 30, № 1, p. 5−8.
  93. Stabler G.V. The Foundamental Geometry of Cutting Tools, Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, vol 165, 1951.
  94. Sumitomo’s throwaway insert. «Tooling». 1980, 36, № 6, p. 39−40.
  95. TURNING GUIDE. Sandvik Coromant. C 1029.010 — ENG. — 1985. — 203 c.
  96. Walton A.B., Worthington B. The performance of cutting tools with unusual «forms». «Proc 21-th Int. Mach. Tool Des. And Res. Conf.», 1980, p. 411−419.
  97. Worthington B. Acomprehensive literature survey of chip control in the turning process. Int. J. Mach. Tool and Res., 1977, p. 103−116.
  98. Weller E.J. Designed in chip control. «Tool and Prod», 1980, 45, № 11, p. 92−93.
  99. Werkzeuge zum Spanen. «Werkstattstechnik», 1980, 70, № 5, 362−364.
  100. Procedure CDEL (a, bxomp- var cxomp) — var d: real-begin d:=l/(SQR (bl.)+SQR (b[2]))-cl.:=d*(a[l]*b[l]+a[2]*b[2]) — c[2]: =d*(a[2]*b[l]-a[l]*b[2]) end-
  101. Procedure CPRO (a, bxomp- var cxomp) — begincl.:=a[l]*b[l]-a[2]*b[2]- c[2]: =a[2]*b[ 1 ]+a[ 1 ]*b[2] end-
  102. Procedure CRAZ (a, bxomp- var cxomp) — begincl.:=a[l]-b[l]- c[2]: =a[2]-b[2] end-
  103. Procedure CSUM (a, bxomp- var cxomp) — begincl.:=a[l]+b[l]- c[2]: =a[2]+b[2] end-
  104. Procedure CSOPR (axomp- var bxomp) — begin bl.:=a[l]- b[2]: =-a[2] end-
  105. Procedure CDUB (a:comp- var bxomp) — begin bl.:=a[l]- b[2]: =a[2] end-
  106. Procedure CTRIH (a:comp- var M, arg: real) — begin
  107. Procedure CLOG (a:comp- var b: comp) — var R, T: real- begin CTRIH (a, R, T) — bl.:=LN® — b[2]: =T end-
  108. Procedure CLOGl (a:comp- var b: comp) — begin CLOG (a, b) — if b2.<0 then b[2]: :=b[2]+2*Pi end-
  109. Procedure CEXP (a:real- var bxomp) — beginbl.:=COS (a) — b[2]: =SIN (a) end-
  110. Procedure COBR (a, b: real- var c: comp) — begin cl.:=a- c[2]: =b end-
  111. Procedure CVID (c:comp- var a, b: real) — begin a:=cl.- b:=c[2] end-
  112. Procedure CPRS (a:real- bxomp- var cxomp) — begin cl.:=a*b[l]- c[2]: =a*b[2] end-
  113. Function SIGN (a:real):real- begin SIGN:=a/ABS (a) end-
  114. Function LINT (x 1, x2, y 1, y2, x:real):real- begin LINT :=y 1 +(y 2-y 1)*(x-x 1)/(x2-x 1) end-
  115. Function TAN (x:real):real-var R, J, F, sO, Aw, Bw, Cw, shaq, Fkt, Av, Bv, Cv, Au, Bu, Cu, Fct, kapv, kfr, Nf, Qf,
  116. Ng, Qg, Nh, Qh, psir, psig, psih, RRl, RR2: real ma: arrl-kapm, epm, xm, ym, pm: rvek- k, kf: word- fbl: TextFile- begin
  117. READNO ('FOO 1 .txt', 3,18,2,ma, x0m, lr, s)-omega:=xOm 1 .- alpha:=x0m[2] *Pi/180- kfr:=x0m[3]-xmin:=0- xmax:=0- ymin:=0- ymax:=0−1. Aw:=l -2* alpha/(3 *Pi) —
  118. B w :=1 -alpha/(3*Pi)*(1 -COS (alpha)) —
  119. Cw:=alpha/(3*Pi)*SIN (alpha)-shaq:=shag-
  120. SetLength (kapm, nsag+1) — S etLength (epm, nsag+1) — SetLength (xm, nsag+1) — SetLength (ym, nsag+1) — SetLength (pm, nsag+l)-1. Av:=Aw- Bv:=Bw- Cv:=Cw-
  121. DifEq (Av, Bv, Cv, kapm, epm, Nf, Qf)-1.tegr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  122. Fkt:=SQR (kapmnsag.-1)+SQR (xm[nsag]-1)+SQR (ym[nsag]) Qg:=0- Ng:=0- psig:=0-repeat
  123. Au:=Aw+shaq- Bu:=Bw- Cu:=Cw- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epra, xm, ym, pm, psir) —
  124. Fct:=SQR (kapmnsag.-l)+SQR (xm[nsag]-l)+SQR (ym[nsag]) if Fct
  125. Au:=Aw-shaq- Bu:=Bw- Cu:=Cw- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  126. Fct:=SQR (kapmnsag.-l)+SQR (xm[nsag]-l)+SQR (ym[nsag]) — if Fct
  127. Au:=Aw- Bu:=Bw+shaq- Cu:=Cw- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  128. Fct-SQR (kapmnsag.-l)+SQR (xm[nsag]-l)+SQR (ym[nsag]) ifFct
  129. Au:=Aw- Bu:=Bw-shaq- Cu:=Cw- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  130. Fct :=SQR (kapmnsag.-1)+SQR (xm[nsag]-1)+SQR (ym[nsag]) if Fct
  131. Au:=Aw- Bu:=Bw- Cu:=Cw+shaq- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  132. Fct:=SQR (kapmnsag.-1)+SQR (xm[nsag]-1)+SQR (ym[nsag]) — if Fct
  133. Au:=Aw- Bu:=Bw- Cu:=Cw-shaq- DifEq (Au, Bu, Cu, kapm, epm, Nf, Qf) — Integr (kapm, epm, xm, ym, pm, psir) —
  134. RR1~-(Nh*SIN (psih)+Qh*COS (psih)) — RR2 :=Nh* COS (psih)-Qh* SIN (psih) —
  135. Peresch (npr, xm, ym, карт, xmin, xmax, ymin, ушах, kapv) —
  136. Unit READ 1 M- interface uses GLOB- Procedure READNO (fname:string- m, l, k:word- var ma: arrl — var r: vectorl —
  137. Function Fpr (A, kappa, lambda: real):real- var epsilon: real- beginepsilon:=(A-SQR (kappa))/(2*omega) — Fpr :=kappa* (-SQR (lambda)/(omega* (1 +epsilon))+ omega* epsilon* SQR (1 +epsilon))-end- {}
  138. Nf:=epmnsag.- Qf:=-rm[2]/((l+Nf)*omega)-end-
  139. Top = 336 Width = 97 Height = 41 Caption = 'Пуск'
  140. Font.Charset = RUS SI ANCHARSET Font. Color = clWindowText Font. Height = -21 Font.Name = 'Arial' Font. Style =. ParentFont = False TabOrder = 1 OnClick = Button 1 Click endobject Button2: TButton Left= 112 Top = 16 Width = 217 Height = 41
  141. Font.Charset = RUS SI ANCHARSET Font. Color = clWindowText Font. Height = -21 Font.Name = 'Arial' Font. Style =. ParentFont = False TabOrder = 3 OnClick = Button3Click endobject Button4: TButton259
  142. Толщина стружки, мм ас =0.52
  143. Диаметр витка стружки, мм Dc =8.50
  144. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  145. Коэффициент трения к±г =0.08
  146. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  147. Решение задачи успешно завершено
  148. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  149. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 19.0464
  150. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.274Е-0006
  151. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.028Е-0005
  152. Величина погрешности расчета Гк^ 9.080Е-9 261
  153. Толщина стружки, мм ас =0.58
  154. Диаметр витка стружки, мм Бс =9.0
  155. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  156. Коэффициент трения к±г =0.08
  157. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  158. Решение задачи успешно завершено
  159. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  160. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 18.1064
  161. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.286Е-0006
  162. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.267Е-0005
  163. Величина погрешности расчета Ек±- 9.573Е-9 262
  164. Толщина стружки, мм ас =0.62
  165. Диаметр витка стружки, мм Бс =9.0
  166. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=820
  167. Коэффициент трения к? г =0.08
  168. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  169. Решение задачи успешно завершено
  170. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  171. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 16.8530
  172. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.271Е-0006
  173. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.563Е-0005
  174. Величина погрешности расчета Ек±- 9.160Е-9 263
  175. Толщина стружки, мм ас =0.62
  176. Диаметр витка стружки, мм Ос = 9.7
  177. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=820 .
  178. Коэффициент трения к±г =0.08
  179. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  180. Решение задачи успешно завершено
  181. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  182. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 18.1064
  183. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.24 9Е-0006
  184. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -4.197Е-0005
  185. Величина погрешности расчета 9.573Е-9 264
  186. Толщина стружки, мм ас =0.46
  187. Диаметр витка стружки, мм Бс =10.00
  188. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) э1дта=820
  189. Коэффициент трения к:£ г =0.08
  190. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  191. Решение задачи успешно завершено
  192. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  193. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа: град 25.9398
  194. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.329Е-0006
  195. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -3.010Е-0005
  196. Величина погрешности расчета П<±- 9.779Е-9 265
  197. Толщина стружки, мм ас =0.70
  198. Диаметр витка стружки, мм Эс =7.50
  199. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) э1дта=820
  200. Коэффициент трения к±г =0.08
  201. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  202. Решение задачи успешно завершено
  203. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  204. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 12.1530
  205. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.188Е-0006
  206. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -б.164Е-0005
  207. Величина погрешности расчета 9.351Е-9 267
  208. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Тс =2.5300
  209. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.44 612
  210. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1. ЭДс=0.193 966
  211. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00
  212. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) Б1дта=820
  213. Коэффициент трения к? г =0.08
  214. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  215. Решение задачи успешно завершено
  216. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  217. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1155 Угол альфа, град 26.8798
  218. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.732Е-0006
  219. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.157Е-0005
  220. Величина погрешности расчета П<±- 9. 494Е-9 269
  221. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =2.530 000
  222. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.44 612
  223. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.193 966
  224. Диаметр витка стружки, мм Ос =16.00
  225. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з! дта=8206. Коэффициент трения0.08
  226. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  227. Решение задачи успешно завершено
  228. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  229. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1540 Угол альфа, град 26.8798
  230. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 9.741Е-0007
  231. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.213Е-0005
  232. Величина погрешности расчета Ек±- 9.497Е-9 270
  233. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =2.517 438
  234. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.46 423
  235. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. ЭДс=0.177 867
  236. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00
  237. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  238. Коэффициент трения к±г =0.08
  239. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  240. Решение задачи успешно завершено
  241. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  242. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.018 Угол альфа, град 26.8798
  243. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.811Е-0006
  244. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.256Е-0005
  245. Величина погрешности расчета Ек±- 9.494Е-9 271
  246. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =5.435 537
  247. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.456 339
  248. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1л!с=0. 862 557
  249. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00
  250. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  251. Коэффициент трения к±г =0.08
  252. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  253. Решение задачи успешно завершено
  254. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  255. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 13.0930
  256. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.037Е-0006
  257. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.312Е-0005
  258. Величина погрешности расчета П<±- 9.807Е-9 272
  259. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =2.517 438
  260. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.46 423
  261. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1Яс=0.177 867
  262. Диаметр витка стружки, мм Вс =16.00
  263. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  264. Коэффициент трения к? т =0.08
  265. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  266. Решение задачи успешно завершено
  267. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  268. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1357 Угол альфа, град 26.8798
  269. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.018Е-0006
  270. Вертикальная компонента реакции. опоры (безразмерная) -1.2 69Е-0005
  271. Величина погрешности расчета Гк±- 9.4 97Е-9 274
  272. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =5.379 543
  273. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.461 858
  274. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. ДОс=0.828 418
  275. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00
  276. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  277. Коэффициент трения к±г =0.08
  278. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  279. Решение задачи успешно завершено
  280. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  281. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. ООО1. Угол альфа, град 12.4663
  282. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.894Е-0006
  283. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.187Е-0005
  284. Величина погрешности расчета Ек±- 9.7 60Е-9 275
  285. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =2.508 853
  286. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.51 864
  287. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм) с=0.177 774
  288. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00
  289. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  290. Коэффициент трения кГг =0.08
  291. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  292. Решение задачи успешно завершено
  293. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  294. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1214 Угол альфа, град 26.8798
  295. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.142Е-0006
  296. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.422Е-0005
  297. Величина погрешности расчета Ек±- 9.4 96Е-9 276
  298. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Гс =2.504 075
  299. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.74 686
  300. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1. Шс=0.210 977
  301. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00
  302. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) Б1дта-8206. Коэффициент трения0.08
  303. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  304. Решение задачи успешно завершено
  305. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  306. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 19.6730
  307. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.605Е-0006
  308. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.756Е-0005
  309. Величина погрешности расчета П<±- 9.360Е-9 278
  310. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =2.504 075
  311. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.74 686
  312. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)с=0.210 977
  313. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00
  314. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з±дша=820
  315. Коэффициент трения к:?г =0.08
  316. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  317. Решение задачи успешно завершено
  318. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  319. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.000 Угол альфа, град 26.8798
  320. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.648Е-0006
  321. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.053Е-0005
  322. Величина погрешности расчета Е1сЬ 9.4 94Е-9 283
  323. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =9.900 899
  324. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.905 948
  325. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1. Ис=1.506 847
  326. Диаметр витка стружки, мм Эс =12.00
  327. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  328. Коэффициент трения к? г =0.08
  329. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  330. Решение задачи успешно завершено
  331. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  332. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 11.5263
  333. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.731Е-0006
  334. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.130Е-0005
  335. Величина погрешности расчета П<±- 9.717Е-9 284
  336. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =4.585 549
  337. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.120 483
  338. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм) с=0.361 813
  339. Диаметр витка стружки, мм Ос =16.00
  340. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дта=82 0
  341. Коэффициент трения к? г =0.08
  342. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  343. Решение задачи успешно завершено
  344. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка завивается в спираль
  345. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности1. 064 Угол альфа, град 26.8798
  346. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.451Е-0006
  347. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -1.808Е-0005
  348. Величина погрешности расчета Ек±- 9.495Е-9 285
  349. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Тс =4.595 849
  350. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.240 658
  351. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.548 197
  352. Диаметр витка стружки, мм Ос =12.00
  353. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  354. Коэффициент трения к? г =0.08
  355. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  356. Решение задачи успешно завершено
  357. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  358. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 15.9130
  359. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.8 66Е-0006
  360. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -3.978Е-0005
  361. Величина погрешности расчета Ек^ 9.827Е-9 286
  362. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =9.854 530
  363. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=1.140 358
  364. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм) с=1.623 022
  365. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00
  366. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з! дша=820
  367. Коэффициент трения к:£ г =0.08
  368. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  369. Решение задачи успешно завершено
  370. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  371. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 9.6463
  372. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.554Е-0006
  373. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -5.474Е-0005
  374. Величина погрешности расчета Е^ 9.835Е-9 287
  375. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =4.595 849
  376. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.240 658
  377. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=0.548 197
  378. Диаметр витка стружки, мм Бс =16.00
  379. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  380. Коэффициент трения к1г =0.08
  381. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  382. Решение задачи успешно завершено
  383. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  384. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 21.2397
  385. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.839Е-0006
  386. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -2.918Е-0005
  387. Величина погрешности расчета 9.955Е-9 288
  388. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =4.706 315
  389. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.797 553
  390. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв .мм)1. Ис=1.192 157
  391. Диаметр витка стружки, мм Вс =12.00
  392. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  393. Коэффициент трения к: Ег =0.08
  394. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  395. Решение задачи успешно завершено
  396. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  397. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1. 0001. Угол альфа, град 10.2730
  398. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.548Е-0006
  399. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -8.515Е-0005
  400. Величина погрешности расчета Ек±- 9.4 59Е-9 289
  401. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =9.948 377
  402. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=2.201 266
  403. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм)1. ЭДс=2.393 222
  404. Диаметр витка стружки, мм Бс =12.00
  405. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  406. Коэффициент трения к? г =0.08
  407. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  408. Решение задачи успешно завершено
  409. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  410. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 7.4529
  411. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 1.7 60Е-0006
  412. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -8.159Е-0005
  413. Величина погрешности расчета П<±- 9.807Е-9 290
  414. Площадь поперечного сечения стружки, кв. мм Ее =4.706 315
  415. Момент инерции поперечного сечения стружки, (кв.мм)*(кв. мм)1с=0.797 553
  416. Момент сопротивления поперечного сечения стружки, мм*(кв. мм) с=1.192 157
  417. Диаметр витка стружки, мм Вс =16.00
  418. Допускаемое напряжение, Н/(кв.мм) з1дша=820
  419. Коэффициент трения к^г =0.08
  420. Модуль Юнга, Н/(кв.мм) Е=200 000
  421. Решение задачи успешно завершено
  422. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА Стружка дробится
  423. ДОПОЛНИТЕЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ Запас прочности 1.0001. Угол альфа, град 13.7197
  424. Горизонтальная компонента реакции опоры (безразмерная) 2.535Е-0006
  425. Вертикальная компонента реакции опоры (безразмерная) -6.303Е-0005
  426. Величина погрешности расчета 9.685Е-9 291
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?