Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Повышение эффективности производства горячекатаных полос на непрерывных станах за счет совершенствования условий прокатки в черновой группе и теплообмена на промежуточном рольганге

Диссертация: Повышение эффективности производства горячекатаных полос на непрерывных станах за счет совершенствования условий прокатки в черновой группе и теплообмена на промежуточном рольганге
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Предложено производительность полностью непрерывных ШПС горячей прокатки повысить путем изменения условий прокатки в черновой группе клетей и минимизации на этой основе временного разрыва между подкатами на входе в первую клеть чистовой группы. Необходимый при этом временной разрыв в работе моталок создавать ускорением задней части полосы после ее выхода из последней чистовой клети. Качество… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Обзор научно-технической литературы
    • 1. 1. Теоретические методы исследования температурных полей
    • 1. 2. Температурный режим прокатки на ШПС г. п
      • 1. 2. 1. Влияние температурного режима на энергозатраты
      • 1. 2. 2. Способы экранирования подката
      • 1. 2. 3. Влияние температурного режима на качество горячекатаных полос
    • 1. 3. Обзор исследований течения металла неустоявшейся стадии прокатки горячих полос
    • 1. 4. Развитие ШПС г. п
  • Выводы и постановка задачи исследования
  • 2. Концепция изменения технологии прокатки на НШПС г. п
    • 2. 1. Создание условий размещения 2-х подкатов на промрольганге
    • 2. 2. Движение подкатов в технологической линии НШПС г. п
      • 2. 2. 1. НШПС г. п. с удлиненным промежуточным рольгангом
      • 2. 2. 2. НШПС г. п. с ППУ на промежуточном рольганге
    • 2. 3. Изменение технологических параметров прокатки
    • 2. 4. Реконструктивные мероприятия
    • 2. 5. Возможная энергоэффективная и металлосберегающая работа комплекса МНЛЗ-ШПС г. п
  • Выводы к главе 2
  • 3. Анализ производительности ШПС г. п
    • 3. 1. «Классическая «технология прокатки
    • 3. 2. Прокатка слябов группами в черновой группе клетей
    • 3. 3. Поштучная прокатка слябов согласно новой концепции
    • 3. 4. Зависимость производительности стана от скоростного режима прокатки
  • Выводы к главе 3
  • 4. Исследование температурного режима подката в условиях ШПС г. п
    • 4. 1. Решение уравнения теплопроводности к некоторым задачам производства горячекатаного листа на ШПС г. п
    • 4. 2. Исследование ТСУ ПАТАЭ в лабораторных условиях
    • 4. 3. Высокоэффективное нижнее экранирование окалиной
    • 4. 4. Исследование температурного режима подката в технологической линии «классического» ШПС г. п
      • 4. 4. 1. Влияние ТСУ на температуру подката
      • 4. 4. 2. Эффективность экранирования
      • 4. 4. 3. Энергопотребление ТСУ
      • 4. 4. 4. Работа ТСУ при различных технологических параметрах прокатки (на примере НШПС г. п. 2000 ОАО «НЛМК»)
    • 4. 5. Исследование температурного режима подката в технологической линии ШПС г. п. с новой компоновкой
    • 4. 6. Разработка опытно-промышленного модуля ПАТАЭ
  • Выводы к главе 4
  • 5. Неустоявшаяся стадия плоской прокатки и её особенности в рекомендуемых условиях деформации слябов в черновой группе
    • 5. 1. Основы метода конечных элементов (МКЭ)
      • 5. 1. 1. Механика твердого тела — плоские деформации и плоские напряжения
      • 5. 1. 2. Трехмерный анализ напряжений
    • 5. 2. Условия расчета в МКЭ-комплексе Вейэгт-ЗБ
    • 5. 3. Закономерности деформации металла в вертикальных валках
      • 5. 3. 1. Поштучная прокатка слябов
      • 5. 3. 2. Прокатка слябов встык
    • 5. 4. Закономерности деформации металла в горизонтальных валках
      • 5. 4. 1. Поштучная прокатка слябов
      • 5. 4. 2. Прокатка слябов встык
    • 5. 5. Формообразования в МКЭ-комплексе Бейшп-ЗВ
    • 5. 6. Влияние технологии прокатки встык на обрезь металла
  • Выводы к главе 5

Повышение эффективности производства горячекатаных полос на непрерывных станах за счет совершенствования условий прокатки в черновой группе и теплообмена на промежуточном рольганге (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Широкополосовые станы горячей прокатки (ШПС г. п.) продолжают сохранять лидерство в мировом производстве горячеполосового проката. Специфика создания ШПС г. п. позволяет каждый стан отнести к уникальному оборудованию черной металлургии, исключающему полное его повторение (единственное исключение составляют непрерывный ШПС г. п. 2000 «НЛМК» РФ и в Бокаро, Индия). Родоначальником ШПС г. п. принято считать стан, построенный в 1924 г. в Ashland, США.

Развитие ШПС г. п. шло по пути увеличения массы прокатываемых слябов, что влекло за собой удлинение технологической линии, применение более мощного оборудования, увеличение скоростей прокатки, реализацию деформации с ускорением в чистовых клетях, созданию систем интенсивного охлаждения водой на отводящем рольганге, переход на смотку готовой полосы в плотносмотанный рулон.

Часовая производительность НШПС г. п. определяется работой чистовой группы клетей. Увеличение производительности НШПС г. п. за счет увеличения массы прокатываемых слябов после многих дискуссий привело к определенному ограничению этого показателя удельной массой 28 т/(м ширины). Увеличение машинного времени прокатки (тмаш) в общем объеме эксплуатации ШПС г. п. повысило производительность НШПС г. п., но этот резерв во многом использован металлургами, в том числе за счет межклетевого охлаждения. Ведутся работы по существенному сокращению потерь календарного времени на паузы между штуками подкатов, резерв в этом направлении работы станов еще достаточно велик.

Серьезной проблемой ШПС г. п. является устранение образования на промежуточном рольганге температурного клина по длине раската. Для поддержания постоянной температуры по длине полосы, на выходе из чистовой группы, в чистовых клетях ШПС г. п. прокатка осуществляется с ускорением. Для полунепрерывных ШПС г. п. распространено применение промежуточного перемоточного устройства (Койлбокс) для подачи подката, смотанного в рулон, с практически постоянной температурой по длине для прокатки в чистовых клетях.

Однако применение Койлбокс ограничивает производительность, присущую непрерывным и 3А непрерывным ШПС г. п. Для непрерывных и ¾ непрерывных ШПС г. п., имеющих производительность свыше 4,0 млн. т/год, снижение охлаждения подката и увеличение величины температурного клина на промежуточном рольганге предложено осуществлять путем экранирования верхней и нижней поверхностей подката на промежуточном рольганге. ;

Реализуемая на непрерывных ШПС г. п. прокатка в чистовой группе клетей с ускорением привела к переменным по длине полосы температурно-скоростным и деформационным параметрам в каждой из этих клетей, к охлаждению полосы, движущейся с переменной скоростью, на отводящем рольганге. При этом размерные показатели качества полосы и температуры конца прокатки могут быть проконтролированы только после прохождения чистовой группы клетей, а температуры смотки — после прохождения полосой системы охлаждения, т. е. в обоих случаях с существенным транспортным запаздыванием.

Компьютерное управление процессом прокатки в чистовой группе клетей и процессом охлаждения на отводящем рольганге в значительной степени решило отмеченную совокупность этих задач. Однако однозначно можно считать, что при постоянной скорости прокатки в клетях чистовой группы и сохранении накопленного опыта по их компьютерному управлению задача обеспечения минимального колебания АНпрод., АИпоп., и по длине полосы существенно облегчается.

Таким образом, технические характеристики современных непрерывных ШПС горячей прокатки и особенно организация на них технологического процесса существенно исчерпали возможности повышения производительности станов и улучшения качества производимых на них полос, повышения эффективности их производства.

Назрела необходимость реконструкции непрерывных ШПС горячей прокатки, позволяющей уменьшить паузы прокатки и на этой основе повысить производительность станов, снизить расход энергии и потери металла с обрезью на летучих ножницах. Совокупное решение этих технических задач является актуальным.

Следует иметь в виду, что сооружение нового стана горячей прокатки полосы, требует больших капиталовложений, поэтому модернизация действующих ШПС г. п. в сочетании с совершенствованием технологии прокатки является предпочтительным и гибким технологическим решением удовлетворения растущих потребностей рынка в получении качественных горячекатаных полос.

В диссертации разработана технология горячей прокатки полос на непрерывном ШПС г. п. позволяющая повысить производительность стана, уменьшить энергозатраты производства, а так же стабилизировать температурно-скоростные и деформационные параметры прокатки в чистовой группе.

Проведено исследование нового поколения теплосохраняющих установок, основанных на экранировании движущегося по промежуточному рольгангу подката секциями ТСУ с кассетами псевдоактивных теплоаккумулирующих экранов (ПАТАЭ). Основу ПАТАЭ составляет подогрев экранов пропусканием электрического тока до температуры экранируемого металла. Представлены результаты лабораторных испытаний секции ТСУ с кассетами ПАТАЭ с ручным управлением. Экраны кассет выполнены с полной физической и химической аналогии промышленной установки. На основе метода конечных разностей произведен анализ тепловой и энергетической работы ТСУ с кассетами ПАТАЭ.

Совместно с официальным дистрибьютором программного комплекса Ие/огт-ЗВ компанией ООО «Инжиниринговая компания АРТЕХ» (документ прилагается) — проведено моделирование, процесса одновременной прокатки высоких горячих полос, подаваемых встык в очаг деформации в системе имитации технологического процесса, основанной на методе конечных элементов (программный пакет Ое/огт-ЗП).

Общие выводы.

1. Предложено производительность полностью непрерывных ШПС горячей прокатки повысить путем изменения условий прокатки в черновой группе клетей и минимизации на этой основе временного разрыва между подкатами на входе в первую клеть чистовой группы. Необходимый при этом временной разрыв в работе моталок создавать ускорением задней части полосы после ее выхода из последней чистовой клети. Качество полос предложено повысить благодаря прокатке в клетях чистовой группы на постоянной скорости, стабилизирующей температурно-скоростные и деформационные условия прокатки в каждой клети этой группы. Для сокращения обрези концов подката на летучих ножницах предложена прокатка слябов вплотную друг к другу в очаг деформации универсальных клетей черновой группы.

2. Для реализации совокупности этих предложений рекомендовано последнюю черновую клеть непрерывного ШПС горячей прокатки переместить к предпоследней черновой клети с образованием непрерывной подгруппы, за счет чего увеличить протяженность промежуточного рольганга для одновременного размещения на нем двух подкатов максимальной длины, рекомендовано при этом промежуточный рольганг оборудовать теплосохраняющей установкой с псевдоактивными теплоаккумулирующими экранами (ПАТАЭ), обеспечивающими постоянство температуры по длине подкатов на входе в первую клеть чистовой группы.

3. Показано, что применение предлагаемых технических решений на непрерывном ШПС горячей прокатки 2000 приведет к повышение производительности стана за счет понижения средней паузы прокатки по меньшей мере, на 7%.

4. Показано что при применении технологии прокатки в черновой группе клетей стана слябов «встык» следует ожидать снижения обрези на летучих ножницах в среднем по году на 21%.

5. Разработана лабораторная установка кассеты ПАТАЭ, в которой использованы промышленные размеры нагревателей. Проведенный эксперимент позволил получить практические данные об электрических и тепловых характеристиках установки, послужил основой для разработки опытно-промышленного модуля ПАТАЭ.

На основании этих исследований по заказу ОАО «Серп и Молот» разработан, изготовлен и поставлен для стана горячей прокатки 560 завода «Серп и Молот» опытно-промышленный модуль.

6. Проведен математический анализ эффективности тепловой работы различных ТСУ с кассетами пассивных (ТАЭ, ТОЭ, Энкопанели), активных (АТЭ) и псевдоактивных {ПАТАЭ) панелей для условий существующей компоновки непрерывного ШПС горячей прокатки 2000 ОАО «НЛМК» и после реализации предложений по новой компоновки черновой группы клетей. Показана высокая эффективность использования ТСУ ПАТАЭ. Обосновано применение нижнего экранирования окалиной вне участка верхнего экранирования (до и после ТСУ).

7. Для существующей компоновки непрерывного ШПС горячей прокатки.

2000 ОАО «НЛМК»:

— ТСУ ТАЭ (ТОЭ) в 1,6 раз эффективнее снижает охлаждение подката в сравнении с Энкопанелями;

— ТСУ ПАТАЭ в 1,3 раза эффективнее ТСУ ТАЭ (ТОЭ) и более чем в 2 раза эффективнее Энкопанелей;

— проходная тоннельная печь фирмы ТесЫЩ в 1,3 раза эффективнее снижает охлаждение подката в сравнении с ПАТАЭ, в 1,7раза — в сравнении с ТАЭ (ТОЭ) экранами и в 2,7раз — в сравнении с Энкопанелями.

Однако, при одинаковых условиях прокатки расход энергии при применении проходной роликовой печи фирмы ТесЫЩ на выполнение годового заказа в 7,5раз превышает расход энергии в сравнении с использованием ПАТАЭ.

8. Введен коэффициент 6 = -затраченная энергия [МДж/(т'К)], т т —¦ повышение температуры на входе в П показывающий удельный расход энергии в ТСУ АТЭ и ПАТАЭ. ТСУ АТЭ по меньшей мере в 4,5 раза требует большего расхода энергии на повышение температуры подката на 1К на входе в чистовую группу клетей в сравнении с применением ТСУ ПАТАЭ;

9. При одинаковых условиях прокатки на непрерывном ШПС горячей прокатки 2000 с новой компоновкой к моменту входа подката в первую чистовую клеть ТСУАТЭ в 1,4 раза эффективнее снижает охлаждение подката в сравнении с ТСУ ПАТАЭ. Однако энергопотребление ТСУ АТЭ при этом в 21 раз вышев результате коэффициент е, [МДж/(т ¦ К)], показывающий удельный расход энергии, в 12,7 раз выше.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.Б., Койнов Т. А. Температурный режим горячей прокатки тонких полос с ускорением. II Известия вузов. Черная металлургия 1973 — № 11 — С.84−87.
  2. А. Г. Расчет охлаждения металла при горячей прокатке. II Сталь 1955 — № 7 — С.626−629.
  3. Изменение температуры по длине полосы при движении через непрерывный стан горячей прокатки. / Железнов Ю. Д., Цифринович Б. А., Лямбах Р. В. и др // Сталь 1968 — № 10 -С.914−920.
  4. О. Расчет температурного режима в чистовой группе широкополосового стана горячей прокатки. II Черные металлы 1969 — № 21.
  5. Weber К. H. Mathematische Modellirung des Temperaturverlaufs beim Warmwalzen von Grobblech und Band. II Neul Hutte 1973 — № 5.
  6. Ю.В., Остапенко A.JI. Температурный режим широкополосных станов горячей прокатки. М.: Металлургия, 1974: б.н.
  7. , A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967 — 599с.
  8. Г. П. К теории теплообмена прокатных валков и рскаленного металла. II Журнал технической физики 1937 — № 10 — С.1114−1115.
  9. Тепловые процессы при обработке металлов и сплавов давлением. / Яловой Н. И., Тылкин М. А., Полухин П. И., Васильев Д. И. М.: Высшая школа, 1973.
  10. , A.A. Введение в теорию разностных схем. М.: Наука, 1971. 11. Годунов С. К., Рябенький B.C. Разностные схемы -М.: Наука, 1973 — 400с.
  11. Р., Мортон К. Разностные методы решения краевых задач М.: МИР, 1972.
  12. Р.И. Пластическое деформирование металлов. К расчету распределения температуры в валках и полосе при листовой прокатке. М.: Наука, 1974 — С.78−96.
  13. В.А., Бухмиров В. В., Крупенников С. А. Математическое моделирование тепловой работы промышленных печей: Учеб. для вузов. М.: Металлургия, 1990 — 239с.
  14. Miller W.E., Me-Pherson I.J. Result of recent computer of hot strip mills. II IF AC Simp. Automat Contr. Mining Miner and Metall Process 1973 — C.4−5.
  15. Эффективность автоматического управления температурным режимом прокатки на широкополосовом стане. / Цифринович Б. А., Ромашкевич Л. Ф., Лямбах Р. В. и др. // Сталь -1974 № 6 — С.523−526.
  16. Патент Японии № 48−12 622, кл. 12С211.4, 21.04.1973.
  17. Патент Японии № 47−3219, кл. 12С219, кл. 12С211.4, 25.07.1969.
  18. Hanko M. Steurung einer Warm-Dreitbandstrabe durch einen Recher. II Freiberg
  19. Forschungs 1974 — № 171 — C.23−28.
  20. Влияние температуры на удельный расход энергии при прокатке полос / Волегов
  21. B.П., Жданов A.A. //Бюллетень ЦИИН ЧМ-М., 1963 № 6 — С.37−39.
  22. Dewar W.A.G., Nichols R.M., Laws W.R. Reducing the energy used in hot rolling. II Metals1. Society and Verian. 1981.
  23. Энкопанелъ система тепловой изоляции для полосопрокатных станов горячейпрокатки, доклад // Davy МсКее.
  24. Г., Ледерер А. Модернизация станов горячей прокатки полосы. // Черныеметаллы. 1988 — № 7.
  25. Дж., Джумилия Г. Различные аспекты и примеры модернизации станов горячей прокатки полосы. II Черные металлы 2005 — № 9 — С.70−75.
  26. Снижение энергозатрат при прокатке полос / Остапенко А. Л., Коновалов Ю. В., Руднев А. Е., Кисиль В. В. Киев: Техника, 1983.
  27. Ю.В., Остапенко А. Л., Полухин В.П. II Известия вузов. Чернаяметаллургия 1971 — № 10 — С.78−82.
  28. Н.Е., Медведев Г. А. Обеспечение регламентирующих температур конца прокатки на широкополосовом стане. II Известия вузов. Черная металлургия 1970 — № 41. C.130−133.
  29. Исследование скоростных режимов непрерывного стана горячей прокатки 2000 HJ1M3 / Дружинин Н. Н., Дружинин А. Н., Мирер А. Г. и др. // Сборник трудов МИСиС, 1972 -сб. 33 С. 133−143.
  30. Ю.В. Справочник прокатчика. Книга 1. Производство горячекатанных листов и полос. М.: Теплотехник, 2008: б.н.
  31. АЛ., Зюзин В. И. Современное развитие прокатных станов. -М.: Металлургия, 1972 400с.
  32. Патент Японии № 49−9029, кл. 12, с. 211.4, 23.10.70 г.
  33. Патент Японии № 44−13 820, кл. 12С211.4, 02. Об. 1969 г.
  34. Патент Японии № 47−3 7829, кл. 12С211.4, 25.09.1972 г.
  35. Патент Японии № 47−40 188, кл. 12С211.4, 11.10.1972 г.
  36. Патент Японии № 49−9029, кл. 12С211.4, 1974 г.
  37. Патент США № 3.779 054, кл. 72−13, 18.12.1973 г.
  38. Патент США № 3.514 984, кл. 72−7, 2.04.1970 г.
  39. Патент ФРГ-2 025 626, кл. 7а-45/02, 18.10.1973 г.
  40. Патент США, № 3 264 856, 1966 г.
  41. Патент Японии № 29 888, 1970 г.
  42. ПЛ., Хлопонин В.К, Полухин В. П. и др. № 371 998, Бюл. изобр. и тов. знаков № 13, 1973
  43. Controlled isotermal rolling of hot strip // Steel Times. -1994 № 5.
  44. Encomech. The relative benefits of passive and active HSM transfer table heat insulation system.//Steel Times -1996.
  45. Bevery, Laws, Reed. Benefits of heat conservation panels on British Steel Ravenseraig hot strip mill. II Iron and Steel Inquirer 1992 — № 2 — C.40−48.
  46. Об эффективности экранирования металла на рольгангах широкополосовых станов горячей прокатки / Полухин ПЛ., Хлопонин В. Н., Полухин В. П. и др. II Известия вузов. Черная металлургия. 1974 — № 8.
  47. А.В., Потапов П. В., Луговов В. Ф. Устройство регулирования тепловых потерь металла при горячей реверсивной прокатке. 1993 г.
  48. А.В., Потапов П. В. Совершенствование температурного режима полос при горячей реверсивной прокатке плоских слитков на основе меди и никеля.
  49. , В.Н. Секция теплоизоляционного экрана рольганга полосового стана горячей прокатки. Патент № 2 122 475, 1998
  50. Environmentally friendly hot rolling of steel strip. // Steel Times International 200 410.
  51. E.JI., Сафонова M.K. Прокатка горячекатанной полосы при регламентированных температурных режимах. // Обзора, информ. Ин-т «Черметинформация». Сер. Прокатное производство -1986 Вып. 3 .
  52. Improving hot mills with Encopanels //Steel Times -1989 Том 217- № 7.
  53. Development of the ENCOPANEL hot strip mill insulation sistem // Iron and Steel Engineer. -1983- Том 60- № 11 С. 36−42.
  54. Laws, Reed, Nichols and Walker Development of the Encopanel Hot Mill Conservation System -from concept to production. II Iron and steel Engineering 1983 — № 6−11.
  55. Main Feature and Performance data of the ATF Active Tunnel Furnace / Delpature Y., Fantuzzi M" Filippi E. et al. II MPT international 2005 — № 3 — C.56−58.
  56. Fantuzzi M., Filippi E., Venanzini A. Employing an active tunnel furnace in an HSM. II Steel Times International 2005 — № 2.
  57. Патент РФ 2 268 791 В21 В 1/26.
  58. Патент РФ 2 275 975 В21В1/26.
  59. Хлопонин, В. Н. Кассета секции теплоеохранябщей установки рольганга стана горячей прокатки. № 2 275 975, 2006
  60. Патент РФ 2.122.475. МКИ В21 В 35/00, .
  61. Патент ЕР от 2 7.04.78 № 0 048 503. В21 В 3 7/10.
  62. Патент ЕР от 27.04.78 № 0 049 ООО. В21 В 3/02,.
  63. Heat retaining panel performance at a 56-in hot strip mill. / Edvin A. Upton and, s.on.,. II Iron and Steel Engineer 1989 — № 6.
  64. Hewitt E. Hot Strip Mill Developments. II Iron and Steel Mak 1992 — № 9 — C. 17−24.
  65. Laws, W.R. Improved temperature distribution in a HSM using Heat shields. //Steel Times -1993 № 6 — C.249−250.
  66. Hewitt E. Alternative strategies for the revamping of hot strip mills. II Steel Times 1995 -№ 11-C.423−426.
  67. Патент РФ 2 395 356. B21B 1/26.
  68. Патент РФ № 1 519 799. В21 В 1/26 от 29.02.1988 г.
  69. Патент РФ № 1 671 384. В21 В 1/26 от 20.06.1989 г.
  70. , В.Н.- Белянский, А.Д.- Корышев, А. Н. Разработка теплосохраняющих экранов для промежуточного рольганга стана горячей прокатки. II Сталь 1994 — № 5 — С.52−55.
  71. Khloponin, V.N.- Lisin, V.S.- Skorohodov, V.N. The application of heat conservation shields for hot strip mills. II Steel Times International — 2001 — Том 25- № 3 — C.22−25.
  72. Патент РФ № 2 288 050 B21B, 1/26.
  73. Патент РФ № 2 329 106 В21 В, 1/26.
  74. В.П., Осипова В. А., Сукомел А. С. Теплопередача Изд. 3-е. М.: Энергия, 1975,488с.
  75. Определение температурного поля деформации / Каракина А. А., Тарновский В. И, Иваницкий А. В. и др. II Известия вузов. Черная металлургия 1966 — № 8 — С. 122−127.-
  76. Влияние условий нагрева и горячей прокатки стали 08Ю на качество автомобильного листа / Беняковский М. А., Сергеев Е. П., Козыревич Н. П. и др. II Сталь 1974 -№ 2 — С.139−142.
  77. В. Полосовая сталь для глубокой вытяжки. М.: Металлургия, 1970 — 208с. :б.н.
  78. , В.К. Влияние технологии прокатки на микроструктуру горячекатаных листов стади 08КП. //Сталь 1959 — № 11 -С1013−1016.
  79. М.И., Трощенков Н. А., Авраменко И. Н. Рулонный способ производства холоднокатанных листов. М.: Металлургия, 1966.
  80. Математико-статическое исследование технологических параметров с целью прогнозирования свойств готового листа. / Александров JI.A., Бермант Е. Е., Имянитов М. М. и др.//Сталь 1969 — № 4 — С.333−336.
  81. Г. А., Файнберг Л. Б., Мальцев В. В. Влияние технологии горячей прокатки на свойства листов для глубокой вытяжки. II Сталь 1962 — № 7 — С.732−737.
  82. Рекристализация горячедеформаированного аустенита в процессе непрерывного охлаждения. I Горелик С. С., Янковский В. М., Гуль Ю. П., Халлач И. С. //Металловедение и термическая обработка металлов 1971 — С.2−6.
  83. Совершенствование технологии горячей прокатки на непрерывных широкополосовых станах /Приданцев М.В., Музалевский О. Г., Бурдин В. И. и др. II Сталь 1969 — № 7 — С.625−630.
  84. Температурно-скоростной режим непрерывной прокатки тонких полос / Железное Ю. Л., Мухин Ю. А., Чвилев В. В. и др. И Бюллетень института «Черметинформация» М., 1975 -№ 4 — С.45−46.
  85. С.Л., Белянский А. Д., Мухин Ю. А. Технология листопрокатного производства. М.: Металлургия, 1997: б.н.
  86. Система управления скоростными режимами непрерывного тонколистового стана горячей прокатки / Дружинин, А.Н. // Труды ВНИИметмаша М&bdquo- 1970 — № 23 — С.233−236.
  87. М.И., Файзулин Ф. Х., Карлик М. И. Исследование причин образования и методов устранения продольной разнотолщинности при непрерывной прокатке полос. II Сталь- 1966-№ 2-С.146−151.
  88. В.П., Чернилевский В. Е. Обзор исследований о распределении удельных усилий по ширине тонких полос. // Труды МИСиС. Пластическая деформация металлов и сплавов. Сборник 71 1972.
  89. , И.Г. Сб. МИСиС «Структура и свойства стали». М.: Металлургиздат, 30.
  90. , А.П. // Теория прокатки. Сб. МИСиС -М, Металлургиздат -1962 № 31.
  91. , O.A. // Сб. Теория прокатки М., Металлургиздат, 1962.
  92. Pawelski О., Herman S. Arch Eisenhuttenwessen. 1968 — Том 39- № 10 г.
  93. , ИМ. Теория прокатки. М.: Металлургиздат, 1950: б.н.
  94. И.М. // Изв. АН СССР -1969- № 6.
  95. , А.И. // Сб. Проблемы металлургии -М., АН СССР, 1963.
  96. А.И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980.
  97. А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах. М.: Металлургиздат, 1962.
  98. , С. И. Пластическая деформация металлов Т. III. М.: Металлургиздат, 1960.
  99. Теория прокатки крупных слитков / Чекмарев А. П., Павлов В. Л., Мелешко В. И. и др.- М.: Металлургия, 1968: б.н.
  100. Целиков, А. И, Гришков, А. И. Теория прокатки. -М.: Металлургия, 1970.
  101. .П., Штернов М. М. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургиздат, 1953.
  102. В.И., Кривенцов A.M. М.: Тр. ВНИИметмаш, сб. 28, 1970 — С.81−100.
  103. , B.C. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1973.
  104. Беда Н. И Снижение расхода металла в прокатных цехах. II Промшь 1965.
  105. Полухин П. И, Воронцов В. К, Прудковский Б. А. II Известия вузов. Чернаяметаллургия. 1964 — № 1.
  106. A.A., Бобров В. В., Шафран ИК и др. II Известия вузов. Чернаяметаллургия. 1965 — № 8.
  107. Кузема, ИД. II Известия вузов. Черная металлургия. 1970 — № 8.
  108. Ю.М., Морозов В.И // Сталь 1966 — № 12 — С.1113−1116.114. —. //Сталь 1967 -№ 12- С.86−91.
  109. М.В., Зеличенок Б. Ю., Герцев А. И. и др. И Сталь 1963 — № 6 — С.529−532.
  110. Особенности деформации металла в неустановившемся процессе редуцирования и плоской прокатки непрерывнолитых слябов. II Сталь 1973 — № 6.
  111. Улучшение формы раскатов при прокатке на толстолистовых станах / Герцев А. И., Классен Э. Я., Меерович И. М. и др. II Труды ВНИИМЕТМАШ вып.ЗЗ.
  112. Э., В. Даль В., Шмитт Г. Г. Влияние условий деформации на течение металла и выход годного при прокатке тяжелых слябов. // Черные металлы 1963 — № 20 -С.31−47.
  113. Width control in hot strip mills / Ginzburg, V.B.- Kaplan, Naum- Bakhtar, Fereidoon- Nabone, C.J. II Iron and Steel Engineer 1991 — № 6.
  114. Pawelski, O.- Piber, V. Possibilities and Limits of Deformation in Wight Direction in HOT Flat Rolling. И Stahl and Eisen 1980 — № 100 — C.937−949.
  115. Kobayashi S" Altan T. Metall Forming and the finite element method, б.м.: New-York: Oxford University Press, 1989.
  116. New forms of hot strip mill width rolling installationss / Tazoe N., et al. II AISE Spring conference, Dearborn, Mich. 1984 — April 30 — May 2.
  117. Ginzburg V.B. Steel Rolling TechnologyЛ Theory and Practice, б.м.: New-York: Marcel Dekker, 1989.
  118. H.H. Технологические задачи пластичности и ползучести. М.: Высшая школа, 1979. стр. 118.
  119. Объемные задачи теории прокатки /Целиков А.И., Белянинов В. К., Калмыков В. В. II Машины и агрегаты металлургического производстваж, Труды МВТУ, 1984 Вып.412 — С.8−24.
  120. , В.П.- Чернилевский, В.Е. Влияние некоторых факторов процесса прокатки на распределение усилий по ширине полосы. II Труды МИСиС. Сб. 71. Пластическая деформация металлов и сплавов 1972 -.
  121. Сабоннадьер, Ж.-К- Кулон, Ж.-Д. Метод конечных элементов и САРП. М.: Мир, 1989.
  122. , О. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975, 542с.
  123. , Л. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979.
  124. Прокатное производство. / Полухин, П. К- Федосов, М.Н.- Королев, А.А.- Мат, Ю.М. М.: Металлургия, 1982.
  125. Keefe, J.M.- Earshaw, I.- Schofield, Р.А. Review of hot strip mills developments. II Jronmaking and Steelmaking 1979 — № 4.
  126. Eamshaw E. Comments on staging of a hot-strip mill installation and effect of inter stand temperature control. II Ironmaking and Steelmaking 1979 — № 4 — С. 185−194.
  127. Хлопонин, В. Н. Теплосохраняющая установка для широкополосовых станов горячей прокатки. II Черные металлы 2002 — № 2 — С13−18.
  128. , М. «No more super mills», says Italian Builder. //IAMY — 1983 — № 11−12 — C.1819.
  129. , M.M. Прокатка широкополосной стали. M.: Металлургия, 1969.
  130. Cook, Iohn W. Hot strip mill roughing train arrangement and power selection December. II Iron and Steel Engineer 1979 — № 12 — C.25−31.
  131. W. патенты Англии Ns 1 373 3 75, (заявлен 15.11.1971 г.) и 1 373 376 (заявлен 15.11.1971 г.). МКИВ21 В 1/30, В21С 47/08.
  132. Освоение технологии горячей прокатки полос на стане 1680 с промежуточным перемоточным устройством «Койлбокс» /Путноки, А.Ю.- Симененко, О.В.- Мацко, С.В. и т. д. //Сталь-2008 -№ 10.
  133. , М.М. Прокатка широкополосовой стали. М.: Металлургия, 1969.
  134. Iron and Steel Engineer. 1976 — № 5 — C.48−52.
  135. Г., Розенталь Д. Производство горячекатанной полосы: требования для нового столетия. II Черные металлы 1999 — № 1 — С.24−32.
  136. Maieri J., Djumlija G. Trend in the Modernization of Conventional Hot-Strip Mills. II SSR'04 2004 — № 6 — № 11 — C. l-8.144. фрикке Г., Ледерер А. Модернизация станов горячей прокатки полосы. II Черные металлы- 1988 -№ 7- С.3−11.
  137. Модернизация широкополосного стана горячей прокатки фирмы Фёст-Алъпине Шталъ Линц. I Галлоб Р., Хиршманнер Ф., Риглер Г., Ташнер В. // Черные металлы 1989 — № 9 — С.29−37.
  138. Espenhahn M., Friedrick К.Е., Ostenburg H. Modernization of the hot strip mills of Thyssen Stahl AG. II MRT International 1995 — № 1 — C.50−64.
  139. B.M., Гун КГ. Развитие широкополосовых станов горячей прокатки. // Обзор информ. Сер. Прокатное производство, Ин-т «Черметинформация», Вып. 1 1990.
  140. Kuebler G. Hot-strip Mills Renamp report. II Metai Producing 1996 — № 7 — C.45−47.
  141. Robert W, McDonald, James H Modernization of the hot strip mill at British Steel Corp. 's Port Talbor works. // Iron and Steel Engineer 1988 — № 4 — C.17−23.
  142. , B.H. О графическом изображении процесса прокатки. II Известия вузов. Черная металлургия 1980 — № 7 — С.49−53.
  143. Патент РФ № 2 235 611- В 21 В 1/26.
  144. Фрикке, Г- Ледерер, А. Модернизация станов горячей прокатки полосы. II Черные металлы 1988 — № 7.
  145. Ю.В., Остапенко А. Л., Пономарев В. И. Расчет параметров листовойпрокатки. М.: Металлургия, 1986.
  146. Н.П. Преобразователь частоты Perfect Harmony (Robicon). M.: НПО «Санкт-Петербургская Электротехническая Компания», 2000.155. «Рынок Электротехники». 2006 — № 3.
  147. , Э.И.- Аносов, В.И- Гусовский, В. Л. Расход топлива перед прокаткой на широкополосовых станах. II Черная металлургия: Бюл. НТЭиИ 1993 — № 6 — С.3−12.
  148. , В.Н. Возможная энергоэффективная и металлосберегающая работа комплекса МНЛЗ-ШПС г. п. // Металлург № 10 — 2010.
  149. Процессы непрерывной разливки / Смирнов, А.Н.- Пилюшенко, В.Л.- Минаев, A.A.-др., и. Донецк: ДонНТУ, 2002.
  150. Нормы технологического проектирования и техникоэкономические показатели нагревательных и термических печей прокатных и трубных цехов металлургических заводов. -М.- ВНТПI-II-76/МЧМСССР. Уте. Минчерметом СССР 21.06.1977, 1976.
  151. Ginzburg V.B., Schmiedberg W.F. Heat conservation between roughing and finishing trains of hot strip mill. II Iron and Steel Engineer 1986 — № 4 — C.29−39.
  152. В. H., Афанасьев С. А., Тинигин А. Н. Концепция увеличения производительности полностью непрерывных широкополосовых станов горячей прокатки и улучшения качества полос. // Сталь 2009 -№ 4 -С. 39−42.
  153. Черные металлы. 2002 — № 2 — С. 13−18.
  154. Сафьян, М. М. Прокатка широкополосовой стали. М.: Металлургия, 1969.
  155. Способ широкополосовой горячей прокатки на стане, содержащем непрерывную подгруппу из черновых клетей /Хлопонин В. Н, Скорохватов Н. Б., Хлыбов О. С. и т. д. Патент № 2 235 611, бюл. 25,2003 г.
  156. , А.Я. Программирование в С++ Builder 6. M.: ЗАО «Издательство1. БИНОМ», 2002 1152с.
  157. Марочник сталей и сплавов. 2-е издание. / Зубченко, A.C.- Колосков, ММ- Каширский, Ю.В.- др., и. -М.: Машиностроение-1, 2003.
  158. Borean J.-L. Transverse thermal profile mastering on the HSM. II La Revue de
  159. Metallurgie-CIT 2006 — № 11 — C.500−506.
  160. Т. А. О рациональных схемах горячей прокатки на широкополосовых станах. // Прокатное производство 1976 — № 11 — С. 1011 -1016.
  161. , А.Б.- Койнов, Т.А. // Известия вузов. Черная металлургия 1973 — № 111. С.84−87.
  162. Прокатка при низких расходах на топливо / Laws, W.R. et al. II Iron and Steel1. ternational 1984, № 6 — C.106−111.
  163. Оптимальные режимы прокатки углеродистых и нержавеющих сталей / Nicholson, A.- Moore, T.W. стр. // Доклады совещания по нагреву для горячей обработки London ISI Publication Р. III, 1967 — C.46−55.
  164. Деккер, Э- Диккоп, А Сравнение потребления топлива и электроэнергии в производственных процессах. / Чёрные металлы 1962 — № 5 — С.6−12.
  165. , В.В.- Уланов, П.В.- Пачурин, Г. В. Моделирование процесса прокатки заготовок рессор переменного сечения. Нижний Новгород: НГТУ, 2008.
  166. О.М., Гуренко ДА. Моделирование процесса обратного выдавливания деталей из сплава БрБ2 по схеме подвижного контейнера с применением Deform-2D. // Наука и Образование 2008 — № 6.
  167. Исследование неравномерности деформации в заготовке прямоугольного сечения, прокатанного на клин. /Галкин, В.В.- Кошелев, О.С.- Уланов, П.В.- Лаврентьев, А.Ф. //Заготовительные производства в машиностроении-2007- № 1.
  168. А.В., Восканъянц А. А. Моделирование процесса поперечно-винтовой прокатки на основе эйлерова описания движения сплошной среды. И Наука и образование -2009-№ 1.
  169. , В.Л. Численное моделирование больших пластических деформаций и разрушения металлов. // Кузнечно-штамповочное производство 2003 — № 2 — С.4−16.
  170. , Д.- Фриз, ЖДе Введение в метод конечных элементов. М.: МИР, 1981.
  171. Ural О, The finite Element Method, б.м.: -New-York: Intext Educational Publ., 1973.
  172. Martin H.C., Carey G.F. Introduction to Finite Element Analysis, б.м.: New-York: McGrawHill, 1973.
  173. Gallagher R.H. Finite element analysis, б.м.: New Jersey: Prentice-Hall, Englewood Cliffs, 1975.
  174. Robinson J.H. Integrated Theory of Finite Element Methods, б.м.: -New-York: Wiley (Interscience), 1973.
  175. The finite element Method / Rockey K.C., Evans II. R., Griffiths D.W., Nethercot D.A. б.м.: -London: Crosby Lockwood Staples, 1975.
  176. Brebbia C.A., Connor J.J. Fundamentals of Finite Element Techniques, б.м.: New York: Halsted Press, Wiley, 1974.
  177. Desai C.S., Abel J.F. Introduction to the Finite Element Method, б.м.: New Jersey: Van Nostrand-Reinhold, Princeton, 1972.
  178. Cook R.D. Concepts and Applications of Finite Element Analysis, б.м.: New-York: Wiley, 1974.
  179. B.H., Тинигин A.H. Патент № 2 386 429 B21B., бюл. № 11., 2010.
  180. , Ю.Д. Прокатка ровных листов и полос. М.: Металлургия, 1971.
  181. BeeseJ.G. Some problem areas in the rolling of hot steel slabs. II Iron and Steel Engineer 1980-№ 8-C.49−52.
  182. Edger Set up Model at Roughing Train in Hot Strip Mill /Shibahara Т., et al. И Journal of the Iron and Steel Institute of Japan -1981 Том 67- № 15 — C.2509−2515.
  183. Полухин П. И, Гун Г. Я., Галкин A.M. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1976: б.н.
  184. Способ получения толстых листов прокаткой / Меерович ИМ., Герцев А. И., Бабицкий М. С. и др. Патент № 186 950, Бюлл. изобр. № 20, 1966 г.
  185. , А.А. Очаг деформации в обработке металлов давлением. Алма-Ата: «Наука», 1988: б.н.
  186. , Н.П. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1978.
  187. , В.Н. Исследование внеконтактных областей деформации. II Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1959 — № 12.
  188. Исследование уширения при прокатке слитков на слябинге 1150 /Капустина, М.И.- Савченко, A.M.- Карнаушенко, НА. и др. С.1020−1023.
  189. Кинематика процесса прокатки на блюминге / Полухин, И.П.- Воронцов, В.К.- Стаценко, Н.В.- Чиченев, Н.А. II Труды МИСиС. Сб. 57. Пластическая деформация металлов и сплавов 1970.
  190. О.Г. Распределение скорости деформации в зоне обжатия при прокатке. II Сталь 1962 — № 7.
  191. New Light on Behavior of Width of Edge of Head and Tail of Slabs in Hot Strip Rolling Mills / Okado M., et al. II Journal of the Iron and Steel Institute of Japan Том 67- № 115 — C.2516−2525.
  192. Edger Set-Up Model at Roughing Train in Hot Strip Mill /Shibahara Т., et al. II Journal of the Iron and Steel Institute of Japan -1981 Том 67- № 15 — C.2509−2515.
  193. Wong H.Y. Handbook of Essential Formulae and Data on. Heat transfer for engineers. б.м.: London and New York: Longman, 1979.
  194. , M.A.- Прудинов, B.B. Исследование температурных перепадов при горячей прокатке простых и фасонных профилей. II Известия Высших Учебных Заведений. Черная Металлургия. 1962 — № 6 .
  195. , С.С.- Боришански, В.М. Справочник по теплопередаче. М, Ленинград: Государственное энергетическое издательство, 1958.
  196. Поверхностный температурный эффект при горячей прокатке. Обработка давлением специальных сталей и сплавов. / Булат, С.И. // Сб. трудов ЦНИИЧМ- М&bdquo- 1967 № 53 — С.64−71.
  197. О., Брунс Э. Теплоотдача и температурные поля при горячей прокатке стали с учетом влияния окалины. II Черные металлы 1976 — № 18 — С.8−12.
  198. , СЛ., Пелецкий, В.Э. Тепловое излучение полостей. М.: Энергоатомиздат, 1987.
  199. Н.Ф. Определение температурного эффекта пластической деформации металлов. //Известие вузов. Машиностроение. -1966 № 1 — С. 131−137.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?