Конструкторский расчет.
Парогазотурбинные установки: эжекторы конденсационных установок
Где ф2 — коэффициент скорости камеры смешения; (7р, (7н — расход рабочего, инжектируемого потока; wp2, wh2— скорость рабочего, инжектируемого потока в сечении 2—2; w3 — скорость потока в цилиндрической части диффузора (сечение 3—3); рг — давление в сечении 3—3; fvf2 — площадь проходного сечения 2—2 и 3—3; /?р2, рп2 — давление рабочего, инжектируемого потока в сечениях 2—2 и 3—3; fp2, fu2… Читать ещё >
Конструкторский расчет. Парогазотурбинные установки: эжекторы конденсационных установок (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Целью конструкторского расчета пароструйного аппарата эжектора является определение достижимого коэффициента эжекции, степени сжатия и основных геометрических параметров эжектора.
Основной эжектор конденсатора турбин должен сжимать паровоздушную смесь, отсасываемую из конденсатора, в 30…25 раз (от 3…4 кПа до барометрического давления). Поскольку такую степень сжатия невозможно реализовать в одном эжекторе (максимальная степень сжатия в эжекторе s = 5…6), постольку используется многоступенчатая схема сжатия, в которой давление смеси на выходе из ступени является входным давлением в последующую ступень. Современные основные эжекторы конденсаторов турбин имеют три ступени сжатия, что позволяет, в сравнении с двухступенчатыми эжекторами, экономить до 20% расхода рабочего пара на эжектор.
Перед началом расчета необходимо задаться распределением степеней сжатия по ступеням эжектора. Это позволит получить давление паровоздушной смеси на входе в каждую ступень. Далее необходимо рассчитать последовательно все ступени эжектора и определить суммарный расход рабочего пара на эжектор. Данные расчеты повторяются для другого распределения степеней сжатия. В результате находят вариант с минимальным расходом рабочего пара на эжектор.
ON.
NJ.
Газодинамические функции Таблица 2.8.
Обозначение функции. | Основные соотношения. | Значение газодинамических функций. | ||||||
Х=0. | Х = 1. | |||||||
X. | ||||||||
Т. | ||||||||
п. | ||||||||
е. | ||||||||
р | ||||||||
ч |
На рис. 2.19 представлена схема проточной части эжектора, используемая в расчетной методике. Сечениями, в которых рассчитываются параметры потока, являются:
- • р—р — критическое сечение сопла;
- • 1 — 1 — выходное сечение сопла;
- • 2—2 — сечение входной конической части диффузора (конфузора);
- • 3—3 — сечение цилиндрической части диффузора;
- • 4—4 — выходные сечение диффузора.
Рис. 2.19. Схема пароструйного аппарата эжектора
Принимаем условно, что на участке между плоскостью выходного сечения сопла 1 — 1 и входным сечением конфузора рабочий и инжектируемы потоки текут изолированно, не смешиваются, что соответствует совпадению входного сечения конфузора 2—2 и выходного сечения сопла 1—1. В таком случае уравнение импульсов для камеры смешения запишется следующим образом |1|.
где ф2 — коэффициент скорости камеры смешения; (7р, (7н — расход рабочего, инжектируемого потока; wp2, wh2— скорость рабочего, инжектируемого потока в сечении 2—2; w3 — скорость потока в цилиндрической части диффузора (сечение 3—3); рг — давление в сечении 3—3; fvf2 — площадь проходного сечения 2—2 и 3—3; /?р2, рп2 — давление рабочего, инжектируемого потока в сечениях 2—2 и 3—3; fp2, fu2 — площадь рабочего, инжектируемого потока в сечении 2—2.
С помощью введения в первый член левой части уравнения (2.10) множителя (р2 < 1 учитывается потеря количества движения в камере смешения из-за трения. Условно принимаем, что площадь рабочего потока в выходном сечении сопла и входном сечении конфузора одинакова, fvrfn2 и wp|, wh2. Определим также расчетный режим эжектора как режим, в котором давление рабочего потока на выходе из сопла равно давлению инжектируемого потока в приемной камере ppi = рн = рр2.
В уравнении (2.10) второе слагаемое в правой части представляет собой значение импульса, определяемое реакцией стенок конфузора на поток. На основе уравнения выводится соотношение для расчета проточной части пароструйного аппарата.
Для расчета пароструйного аппарата эжектора необходимы следующие исходные данные:
- • максимальная производительность эжектора по воздуху GK, кг/ч;
- • давление рр, кПа, и температура рабочего пара, tp, °С;
- • температура циркуляционной воды на входе в конденсатор, номинальная, tt в, °С;
- • давление в конденсаторе в номинальном режиме рк, кПа;
- • давление всасывания эжектора рн = 0,92рк, кПа.
Рассчитываем температуру паровоздушной смеси на входе в эжектор
где tH (рк) — температура насыщения при давлении пара р = /?к, °С. Определяем объемную производительность эжектора, м3/с,.
где Ru— газовая постоянная воздуха, Rn = 287 Дж/(кг-К); рпн — парциальное давление пара в паровоздушной смеси, определяется по /см, кПа. Расход пара в паровоздушной смеси, кг/с,.
где R — газовая постоянная водяного пара, Rp = 461 Дж/(кг К).
Расход смеси, кг/с,
Газовая постоянная подсасываемой смеси, Дж/(кг К),
Показатель адиабаты подсасываемой смеси где к, к — показатели адиабаты сухого насыщенного пара, воздуха,.
К = 1.3; К = 1,4.
Затем рассчитываются скорости звука в средах: в рабочем паре ар, воздухе в подсасываемой смеси аш, паре в подсасываемой смеси апн по общей формуле
где к — показатель адиабаты; р — давление, Па, и и — удельный объем, м3/кг, подставляются соответственно рассчитываемой среде.
Скорость звука в подсасываемой смеси (критическая).
Далее определяются газодинамические функции (см. табл. 2.8) в приемной камере эжектора:
где s — степень сжатия в эжекторе (задается в зависимости от поставленной задачи), е = 4.
Определяем относительное критическое давление (давление в потоке при скорости, равной местной скорости звука П), см. табл. 2.8. Далее определяем максимально достигаемый коэффициент эжекции при заданной степени сжатия.
Расчеты проводим для различных значений относительной скорости в сечении 3—3 (А.с3 < 1,0). Для кс3 = 1 по таблице газодинамических функций (см. табл. 2.8) находим относительный расход в сечении 3—3 <7с3 = 1. Предварительно задаемся коэффициентом эжекции, значение которого в последующих расчетах уточняем и = GJG = 0,5. Находим критическую скорость звука в паровоздушной смеси
Показатель адиабаты смеси.
По таблице газодинамических функций (см. табл. 2.8) находим относительное давление смеси в сечении 3—3 Пс3 =J (kc, Хс3) и критическое относительное давление смеси Пс. = J{kc).
Определяем предельный коэффициент эжекции по формуле.
где р — отношение площади сечения в камере смешения эжектора, в котором (сечении) достигается критическая скорость инжектируемого потока, к площади цилиндрической части диффузора; qpH определяется по таблицам газодинамических функций (см. табл. 2.8) с помощью относительной скорости qpn = ДХ (Прн)) и относительного давления, см. формулы (2.12)—(2.14).
Находим параметры рабочего и инжектируемого потока в сечении 2—2 на входе в конфузор.
Относительный расход подсасываемой смеси.
где р — отношение площади сечений 2—2 и 3—3, р = F2/Fr
По таблице газодинамических функций (см. табл. 2.8) находим относительную скорость и давление подсасываемой смеси в сечении 2—2 А.н2 = Л^н2, кс) и Пн2 = J{kс, А,н2), а также относительное давление смеси в сечении 2—2
Затем рассчитываем значения коэффициентов.
Расчетный коэффициент эжекции рассчитывается по зависимости
Если расчетный коэффициент эжекции (2.19) превышает значение предельного коэффициента (2.16), то и = ипр. Расчеты по формулам (2.17)—(2.18) проводятся для значений Хс3 = 0,1…1,0 и находится максимальное достижимое значение коэффициента эжекции ммах. Затем определяется расход рабочего пара, кг/с,.