Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Технологическое обеспечение условий контакта при сборке и эксплуатации опор технологических барабанов

Диссертация: Технологическое обеспечение условий контакта при сборке и эксплуатации опор технологических барабанов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Необходимую форму и условия контакта поверхностей качения опор ТБ возможно обеспечить, управляя податливостью технологической системы. Однако на практике, ввиду значительного колебания припуска, реализовать такой способ оказывается очень трудно, в особенности при выполнении первых, черновых рабочих ходов, когда снимается большой припуск. Очевидно, что форма модифицированных образующих… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Анализ технологических способов обеспечения условий контакта при сборке технологических барабанов
    • 1. 1. Технологические барабаны и основные технические требования, предъявляемые к поверхностям качения их опор
    • 1. 2. Анализ работ по обеспечению формы образующих поверхностей качения при сборке ТБ
    • 1. 3. Актуальность применения метода пригонки для достижения необходимых условий контакта
    • 1. 4. Обоснование цели и задачи исследования
  • 2. Формирование образующих поверхностей качения бандажей и роликов для достижения необходимых условий контакта
    • 2. 1. Определение характеристик контакта поверхностей качения
    • 2. 2. Алгоритм определения необходимой формы образующих поверхностей качения опорных роликов
    • 2. 3. Контакт бандажей и роликов с криволинейными образующими
    • 2. 4. Разработка схем обработки поверхностей качения при сборке ТБ
    • 2. 5. Математическая модель формирования образующих поверхностей качения при обработке мобильным оборудованием
    • 2. 6. Управление процессом формирования образующих поверхностей качения при обработке
    • 2. 7. Выводы
  • 3. Математическое моделирование формирования образующих поверхностей качения при обработке
    • 3. 1. Разработка программы моделирования условий контакта бандажей и опорных роликов
    • 3. 2. Разработка программы моделирования обработки поверхностей опорных роликов и бандажей
    • 3. 3. Алгоритм определения необходимой формы образующих поверхностей качения
    • 3. 4. Моделирование обработки поверхностей качения опор ТБ
    • 3. 5. Выводы
  • 4. Экспериментальное исследование формирования образующих и условий контакта опорных роликов и бандажей ТБ
    • 4. 1. Методы проведения экспериментальных исследований
      • 4. 1. 1. Оборудование и образцы
      • 4. 1. 2. Приборы и оборудование для измерения показателей при проведении исследования
    • 4. 2. Экспериментальная обработка поверхностей качения опор ТБ
    • 4. 3. Выводы
  • 5. Внедрение результатов работы и их эффективность
    • 5. 1. Разработка технологического процесса сборки опор ТБ
    • 5. 2. Методика обработки поверхностей качения опорных роликов и бандажей
    • 5. 3. Разработка средств технологического оснащения и модернизация оборудования для обработки поверхностей качения
    • 5. 4. Внедрение технологии в производство
    • 5. 5. Выводы

Технологическое обеспечение условий контакта при сборке и эксплуатации опор технологических барабанов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Технологические барабаны (ТБ) представляют собой широкий класс промышленных агрегатов, применяемых во многих отраслях промышленности: строительных материалов, химической, горнодобывающей и др. ТБ служат для осуществления физико-химической обработки материалов: обжига цементного клинкера, спекания шихт в производстве глинозема, окислительного, восстановительного и хлорирующего обжига, прокалки гидроокиси алюминия, кокса, карбонатов, извлечения цинка и свинца, обезвоживания и сушки материалов.

Конструктивно ТБ представляют собой цилиндрические длинномерные установки с вращательным движением вокруг собственной оси, имеющей наклон к горизонтальной плоскости. Между собой технологические барабаны различного назначения сходны. Каждый ТБ имеет две или более опоры, каждая из которых имеет бандаж — стальное кольцо, устанавливаемое на корпус агрегата или ввариваемое в него — и два опорных ролика, как привило устанавливаемых под углом 60° относительно оси печи. При вращении агрегата поверхность бандажа катится по опорным роликам, установленным в подшипниковых опорах. Благодаря наклону и медленному вращению агрегата, происходит перемешивание и транспортирование загружаемых в ТБ сыпучих материалов, которые подвергаются нагреванию с целью физико-химической обработки. Общий вид технологического барабана представлен на рис. 1.

ТБ имеют высокую производительность и, как правило, работают по непрерывному циклу. Например, вращающаяся цементная печь 05 X 185 м за один час осуществляет обжиг приблизительно 60 т клинкера. Соответственно потери, вызываемые вынужденными остановками ТБ на ремонт, весьма значительны. Поэтому к ТБ предъявляются повышенные требования по надежности: наработка на отказ их деталей и узлов должна быть не менее срока начала проведения капитального ремонта.

Однако на практике из-за образования трещин на корпусе, перегрева корпуса из-за разрушения футеровочного слоя и других причин наблюдаются частые остановы в работе ТБ.

Рис. 1. Общий вид технологического барабана (вращающаяся печь для обжига цементного клинкера) Проводимые ремонтные работы, особенно по восстановлению футеровки, требуют останова и охлаждения ТБ, что приводит к дополнительной потере времени. Среди основных причин, приводящих к таким остановам, следует назвать дефекты формы и поворота поверхностей качения опор ТБ, что приводит к нарушению условий контакта.

Точность относительного поворота и формы поверхностей качения как в пределах одной опоры, так и ТБ в целом, не соответствует требованиям безотказной эксплуатации уже при монтаже агрегатов, так как не обеспечивается необходимая точность на замыкающих звеньях.

Крупногабаритные бандажи технологических барабанов диаметром более 4000 мм к месту сборки поставляются в виде двух полуколец, которые в последующем сваривают электрошлаковой сваркой. Такой способ сборки приводит к значительной погрешности формы, и требуется предмонтажная обработка их базовых поверхностей. На многих предприятиях для этой цели используются тяжелые карусельные и фрезерные станки, однако данное оборудование во многих случаях недоступно.

Учитывая значительную погрешность составляющих звеньев опор ТБ, допуски на замыкающих звеньях оказываются в несколько раз больше, чем предусматривается нормативами. В результате условия контакта бандажей и роликов опор ТБ существенно изменяются — пятно контакта уменьшается или смещается к торцевой поверхности, что приводит к интенсивному раскатыванию поверхностей качения (особенно опорных роликов).

На многих предприятиях при раскатке более, чем на допустимую величину, поверхности качения опорных роликов обрабатывают, демонтировав их с ТБ, или при помощи специальных переносных станков непосредственно на работающем агрегате без демонтажа. Второй способ является предпочтительным, так как обработка ведется без останова работы ТБ и связанных с ним неизбежных потерь.

Одним из существенных недостатков работы вращающегося ТБ является смещение его корпуса по опорных роликам вниз. Для управления этим процессом, на некоторых конструкциях ТБ оси роликов преднамеренно поворачивают относительно оси ТБ на определенный угол. В результате появляется осевая составляющая силы трения, приводящая к смещению всего ТБ. Управление перемещением осуществляется изменением коэффициента трения за счет периодической смазки поверхностей качения. Перекашивание роликов сопровождается многими отрицательными явлениями, и прежде всего повышенным износом деталей опор.

Очевидно, что при наличии поворота осей бандажей и роликов опор ТБ, для обеспечения необходимых условий контакта требуется модификация их поверхностей качения. Решение данной задачи возможно при использовании специальных переносных станков, применяемых для обработки бандажей и роликов на работающем агрегате или при его сборке [1].

Существующие технологические процессы обработки поверхностей качения бандажей и роликов специальными переносными станками в большинстве случаев решают задачи по обеспечению их цилиндричности и круглости. Тем не менее, относительный их поворот способствует интенсивному деформированию поверхностей, что опять ведет к механической обработке.

Необходимую форму и условия контакта поверхностей качения опор ТБ возможно обеспечить, управляя податливостью технологической системы [96]. Однако на практике, ввиду значительного колебания припуска, реализовать такой способ оказывается очень трудно, в особенности при выполнении первых, черновых рабочих ходов, когда снимается большой припуск. Очевидно, что форма модифицированных образующих поверхностей качения должны зависеть от характеристик требуемого пятна контакта. Так же очевидно, модификацию поверхностей качения необходимо осуществлять при сборке ТБ, что в свою очередь требует разработки нового или модификации существующего технологического процесса, необходимого мобильного оборудования и средств технологического оснащения.

Целью данной работы является определение оптимальных условий контакта опор ТБ и разработка технологических методов их достижения за счет модифицирования поверхностей качения непосредственного при сборке ТБ.

Научную новизну работы составляет следующее:

• Математические модели определения условий контакта деталей опоры и формирования их образующих при обработке мобильным оборудованием;

• Механизм влияния формы образующих деталей опор на условия контакта и алгоритм определения их необходимой формы;

• Впервые для достижения необходимых условий контакта предложено ввести в технологический процесс сборки опоры операцию механической обработки для модификации опорных роликов;

• Результаты теоретических и экспериментальных исследований в виде принципиально новых: методики, технологических и конструктивных параметров, оборудования и средств технологического оснащения, позволяющих осуществлять модифицирование поверхностей качения непосредственно в условиях сборки ТБ. Автор выносит на защиту:

• Математическую модель определения характеристик контакта деталей опор;

• Математическую модель формирования образующих бандажей и роликов при обработке мобильным оборудованием;

• Алгоритм определения формы образующих деталей опор, обеспечивающей благоприятные условия контакта;

• Технологический процесс и методику достижения необходимых условий контакта при сборке и эксплуатации опор ТБ;

• Научно-обоснованные технологические и конструктивные параметры, оборудование и средства технологического оснащения, позволяющие осуществлять модификацию поверхностей качения в условиях сборки ТБ.

Методы исследований. При проведении исследований использовались математические модели и разработанные на их основе программы. Для решения технологических задач применены методы компьютерного моделирования, а также экспериментальная обработка поверхностей качения.

Практическая ценность работы определяется тем, что разработанный комплекс математических моделей и программ позволяет определять форму образующих деталей опор, обеспечивающую благоприятные условия контакта, осуществлять настройку мобильного оборудования для обработки и выбор оптимальных технологических режимов. Разработанная технология, комплекс мобильного оборудования и средств технологического оснащения позволяют осуществлять обработку непосредственно на месте сборки технологических барабанов, а также в процессе эксплуатации.

Результаты работы внедрены в условиях ОАО «Искитимцемент», ООО ТД «Сибирский цемент», ОАО ПО «Якутцемент».

По результатам работы внедрены:

• методика обеспечения необходимых условий контакта механической обработкой поверхностей качения бандажей и роликов при сборке ТБ;

• оборудование и средства технологического оснащения для модифицирования поверхностей качения непосредственно при сборке и в процессе эксплуатации ТБ.

Апробация работы: основные положения диссертационной работы неоднократно докладывались и обсуждались на международных и межрегиональных конференциях и получили одобрение на:

• V межрегиональной с международным участием научно-технической конференции «Механики — XXI веку» — Братск, 2006 г.

• Международной научно-практической конференции «Научные исследования, наносистемы и ресурсосберегающие технологии в стройинду-стрии (XVIII научные чтения)» — Белгород, 2007 г.

• Международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука и молодежь в начале нового столетия» — Губкин, 2007 г.

• Международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука и молодежь в начале нового столетия» — Губкин, 2008 г. Международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Наука и молодежь в начале нового столетия» — Губкин, 2009 г.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 17 научных работ, в том числе 2 — в изданиях, рекомендованных ВАК. Получен патент на полезную модель № 77 567 «Станок для обработки бандажей и роликов».

Структура диссертации включает 5 глав, введение, заключение, приложения, список литературы, включающий 115 источников.

5. Результаты работы внедрены в учебном процессе БГТУ им. В. Г. Шухова и БИЭИ, используются в курсе дисциплин «Основы технологии машиностроения» и «Технология машиностроения», курсовом и дипломном проектировании.

Заключение

и общие выводы.

1. На основании теоретических и экспериментальных исследований получено решение актуальной научной задачи — обеспечение условий контакта при сборке опор крупногабаритных ТБ, а также в процессе эксплуатации, за счет введения операций механической обработки поверхностей качения с использованием мобильного оборудования.

2. Разработана математическая модель, позволяющая определять характеристики контакта бандажа и ролика: распределение давления ц, распределение нагрузки р, ширину площадки контакта а, кинематическое сближение осей Лтах и др. с учетом величины нагрузки на ролик, формы образующих и величин относительного поворота осей деталей.

3. Разработан алгоритм определения необходимой формы образующих поверхностей качения бандажей и роликов, обеспечивающей благоприятные условия контакта. Установлено, что бандаж, имеющий прямолинейную образующую, имеет благоприятные условия контакта с опорным роликом, форма образующей которого должна быть модифицирована.

4. Установлено, что на точность образующих поверхностей качения при обработке оказывают влияние: деформации в технологической системе, А у, погрешность изготовления и установки станка е, погрешность, связанная с износом инструмента, А и. Разработана математическая модель формирования погрешности обработки поверхностей качения для различных схем установки мобильного оборудования.

5. Для опор цементных печей, имеющих преднамеренный поворот роликов (Р = 40') получены номограммы, позволяющие определить режимы обработки и 5), обеспечивающие нормативные условия контакта.

6. Для модифицирования поверхностей качения опорных роликов обосновано применение специального переносного встраиваемого станка УВС-01. Для расширения его технологических возможностей применена конструкция копирного устройства (патент на полезную модель № 77 567). 7. Технология обеспечения условий контакта при сборке опор ТБ внедрена в условиях ОАО «Искитимцемент», ООО ТД «Сибирский цемент», ОАО ПО «Якутцемент».

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.c. 1 306 648 СССР, МКИ4 В 23 В 5/32. Станок для проточки бандажей и роликов / H.A. Пелипенко, A.A. Погонин, И. В. Шрубченко (СССР). -№ 3 995 076/31—08- заявл. 25.12.85- опубл. 30.04.87, Бюл.№ 16. -2 с.
  2. A.c. 1 346 340 СССР, МКИ 4 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей и опорных роликов вращающихся печей / H.A. Пелипенко, В. И. Рязанов, A.A. Погонин (СССР). № 4 000 133/31−08- заявл.ЗО. 12.85- опубл. 23.10.87, Бюл.№ 39. -2с.
  3. A.c. 1 350 459 СССР, МКИ4 F 27 В 7/22. Бандаж вращающейся печи / H.A. Пелипенко, A.A. Погонин, М. А. Федоренко, И. В. Шрубченко (СССР). -№ 4 032 018/29−33- заявл. 05.03.86- опубл. 07.11.87, Бюл.№ 41. -2с.
  4. A.c. 1 430 180 СССР, МКИ 4 В 23 В 5/32. Станок для обработки бандажей и роликов / H.A. Пелипенко. И. В. Шрубченко, А. А. Погонин, М. А. Федоренко (СССР). № 418 776/31−08- заявл. 28.01.87- опубл. 15.10.88, Бюл. № 38.-Зс.
  5. A.c. 1 435 908 СССР, МКИ4 F 27 В 7/22. Бандаж вращающейся печи / H.A. Пелипенко, И. В. Шрубченко, М. А. Федоренко, A.A. Погонин (СССР). -№ 4 235 310/29−33- заявл. 27.04.87- опубл. 07.11.88 Бюл. № 41. -2с.
  6. A.c. 1 567 327 СССР, МКИ 5 В 23 В 5/32. Устройство для обработки бандажей вращающихся печей / H.A. Пелипенко, И. В. Шрубченко, В. Н. Бондаренко, A.A. Погонин (СССР). № 4 387 054/31−08- заявл. 01.03.88- опубл. 30.05.90, Бюл. № 20.-Зс.
  7. A.c. 252 811 СССР, МКИ 4 В 23 В 5/32. Устройство для проточки громоздких вращающихся деталей типа печей для обжига / Н. И. Курепов, A.M. Волков, B.C. Платонов (СССР). № 1 218 972/25−08- заявл. 13.02.68- опубл.22.09.69, Бюл.№ 29. -2с.
  8. Адаптивное управление технологическими процессами / Ю. М. Соломенцев, В. Г. Митрофанов, С. П. Протопопов и др. М.: Машиностроение, 1980. — 536 с.
  9. , В.А. Резание металлов / В. А. Аршинов, Г. А. Алексеева М.: Машгиз, 1959. — 490 с.
  10. , В.А. Резание металлов и режущий инструмент / В. А. Аршинов, Г. А. Алексеева —М.: Машиностроение, 1975. — 436с.
  11. , В.М. Испытание режущего инструмента на стойкость / В. М. Бажков, П. Г. Кацев. М.: Машиностроение, 1985. — 136 с.
  12. , Б.С. Основы технологии машиностроения. / Б. С. Балакшин М.: Машиностроение, 1969. — 559с.
  13. , Б.С. Теория и практика технологии машиностроения / Б. С. Балакшин. -М.: Машиностроение, 1982. — Кн.1, 288 с.
  14. А. Банит, Ф. Г. Механическое оборудование цементных заводов / Ф. Г. Банит, O.A. Несвижский. — М.: Машиностроение, 1975. 317 с.
  15. , А.И. Вращающиеся печи цементной промышленности / А. И. Боганов. М.: Машиностроение, 1965. — 320 с.
  16. , И.А. Расчет на прочность деталей машин. / И. А. Биргер, Б. Ф. Шорр, Г. Б. Иосилевич. -М.: Машиностроение, 1970. 702 с.
  17. , В.А. Теория подобия и моделирования / В. А. Веников. -М.: Высшая школа, 1976. 479 с.
  18. , И.Д. Бесцентровое измерение профиля тел вращения / И. Д. Геббель // Измерительная техника. 1973. — № 3. — С.24−27.21 .Глик, A.K. Сборка и монтаж изделий тяжелого машиностроения /
  19. A.К. Глик. -М.: Машиностроение, 1968. 212 с.
  20. , В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика /
  21. B.Е. Гмурман. — М: Высшая школа, 1977. — 479 с.
  22. , В.Г. Планирование промышленных экспериментов / В. Г. Горский, Ю. П. Адлер. М.: Металлургия, 1975. — 264 с.
  23. ГОСТ 14 273–69. Опоры роликовые вращающихся печей. Введ. 196 901−01. — М.: Изд-во стандартов, 1969. — 4 с.
  24. ГОСТ 17 509–72. Надежность изделий машиностроения. Система сбора и обработки информации. Методы определения точечных оценок. -Введ. 1969−01−01. -М.: Изд-во стандартов, 1972. 26 с.
  25. , Г. И. Резание металлов / Г. И. Грановский, В. Г. Грановский. М.: Высшая школа, 1985. — 304 с.
  26. Гундорин, В Д. Влияние исходной погрешности на точность роликов при бесцентровом суперфинишировании / В. Д. Гундорин, A.B. Рязанов. // Станки и инструмент — 1970. — № 11. — С. 12−13.
  27. , М.Е. Технология машиностроения / М. Е. Егоров, В. И. Дементьев, B.JI. Дмитриев. — М.: Высшая школа, 1975. 534 с.
  28. , М.А. Технологические способы повышения долговечности машин / М. А. Елизаветин, Э. А. Сатель. М.: Машиностроение, 1969. -398 с.
  29. , В.Ф. Переносной станок для обработки направляющих станин металлорежущего оборудования / В. Ф. Задирака // Прогрессивная технология механосборочного производства: сб. науч. тр. Краматорск, 1982. — С. 59.
  30. , Р.В. Исследование износа роликовых опор / Р.В. Захарбеков// Строительные и дорожные машины. — 1969. — Р.2 — 79 с.
  31. , Р.Б. Экономическая эффективность ремонта машин и оборудования / Р. Б. Ивуть, B.C. Кабаков. — Минск: Беларусь, 1988. -207 с.
  32. , Б.Н. Расчет оптимальных режимов обработки для станков и автоматических линий / Б. Н. Игуменов. М.: Машиностроение, 1975. — 200 с.
  33. , В.Я. Повышение долговечности высокоэффективного инструмента / В. Я. Киршенбаум. М.: Наука и техника, 1990. — 283 с.
  34. , КС. Технология машиностроения / К. С. Кол ев. М.: Высшая школа, 1977 — 256 с.
  35. Конструирование и расчет деталей и узлов металлообрабатывающих станков: учеб. пособие / А. Т. Калашников, A.A. Погонин, И. В. Шрубченко и др. М.: Глобус, 2004. — 158 с.
  36. , B.C. Основы конструирования приспособлений / B.C. Корсаков. М.: Машиностроение, 1983. — 276 с.
  37. , B.C. Основы технологии машиностроения / B.C. Корсаков. — М.: Высшая школа, 1977. -411 с.
  38. , B.C. Точность механической обработки / B.C. Корсаков. — М.: Машгиз, 1961.-379 с.
  39. , A.A. Технология машиностроения / A.A. Маталин. — JL: — Машиностроение, 1985.-496 с.
  40. , A.A. Точность механической обработки и проектирование технологических процессов / A.A. Маталин. — JL: — Машиностроение, 1985.-320 с.
  41. , A.A. Точность, производительность и экономичность механической обработки / A.A. Маталин, B.C. Рысцова. — М.: Машгиз, 1963.-352 .
  42. ЪЪ.Машевич, З. А. Основы учения о резании металлов и режущий инструмент / З. А. Машевич. — М.: Машгиз, 1960. 307 с.
  43. , Ю.Н. Выверка и центровка промышленного оборудования/ Ю. Н. Микольский. Киев: Буд1вельник, 1970. — 188 с.
  44. , С.С. Технология машиностроения. Обработка конструкционных материалов резанием / С. С. Некрасов, Т. М. Зильберман. М.: Машиностроение, 1974- 288 с.
  45. Обработка металлов резанием. Справочник технолога / под ред. A.A. Панова. -М.: Машиностроение, 1988. — 736 с.
  46. Основы технологии машиностроения / под ред. B.C. Корсакова. М.: Машиностроение, 1976. — 416 с.
  47. ОСТ 22−170−87. Бандажи вращающихся печей. — Введ. 1987−01−07. -М.: Изд-во стандартов, 1982. 96 с.
  48. , Д.Д. Отделочно-упрочняющая обработка поверхностей пластическим деформированием / Д. Д. Папшев. М.: Машиностроение, 1978. — 151 с.
  49. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов / К. Хартман, Э. Лецки, В. Шефер и др. М.: Мир, 1977 -522 с.
  50. , A.A. Концепция проектирования встраиваемых станочных модулей для мобильной технологии восстановления / A.A. Погонин, И. В. Шрубченко // Горные машины и автоматика. — 2004. — № 7. — С.37−39.
  51. , A.A. Технологическая концепция разработки мобильного оборудования &bdquo-для обработки крупногабаритных деталей агрегатов с использованием модульных технологий / A.A. Погонин,
  52. A.B. Хуртасенко, И. В. Шрубченко // Промышленность строительных материалов. Серия 1. Вып. 1−2. Цементная промышленность. М.: ВНИИЭСМ, 2003. — С. 3−11.
  53. , В.Д. Переносное обрабатывающее устройство для ремонта основания пресса на месте его установки /
  54. B.Д. Промысловский, В. Ф. Задирака // Кузнечно-штамповое производство. 1987. — № 3. — С.28−300.78. 77уш, В. Э. Конструирование металлорежущих станков / В. Э. Пуш. — М.: Машиностроение, 1977. 390 с.
  55. Расчет и конструирование деталей и узлов металлообрабатывающих станков: учеб. пособие / А. Т. Калашников, A.A. Пошнин, И. В. Шрубченко и др. Белгород.: Изд-во БГТУ им. В. Г. Шухова, 2003. — 137 с.
  56. , П.Р. Металлорежущие инструменты / П. Р. Родин. — Киев: Вища школа, 1974.-396 с.
  57. , М.Я. Механическое оборудование предприятий строительных материалов, изделий и конструкций / М. Я. Сапожников. -М.: Высшая школа, 1971. — 321 с.
  58. , С.С. Метод подобия при резании металлов / С. С. Силин. —I
  59. М.: Машиностроение, 1979. 152 с.
  60. , В.А. Лаборатория технологии машиностроения / В. А. Скраган, И. С. Амосов, A.A. Смирнов. -М.: Машгиз, 1960. 129 с.
  61. Справочник конструктора-машиностроителя/ под ред. В. И. Анурьева. М.: Машиностроение, 1978.- Т.1. — 728 с.
  62. Справочник металлиста / под ред. А. Н. Маслова. -М.: Машиностроение, 1977. -Т.З. 717 с.
  63. Справочник технолога-машиностроителя / под ред. А. Н. Малова.- М.: Машиностроение, 1972. -Т.1. -568 с.
  64. Справочник технолога-машиностроителя / под ред. А. Г. Косиловой, Р. К. Мещерякова. — М.: Машиностроение, 1986.-Т.2. —493 с.
  65. , А.Г. Технологическое обеспечение параметров поверхностного слоя деталей / А. Г. Суслов. М.: Машиностроение, 1987. — 206 с.
  66. Технология машиностроения / Л. В. Лебедев, В. У. Мнацаканян, А. А. Погонин и др. — М.: Издательский центр «Академия», 2006. — 528 с.
  67. , В. А. Управление точностью гибких технологических систем / В. А. Тимирязев. М.: НИИМАШ, 1983. — 65 с.
  68. , С.П. Теория упругости / С. П. Тимошенко, Дж. Гудьер. — М.: Наука, 1975. 576 с.
  69. Точность производства в машиностроении и приборостроении / под ред. А. Н. Гаврилова. — М.: Машиностроение, 1973. — 568 с. 94 .Хроленко, В. Ф. Новые средства контроля / В. Ф. Хроленко, Г. З. Альмарк // Машиностроитель. 1983. — № 3. — С. 8−9.
  70. Чуб, Е. Ф. Реконструкция и эксплуатация опор с подшипниками качения: справочник / Е. Ф. Чуб. — М.: Машиностроение, 1981. 365с.
  71. , И.В. О периодичности обработки поверхностей качения бандажей и роликов вращающихся цементных печей/ И.В. Шрубченко// Промышленность строительных материалов. Серия 1. Цементная промышленность. М., 2003 — Вып. 1−2 (ВНИИЭСМ), С. 16−20.
  72. , ИВ. О стойкости режущего инструмента при обработке поверхностей бандажей и роликов печей / И. В. Шрубченко, Е.Е. Гриднов// Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова 2005. — № 11 — С. 431 433.
  73. , И.В. Обработка поверхностей качения опорных роликов для вращающихся печей / И. В. Шрубченко // СТИН. 2004. — № 3 — С. 39.
  74. , И.В. Токарная обработка крупногабаритных деталей специальными переносными станками / И. В. Шрубченко // СТИН. — 2004.-№ 1-С. 34−35.
  75. , И.В. Токарная обработка крупногабаритных деталей специальными переносными станками / И. В. Шрубченко // Главный механик. 2004. — № 12. — С. 46−47.
  76. , П.И. Основы резания металлов и режущий инструмент / П. И. Ящерицын, M.JI. Еременко, Н. И. Жигало. — Минск: Вышэйшая школа, 1981. — 555 с.
  77. Переносной круглошлифовальный станок фирмы Frauz-Haberle-Metall-Kreissage Aluminium. 1979 — 55. — № 4. — S. 136.
  78. Переносной станок для сверления центровых отверстий. Регсепсе ceutreuse, Assemblages. 1977. — № 41. — Р. 60−61.
  79. Переносной токарный станок фирмы Buker (ФРГ) для обработки труб. Rohrareymaschine «Ind-Auz». 1980. — № 71. — S.24.
  80. Н. / Die numerische Steurung in der Fertigungstechnik / H. Herold, W. Masberg, G. Stute. VDI — Verlag EmbH, Dusseldorf, 1971. — 453 c.
  81. Stelanides, E. Y. Heavyduty Lathes trabel to workpiece / E.Y. Stelanides// Assemblages. 1979.-35. — № 1. — P. 60−61.
  82. Weck, M. Wergzeugmaschinen, Mestechnisene Unteruchungen und Beusteilung / M. Weck -- VDI Verlag Dusseldorf. — 1978. — 365 s.
  83. Программа моделирования формирования образующих бандажей и опорных роликов ТБ при обработке специальным переносным встраиваемым станком и расчет характеристик пятна контакта обработанных поверхностей (в среде Ма№САй)1. Исх денные обработка
  84. Размер иежду стойжаыи станка, м.:1. Диаметр бандажа, мм.:1. Диаметр ролика, мм.:
  85. Частота вращения печи, мин-1.:
  86. Величины вылета инструмента на расчетных схемах, м.:1.51. Об — 6100 Эр- 1500 пп: — 1а := 01 Ь := 0.26 с := 0.0 $
  87. Ширина ролика м.: Ширина бандажа [м]: Положение начальной точки бандажа, [у]: хб := 0.05 Зазор между поверхностьюнаправляющей и отверстием в Дне : — 0.08суппорте (мм):
  88. Число точек для расчета: п := 1000
  89. Диаметр направляющей, м.: <1н:= 0.151р:= 1.116: — 1
  90. Уголо между направлением выполняемого размера и осью державки резца град.:5:= О
  91. Твердость материала: лв 190
  92. Предел прочности обрабатываемогоматериала кГс/нм2.:ошп60
  93. Размеры сечения державки резца: Ы —0.04 Ы 0.041. Вектор, характеризуюиум геометрические параметры системы
  94. Оптимальный износ по задней поверхности инструмента мм.
  95. Геометричекие параметры резца град.: у:= О а:=45 «. := 0.5 4 45 .•= 15 г — 1.51. Из := 2
  96. Вектор, характеризуюирй геометрические паарметры (}р резца:
  97. Постоянные, характеризуюире свойства материала направляющей: П
  98. К расчету характеристик пятна контакта:
  99. Постоянные, характеризукжре свойства материалов бандажа и роликов Козффици Пуансона V 0 3
  100. Модуль упругости первого рода для материала бандажа Па1: Е1 2−1011 Модуль упругости первого рода для материала роликов [Па.: Е2 := 2−10 114 000 000
  101. Нагрузка, приходящаяся на один ролик опоры Н.: к :=2.с"в (30−1)ев)
  102. Ширина бандажа м.: Ширина ролика [•*):1. Ьб:= 16 Ьр:= 1р
  103. Положение левого края бандажа м.: Ьн Хб
  104. Количество точек для расчета (определяет точность вычислений): л = 1×103 п1 -.= 50р. Исх. данные-обработка1. В Зимм рат. сммЛ1. Н Зцми рам, оч^
  105. Положение расчетных сечений (расстояния до лавой опоры В):бандажа0п-11 2 п-1к: — 0. пр- 1 ^ 2 пр-11. У Интерна шяция гхж-ти
  106. Функция расчага точек образующей обрабатываемой поверхности:
  107. Рт<0в1,уу) |←|№ ^ Оя!» О V СЫ * 1 V СЫ * 4 V СЫ" 5 |1р| ¡-Г М"2уО|1"3 уСЫ-6уСЫ"7 п *-гфВД пз «- 1еп§ 1Ь (уу) 6* ке О. га- 1к + СЫ ¦ 2 V СЫ ¦ 3 V СЫ ¦ 6 V СЫ ¦ 7ш-1 216 к+Хб±^Ь 1 Г СЫ"0 V СЫ-1 УСЫ"4 V СЫ"5 2пэуж 4- рврипе^ух.уу)
  108. Ьг ?6 0. п-1 Рг «- цпетр^.ух, уу, 1. Рг1*1 №ПВ|ЯЩ|ЯЯЦИЯ нов та
  109. Рамвт лофвииоста установки
  110. Функция расчета составляющей погреижюсти а: X: — Для справки: «ЬрО выверка ца щ» «ыполняется относительно обрабатываемой детали, у*у1 — относительно другой детат
  111. Функцяи для растеч погрешности установки: е (сЫ, Угу, Дст, Др)
  112. Дсто?о + Лу1 Дето, 1 + Ду2 ДсТ. о + Л*' Дети + да -у2-у1 -Й-11 Е0. П-11. Ь-1. 1--ь1. ДРюотютимосдусчиии1. У ← Ayy-t + ylz ← tay-t + II R←J (jo-y)2 + (B>-z)2 Auet?4-R ——1. Q Расчет гпубатр
  113. Функция рас-чсш глубины реэанмя во всех точках 1ра"тории:t (tmax, Pr, s) —1. НРааигпяви^раш—0 Растит сlengA (Pr) max^Pr)fbr ie 0. u- I break if Pr «ifbr ie 0. n 1
  114. Sj 4- Sj — b fbr it 0"n 1 t- ← t 4- tm — (a — Pr1- ← |t? + «i ?f +0 otherwuet.
  115. Скорость резания u/ммн.: *-D6-nn1. Vp:=1000
  116. Pr-«-Py-b if 0sl"0 Pi-t Pyb if Osl • 1 Pz-» — Py-b if Osl «2 Pi-а — Pyb if Osl • 3 -P"i-Py-b if Osl -4 -P*» — Pyb if Osl» 5 -Pi4-Pyb if Osl «6 -Pi-a — Pyb if Osl — 71. R1Ц1ШК ФУ1Ш"1Й MfnT1. Раоч*т юнося инструмента
  117. Функция для расчета стойкости резца в зависимости от aro геометрии:
  118. Tl
  119. Обобщат"* зависимость стойкости резца:1. T (S,». Gp) :=r*-ap0a «- Gpj1. X±Gp2 t)1. Tr (i0,a0,xo, io)
  120. Функция для ржлеи пограимосги обработай, вызванной размерным износом режущего инструмента:
  121. MCW.S.t.Op) := I" — I» if СЫ"0 vM’l v0"l"4vOd"S |lp? if Osl ¦ 2 v Osl ¦ 3 v CW ¦ 6 v Osl ¦ 7 n «- lcagtfa (l)др"см"т"shag <1. Sm *n-l ~ 'o n-1
  122. S-пп if Oil «0 v Osl «1 v Osl «4 v Osl «5 Об
  123. S-n" — if Osl"2vOsl"3vOsl"6vOsl"71. Dp1. T^S.tj.Op) «0 otherwise for i e 0. n 1if t. >01. Лч»
  124. Г a-c^ if Osl ¦ 0 v Osl ¦ 2 v СЫ ¦ 4 v СЫ «6k = 0otherwise1. Эо*Ф- «чтищщий I Ш ими
  125. Момент мюрции сечении направляющпй: ж-Ди 64
  126. Поспммм величины, учаспуюире в расчета опале! направляющей:-Г1. Л 612-Г1. Мр1(х)-Мт1(х) ^ Е-1 '1 822:=-I1. Мш1(х)-Мш1(х) Е-11х
  127. Функции для расчета перемещений системы в расчетном сечении, задаваемом размером I:4ут (СЫ.а, 1, Рх, Ру) 5=
  128. М<�У"Ы,», Рх.РУ.*.1)-Мр1(х) ^I
  129. РЬу ^ (611 812у' (АНу^ чМ^У/ ^821 822) д21у)1. Дгт<0в1,Ь, 1, Рх, Рг) :=1.-Мш1(х)1. Д2 *- Доп2((Ы, РЬу)1. Д1 4- ДопКСЫ.Ру.РЬу)1. А2-А1, Доп «- А2---11. Е-1 1 2 6 J
  130. М&(СЫ. Ь. Рх, Ре, х, 1)-Мр 1 (х) Е-11. М&(СЫ, Ь, Рх, Рг, х,1)-Мш1(х)гь1. Д1&4-л
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?