Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Теория и практика применения индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов

Диссертация: Теория и практика применения индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Показано, что системы ИГП неорганических диэлектриков являются открытыми динамическими системами, к которым целесообразно применять подходы, разработанные в синергетике. Разработана методика теоретического анализа устойчивости систем ИГП, основанная на исследовании характеристик состояния систем под воздействием флуктуаций и возмущений температуры и объема расплава, присущие индукционным системам… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА 1. РАЗВИТИЕ ИНДУКЦИОННОЙ ГАРНИСАЖНОЙ ПЛАВКИ НЕОРГАНИЧЕСКИХ ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
    • 1. 1. Развитие технических решений по индукционной плавке неорганических диэлектриков
      • 1. 1. 1. Франция
      • 1. 1. 2. Россия
      • 1. 1. 3. США
      • 1. 1. 4. ФРГ
    • 1. 2. Методы расчета и моделирования индукционной плавки неорганических диэлектрических материалов, явления неустойчивости ванны расплава
    • 1. 3. Выводы, постановка задачи
  • ГЛАВА 2. ТЕОРИЯ ИНДУКЦИОННОЙ ГАРНИСАЖНОЙ ПЛАВКИ НЕОРГАНИЧЕСКИХ ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ
    • 2. 1. Индукционная гарнисажная плавка как термодинамическая система
    • 2. 2. Модель системы ИГП и ее характеристики состояния
      • 2. 2. 1. Электрические характеристики состояния ИГП
      • 2. 2. 2. Тепловая модель системы ИГП и ее характеристики состояния
    • 2. 3. Теоретические исследования установившегося состояния индукционной гарнисажной плавки
      • 2. 3. 1. Установившееся состояние ИГП при выдержке ванны расплава кристаллического материала
      • 2. 3. 2. Установившееся состояние ИГП при непрерывной плавке кристаллического материала «на блок»
        • 2. 3. 2. 1. Установившееся состояние плавки при экстремальной зависимости Рг (Т)
        • 2. 3. 2. 2. Установившееся состояние плавки при монотонно возрастающей Р2(Т^)
      • 2. 3. 3. Индукционная гарнисажная плавка некристаллических неорганических материалов варка стекол)
      • 2. 3. 4. Влияние режима управления процессом ИГП на параметры установившегося состояния
    • 2. 4. Экспериментальные исследования устойчивости ИГП
      • 2. 4. 1. Флуктуации и изменение температуры расплава при ИГП
      • 2. 4. 2. Флуктуации объема ванны расплава
        • 2. 4. 2. 1. Полосы роста в кристаллах фианитах
        • 2. 4. 2. 2. Периодические колебания объема ванны расплава при непрерывной ИГП
    • 2. 5. Теплопередача от ванны расплава
      • 2. 5. 1. Теплопередача от зеркала расплава к шихте
      • 2. 5. 2. Формирование гарнисажа
      • 2. 5. 3. Формирование гарнисажа при ИГП материалов с высоким давлением паров при температуре плавки
      • 2. 5. 4. Аппроксимация формы ванны расплава
    • 2. 6. Обобщение результатов исследования
    • 2. 7. Выводы
  • ГЛАВА 3. СТАРТОВЫЙ НАГРЕВ НЕОРГАНИЧЕСКИХ ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ИГП
    • 3. 1. Физико-химические явления в процессе стартового нагрева при ИГП неорганических диэлектриков
      • 3. 1. 1. Чистые методы старта
      • 3. 1. 2. Методы стартового нагрева с образованием промежуточных разлагающихся химических соединений
        • 3. 1. 2. 1. Стартовый нагрев оксидов экзотермической реакцией окисления металла на воздухе
        • 3. 1. 2. 2. Старт ИГП оксидов высокой чистоты путем нагрева гранул графита
        • 3. 1. 2. 3. Старт ИГП с применением электрической дуги
      • 3. 1. 3. Загрязняющие методы старта
    • 3. 2. Параметры стартовой зоны для успешной ИГП неорганических диэлектрических материалов
      • 3. 2. 1. Критические параметры стартового нагрева
      • 3. 2. 2. Определение критического объема ванны расплава при старте экзотермической реакцией окисления металла
      • 3. 2. 3. Критические параметры стартовой ванны расплава при индукционном нагреве изолированных проводящих гранул
      • 3. 2. 4. Критическая температура стартовой зоны при нагреве твердой стартовой загрузки
    • 3. 3. Выводы
  • ГЛАВА 4. ПРИМЕНЕНИЕ ИГП В ПРОМЫШЛЕННОЙ ПРАКТИКЕ И НАУЧНЫХ ИССЛЕДОВАНИЯХ
    • 4. 1. Исследование удельной электропроводности расплава неорганических диэлектрических материалов в процессе ИГП
      • 4. 1. 1. Метод измерения и оборудование
      • 4. 1. 2. Погрешность измерения электропроводности расплава
      • 4. 1. 3. Методика измерений
      • 4. 1. 4. Верификация разработанного метода измерения электропроводности расплава
      • 4. 1. 5. Результаты измерения электропроводности расплава оксидных материалов и их обсуждение
      • 4. 1. 6. Экспериментальная оценка удельной электропроводности расплава диэлектрических материалов при ИГП
    • 4. 2. Синтез материалов на основе неорганических диэлектриков
      • 4. 2. 1. Непрерывный способ синтеза поликристаллических материалов
        • 4. 2. 1. 1. Удельные затраты электроэнергии и удельная производительность плавильной поверхности при
        • 4. 2. 1. 2. Получение электрокорунда непрерывной ИГП глинозема
        • 4. 2. 1. 3. Непрерывная ИГП оксида магния и получение электротехнического периклаза
        • 4. 2. 1. 4. Зависимость удельных затрат электроэнергии на плавку от диаметра холодного тигля
        • 4. 2. 1. 5. Получение технического карбида кальция методом ИГП
      • 4. 2. 2. Загрязнение продуктов ИГП материалом тигля
      • 4. 2. 3. Периодическая ИГП диэлектрических материалов
      • 4. 2. 4. Индукционная гарнисажная варки стекла
    • 4. 3. Выращивание кристаллов периклаза индукционной плазмой паров оксида магния
    • 4. 4. Получение металлов и сплавов индукционной восстановительной плавкой
      • 4. 4. 1. Анализ передачи энергии в реакционную зону в известных способах восстановительной плавки
      • 4. 4. 2. Индукционная печь с холодным тиглем — реактор для проведения восстановительной плавки
      • 4. 4. 3. Экспериментальные исследования индукционной восстановительной плавки
      • 4. 4. 4. Влияния токов Фуко на восстановительные процессы
      • 4. 4. 5. Переработка радиоэлектронного лома методом индукционной восстановительной плавки
    • 4. 5. Выводы

Теория и практика применения индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Вторая половина XX века ознаменована бурным развитием в области создания новых материалов, методов их получения и применения: полупроводниковая техника, оптика, высокотемпературная техника. В русле этих разработок находилась и индукционная плавка высокотемпературных огнеупорных материалов в гарнисаже, патент на которую с приоритетом от 31 января 1963 г был выдан во Франции исследователям Б. Гаету, Ж. Холдеру, Ж. Курка и Ж. Ребо (B.Gayet, J. Holder, G. Kurka и J. Reboux), где соавторы отмечают особый вклад в изобретение Ж. Ребо [1]. В указанном и в последующих за ним патентах и статьях Ж. Ребо и его коллегами были заложены принципы индукционной плавки огнеупорных материалов и предложены технологические решения и оборудование для синтеза огнеупорных материалов методом плавки в садочном режиме, методом непрерывной плавки с выпуском струи расплава и с вытягиванием непрерывного слитка, а также применение индукционной плавки в гарнисаже для выращивания кристаллов методом Чохральского [2, 3, 4].

С 1964 г. количество публикаций по индукционной плавке оксидных и других неорганических диэлектрических материалов растет лавинообразно. Уже с начала 70-х годов XX века во всех ведущих странах: СССР, США, Англии, Японии, Италии интенсивно проводятся исследования по плавке огнеупорных материалов, что свидетельствует о пионерском техническом решении, предложенном французскими исследователями. Промышленное освоение метода началось с конца 70-х годов в СССР с началом производства кристаллов фианитов (кубического диоксида циркония).

В настоящее время методом индукционной гарнисажной плавки в промышленном масштабе производятся монокристаллы кубического диоксида циркония, синтезируются высокоогнеупорные материалы специального применения, производятся высокочистые исходные материалы для роста кристаллов и волокнистые материалы для строительства, активно ведутся исследования по применению индукционной плавки в гарнисаже для захоронения радиоактивных материалов, по разработке и получению новых материалов с заданными свойствами и в других направлениях. Тем самым, метод индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов занял свое место в раду высокотехнологичных методов получения материалов и его область применения расширяется.

Исследования индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов выявили ряд проблем, связанных с осуществлением плавки, среди которых главной является достижение устойчивого поддержания плавки в заданном режиме. Несмотря на значительные достижения в области математического моделирования индукционных нагревательных систем, развитых применительно к нагреву металлов, указанная проблема остается нерешенной, а проектирование оборудования для индукционной гарнисажной плавки основывается на положениях, сформулированных в начале развития метода. Сложившееся положение сдерживает применение индукционной гарнисажной плавки. В тоже время, накопленный опыт, а также достижения в смежных областях, дают основания для решения указанной проблемы.

Цель работы. Разработка основ теории индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов, определяющих закономерности и условия достижения установившегося состояния процесса плавки, и создание на этой основе методики анализа и проектирования оборудования, отвечающего выполнению заданных технологических параметров процесса плавки. Обобщение теоретических и экспериментальных исследований, направленное на повышение адекватности математических моделей процесса плавки и повышение эффективности разрабатываемых технологий и оборудования.

Основные задачи исследования, вытекающие из цели работы, состоят в следующем:

— представление процесса как единой физической системы и анализ явлений характерных для индукционной плавки неорганических диэлектрических материалов в наибольшей их полнотевыявление физических причин возникновения устойчивого или неустойчивого состояний в системе индукционной плавки неорганических диэлектрических материалов;

— определение взаимосвязи устойчивых состояний индукционной плавки неорганических диэлектриков с технологическими и конструктивными параметрами процесса и оборудования и разработка методов анализа и расчета исследуемых систем;

— анализ, проектирование и создание систем индукционной плавки неорганических диэлектрических материалов на основе полученных новых представлений.

Диссертационная работа состоит из двух частей. В первой части (главы 2 и 3) разрабатываются основы теории устойчивого состояния теплового баланса индукционной гарнисажной плавки и обобщаются исследования по теплопередаче от ванны расплава в холодный тигель и к шихте. На основе полученных выводов определяются условия стартового нагрева. Во второй части работы (глава 4) на базе разработанных теоретических положений проводится анализ работы и проектирование индукционных печей для плавки различных неорганических диэлектрических материалов.

На защиту выносятся следующие основные положения:

1. Выявлены основные причины, приводящие к неустойчивости и эволюции режима ИГП неорганических диэлектрических материалов, заключающиеся в нелинейности системы индуктор-ванна расплава на границе раздела жидкой и твердой фаз в виде скачкообразного изменения электропроводности и скрытой теплоты плавления кристаллических материалов, проявляющейся как диссипация системы.

2. Установившееся состояние ИГП кристаллических неорганических диэлектрических материалов определяется самоорганизацией системы и заключается в установившемся циклическом изменении параметров процесса (температуры, объема, а также электрических параметров системы) относительно неустойчивого или устойчивого фокусов, которое принято называть аттрактором.

3. Классификация технологических процессов индукционной гарнисажной плавки неорганических диэлектрических материалов, основанная на различиях условий самоорганизации плавки, на три модели процесса: а) непрерывная плавка кристаллических неорганических материалов «на блок», б) выдержка ванны расплава кристаллических неорганических материалов, в) плавка некристаллических материалов (варка стекла).

4. Основные математические соотношения, определяющие области самоорганизации процесса ИГП кристаллических неорганических диэлектрических материалов для двух моделей процесса плавки и однозначную взаимосвязь между установившимся состоянием технологического процесса, параметрами оборудования и теплофизическими свойствами перерабатываемого неорганического диэлектрического материала.

5. Принципы и основные математические соотношения для проектирования оборудования и обеспечения заданных технологических параметров процесса ИГП неорганических диэлектрических материалов.

6. Подход к систематизации результатов экспериментальных исследований по формированию гарнисажа и теплопередачи от ванны расплава в холодный тигель и к шихте, эмпирические соотношения, связывающие теплофизические свойства широкого круга перерабатываемых материалов и их шихты с параметрами технологического режима плавки,.

11 обратно пропорциональная закономерность снижения удельных затрат электроэнергии на плавку от диаметра холодного тигля.

7. Принцип определения стартовой ванны расплава и стартовой температуры твердой загрузки, вытекающий из критического состояния ИГП, и комплекс методов расчета стартовой загрузки при ИГП неорганических диэлектрических материалов.

8. Метод измерения удельной электропроводности расплава неорганических диэлектрических материалов непосредственно в процессе плавки путем измерения коэффициента мощности индуктора и решения обратной задачи индукционного нагрева, и созданное оборудование для проведения измерений.

9. Явление стимулирующего воздействия токов Фуко, протекающих в реакционно-шлаковой ванне при индукционной гарнисажной восстановительной плавке руд и техногенного сырья, на кинетику восстановления металлов.

4.5. Выводы.

На основании практического опыта применения ИГП, разработки и создания оборудования можно сделать следующие выводы.

1. Проектирование систем ИГП неорганических диэлектрических материалов и анализ их работы в соответствии с выводами и положениями теории устойчивости и теоретическими разработками условий теплопередачи от ванны расплава, позволили разработать оборудование, характеристики которого соответствуют практическим данным.

2. На основе экспериментальных данных и результатов проектирования показано, что ИГП неорганических диэлектрических материалов отличается высокой интенсивность плавления и превосходит электродуговую плавку во всех рассмотренных случаях: при выплавке электрокорунда, периклаза, карбида кальция, а удельные затраты электроэнергии на получение указанных материалов методом ИГП сравнимы с электродуговым способом их получения и могут быть снижены при увеличении единичной мощности оборудования. При этом установлено, что затраты электроэнергии обратно пропорциональны диаметру холодного тигля, что является следствием пластической деформации гарнисажа.

3. Применение ИГП в качестве восстановительной плавки оксидного сырья является высокоэффективным способом прямого восстановления металлов из руд и техногенного сырья без применения кокса.

4. При восстановительной ИГП экспериментально установлено новое явления — стимулирующее воздействие токов Фуко на протекание реакций восстановления металлов в реакционно-шлаковой зоне, причем отмеченное воздействие столь значительно, что вне зоны протекания токов реакции восстановления практически не происходят.

6. Применение ИГП в качестве восстановительной и разделительной плавки для переработки техногенного сырья и отходов производства гальванических шламов, радиоэлектронного лома) позволяет эффективно отделять металлическую часть отходов, которая служит коллектором драгоценных металлов, и обеспечить полное разложение пластмассы. Опытно-промышленное применение предложенного метода подтвердило его эффективность.

7. Предложено использовать систему ИГП в качестве измерительного комплекса для определения удельной электропроводности высокотемпературных расплавов, разработано оборудование и методика измерения, осуществлено измерение электропроводности расплава ряда высокотемпературных материалов, что позволило осуществить проектирование оборудования для ИГП и анализ его работы.

8. Разработано и создано технологическое оборудование для непрерывной и периодической ИГП высокотемпературных материалов. Разработанное оборудование успешно эксплуатируется в промышленном масштабе.

9. Исследованиями показано, что причиной загрязнения высокочистых материалов, синтезируемых методом ИГП, является взаимодействие с металлом тигля примесей серы, хлора, азота и др., наследуемых сырьем при его химических переделах. Разработаны мероприятия для уменьшения загрязнения материалов от указанного фактора.

10. Осуществлен синтез широкого круга высокотемпературных оксидных материалов и стекол для исследовательских целей и промышленного применения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Поставленная в диссертации цель достигается тем, что систематизировано научно-техническое направление — индукционная гарнисажная плавка неорганических диэлектрических материалов и изучены явления устойчивости баланса указанных процессов, что позволило решить ряд важных научных и технических проблем высокотемпературного синтеза кристаллических материалов и стекол.

Решение этих проблем основано на следующих основных результатах и выводах, имеющих самостоятельное научное и практическое значение:

1. Научно-техническим направлением — индукционная гарнисажная плавка (ИГП) неорганических диэлектрических материалов обобщена группа технологических процессов, общий термодинамический статус которых определяется как открытые системы, находящиеся в сильно неравновесном состоянии, обладающие внутренней положительной обратной связью и нелинейностью. Эта группа технологических процессов включает в себя индукционную плавку высокотемпературных кристаллических материалов в холодном тигле, в автогарнисаже, в искусственном гарнисаже, синтез материалов и рост кристаллов методом направленной кристаллизации и внутренней центробежной зоны, варку стекол.

2. Систематизацией структуры теплового баланса ИГП неорганических диэлектриков выделены три принципиально различающиеся тепловых модели, которые описывают большинство технологических процессов изучаемого научного направления:

— непрерывная плавка кристаллических материалов «на блок»;

— выдержка ванны расплава кристаллических материалов;

— варка стекла.

3. Показано, что системы ИГП неорганических диэлектриков являются открытыми динамическими системами, к которым целесообразно применять подходы, разработанные в синергетике. Разработана методика теоретического анализа устойчивости систем ИГП, основанная на исследовании характеристик состояния систем под воздействием флуктуаций и возмущений температуры и объема расплава, присущие индукционным системам как системам с распределенными параметрами и стохастическим объектом нагрева. Анализ динамических систем сведен к квазистационарному случаю, на основании различия временных параметров тепловых и электромагнитных процессов.

4. Теоретическим анализом установлено и экспериментально подтверждено, что установившееся состояние систем ИГП неорганических диэлектрических материалов соотносится с выявленными тепловыми моделями процессов:

— установившееся состояние систем ИГП, соответствующих тепловым моделям выдержки ванны расплава и непрерывной плавки «на блок» кристаллических материалов, описывается аттрактором в виде предельного цикла с неустойчивым фокусом или асимптотически устойчивым фокусом, при этом системы являются диссипативными;

— системы ИГП, соответствующие тепловой модели варки стекла, являются консервативными системами и обладают стационарным устойчивым состоянием.

5. Определены математические соотношения, описывающие положение фокусов аттрактора в установившихся состояниях систем ИГП кристаллических материалов, и показано, что фокусы однозначно определены в пространстве состояний систем теплофизическими свойствами перерабатываемого материала, конструктивными параметрами установки, рабочей частотой и выходными параметрами источника питания.

6. Установлено, что фундаментальной причиной неустойчивости систем ИГП неорганических кристаллических диэлектриков является их внутренняя нелинейность на границе раздела фаз и, в первую очередь, скрытая теплота плавления, которая является диссипацией систем. Определен внутренний параметр систем ИГП, который отражает динамику изменения состояния систем и является «квантом» рассеиваемой энергии, затрачиваемой на поддержание устойчивости системы.

7. Показано, что выявленные закономерности устойчивого состояния систем ИГП применимы и к системам индукционного плазменного разряда на основании аналогии термодинамических статусов систем. На этом основании предположена возможность существования двух различных технологических модели индукционного плазменного разряда: аналогичных ИГП кристаллических материалов «на блок» и выдержке ванны расплава кристаллических материалов.

8. Показано, что на технологические параметры установившегося состояния (температуру и объем ванны расплава) систем ИГП оказывает влияние выбор выходного параметра источника питания, по которому осуществляется управление технологическим процессом. Режимы управления по напряжению выходного контура, по напряжению и току индуктора, по полной мощности на контуре обеспечивают автостабилизацию систем ИГП в неустойчивом или устойчивом фокусе аттрактора. При этом управление процессом ИГП кристаллических материалов по активной мощности на индукторе не обеспечивает устойчивости заданного режима плавки.

9. Экспериментально исследованы флуктуации температуры и объема ванны расплава, рабочей частоты при ИГП кристаллических материалов. Подтверждены теоретические выводы о том, что в установившемся состоянии параметры режима и источника питания изменяются по циклическому закону.

10. Применение результатов исследования для анализа причин возникновения дефектов кристаллов фианитов, получаемых методом направленной кристаллизации, показало, что дефекты типа полос роста преимущественно являются следствием динамического равновесия аттрактора) системы ИГП в режиме выдержки ванны расплава, в силу чего указанные дефекты следует отнести к фундаментальным причинам.

11. На основе разработанной теории устойчивости систем ИГП определены условия успешного стартового нагрева неорганических диэлектрических материалов, что подтверждено экспериментальными и практическими результатами. Разработаны новые варианты стартового плавления материалов, в том числе для синтеза высокочистых кристаллических материалов, что обеспечило высокую надежность и быстроту стартового нагрева при сохранении исходной чистоты продуктов плавки.

12. На основании теоретических и экспериментальных исследований разработаны математические модели теплопередачи от ванны расплава к холодному тиглю и шихте, что позволило определить характеристики состояния тепловых процессов ИГП конкретных материалов. В том числе разработаны математические модели процессов:

— формирования гарнисажа;

— образования газового зазора между гарнисажем и холодным тиглем;

— плавления порошковой шихты различных материалов.

Показано, что существенную роль в образовании газового зазора между холодным тиглем и гарнисажем играет пластическая деформация последнего.

13. Газовый зазор между гарнисажем и холодным тиглем является основным термическим сопротивлением теплопередаче и пропорционален диаметру наплавляемого блока кристаллического материала. На этом основании сделан вывод об обратной пропорциональности удельных затрат электроэнергии на плавку от диаметра холодного тигля. Сделанный вывод подтвержден экспериментально на примере ИГП нескольких материалов и показана тенденция снижения удельных затрат электроэнергии с увеличением единичной мощности установок и увеличения диаметра холодного тигля.

14. Разработан алгоритм проектирования систем ИГП на базе предложенной теории устойчивости и совместного решения электромагнитной и тепловой задач рассматриваемых процессов.

15. Проектирование систем ИГП и практическое использование созданного оборудования показывает, что интенсивность плавления методом ИГП в несколько раз выше по сравнению с электродуговой плавкой аналогичных материалов. Удельные затраты электроэнергии на получение материалов методом ИГП сравнимы с аналогичными электродуговыми процессами плавки, а увеличение единичной мощности установок ИГП и применение полупроводниковых источников питания позволит снизить затраты электроэнергии на производство плавленых материалов в 1,5−2 раза по сравнению с электродуговой плавкой.

16. При использовании ИГП для восстановления металлов из оксидных руд и техногенного сырья, обнаружено новое явление: стимулирующее воздействие токов Фуко, индуцированных в реакционно-шлаковой ванне расплава, на кинетику реакций. Экспериментально показано, что вне активной зоны (вне глубины проникновения тока в расплав) реакции восстановления практически не протекают. При этом объемная интенсивность протекания реакций превосходит аналогичный параметр известных способов восстановительной плавки.

17. Положительные результаты практического использования технологических решений и разработанных устройств, их внедрение в промышленность подтверждает правильность теоретических и технических решений, отраженных в настоящей работе.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Пат. 1 358 438 Франция. МКИ B22b-H05b. Усовершенствования в процессе и установке для индукционной плавки материалов / В. Gayet, J. Holder, G. Kurka, J. Reboux- заяв. 31.01.63- опубл. 09.03.64.
  2. Пат. 1 427 905 Франция. МКИ C04b-F27b. Процесс высоко-частотного нагрева и плавления- заяв. 29.12.64^орубл. 03.01.66.
  3. Пат. 1 430 192 Франция. МКИ F27b. Высокочастотная индукционная печь- заяв. 29.12.64- опубл. 24.01.66.
  4. Пат. 1 430 962 Франция. МКИ C04b-F27b. Способ и устройство для непрерывного плавления и кристаллизации огнеупорных материалов- заяв.2912.64, опубл. 31.01.66.
  5. Gayet, В. Fusion du bioxyde d’uranium par induction derect de la haute frequence / B. Gayet, J. Holder, G. Kurka // Revue des hautes temperatures et des refractaires.- 1964.-T.1, № 2.-P. 153−157.
  6. Perez у Jorba, M. Sur le chauffage et la fusion sans creuset par induction haute frequence de la zircone stabilisee / M. Perez у Jorba, M.R. Collongues // C.R.Acad. Sci., Serie C.-1963.- T. 257.- P.1091−1093.
  7. Perez у Jorba, M. Sur le chauffage et la fusion sans creuset par induction haute frequence de quelques oxydes refractaires / M. Perez у Jorba, M.R. Collongues // Revue des hautes temperatures et des refractaires. 1964. — T. l, № 1. -P. 21−25.
  8. Deportes, C. Sur une amelioration du procede de fusion en auto-creuset des oxydes refractaires / C. Deportes, B. Lorang, G. Vitter // Rev. Hautes Temper, et Refract. 1965. — T. 2, № 2. — P. 159−161.
  9. Пат. 1 492 063 Франция. МКИ F27b-C04b. Усовершенствования высокочастотной электрической печи для непрерывной плавки огнеупоров- заяв. 05.04.66- опубл. 10.07.67.
  10. Пат. 2 516 226 Франция. МКИ F27D 11/06. Устройство для прямой индукционной плавки диэлектрических материалов типа стекол и эмалей / J. Reboux- заяв. 06.11.81- опубл. 13.05.83.
  11. Пат. 2 540 982 Франция. МКИ F27B 11/06. Способ получения керамического материала методом индукционной высокочастотной плавки / R. Perrier, J. Terrier- заяв. 14.02.83- опубл. 17.08.84.
  12. Пат. 2 566 890 Франция. МКИ F27B 14/10. Охлаждаемый корпус тигля для высокочастотной электромагнитной индукционной плавки / R. Воеп, D. Delage, J. Reboux, A. Touan- Опубл. 01.03.86.
  13. Пат. 2 599 482 Франция. МКИ F27B 14/06. Индукционная плавильная печь высокой частоты / В. Caileaut и др.- заяв. 03.06.86- опубл. 04.12.87.
  14. Пат. 2 497 050 Франция. МКИ H05B 6/10. Устройство для индукционной плавки огнеупоров / J. Reboux- заяв. 23.12.80- опубл. 25.06.82.
  15. Пат. 8 803 795 Франция. МКИ Н05 В 6/34. Система перемешивания расплавленного металла / R. Boen et al.- заяв. 23.03.88- опубл. 29.09.89.
  16. Observation de l’effet lasercontinu dans l’aluminate Lao.9Ndo.iVgAliiOi9 monocristallin (LNA) elabore par la methode Czochralski / D. Vivien, A.-M. Lejus, J. Thery, R. Collongues et al. // C.R.Acad. Sci., Serie II. 1984. — T. 298, № 6. -P.195−198.
  17. Michel, D. Sur l’elaborationde monocristaux de zircone stabilisee et sur certaines proprietes de la solution solide cubique zircone-chaux / D. Michel, M. Perez у Jorba, R. Collongues // C.R.Acad. Sci., Serie C. 1968. — T. 266. — P. 16 021 604.
  18. Michel, D. Fracture of metastable tetragonal zirconia crystals / D. Michel, L. Mazerolles, M. Perez у Jorba // J. of Materials Science. 1983. — Vol. 18.-P. 2618−2628.
  19. Michel, D. Sur la formation d’oxynitrures au cours de la fusion a l’air de l’alumine en presence d’aluminium / D. Michel, M. Perez у Jorba, R. Collongues // C.R. Acad. Sci., Serie C. 1966. -T. 263. — P. 1366−1368.
  20. Collongues, R. Recherches sur les oxynitrures metalliques / R. Collongues et al. //Mat. Res. Bull. 1967. — Vol. 2, № 9. — P.837−848.
  21. Michel, D. Etude sur monocristaux de Pordonnancement des defauts dans l’oxynitrure d’aluminium / D. Michel, M. Huber // Rev.Int. Hautes Temper, et Refract. 1970. — T.7, № 2. — P. 145−150.
  22. Reboux, J. High frequency induction currents and their utilization in the field of very high temperatures / J. Reboux, 1965. — «Steel». — 15 p.
  23. A.c. 185 492 СССР. МКИ H 05B 05/18. Тигель-индуктор / A.C. Васильев, Ю.Б. Петров- заяв. 5.02.1965- опуб. 13.08.66- Бюл. № 17, 1966.
  24. , Ю.Б. Холодные тигли / Ю. Б. Петров, Д. Г. Ратников. JL: Металлургия, 1972. — 112 с.
  25. , Ю.Б. Плавка электрокорундовых материалов в индукционной печи / Ю. Б. Петров и др. // Абразивы. 1973. — № 5.
  26. Получение плавленых огнеупорных оксидов высокой чистоты / Ю. А. Полонский и др. // Огнеупоры. 1973, № 7. — С. 26−29.
  27. , В.И., Высокоплотные изделия из плавленой окиси иттрия / В. И. Могиленский, Ю. А. Полонский, Е. З. Скуе, Ю. Б. Петров // Огнеупоры. 1977, № 12.- С. 16−18.
  28. , Е.И. Индукционная установка мощностью 160 кВт для плавки окисных материалов / Е. И. Безрукова и др. // Электротехн. пром-ть. Серия Электротермия. 1979, № 3 (199). — С. 17−18.
  29. Исследование процесса получения огнеупорных блоков в плавильно-кристаллизационных устройствах с индукционным нагревом / В.М.
  30. , В.В. Неженцев, Ю.Б. Петров и др. // Огнеупоры. 1975, № 5. — С. 41−44.
  31. Индукционная плавка окислов для керамики / В. М. Ганюченко, Ю. Б. Петров, В. В. Неженцев и др. // Стекло и керамика. 1975. — № 9. — С.27−29.
  32. , Ю.Б. Индукционная плавка окислов / Ю. Б. Петров. JL: Энергоатомиздат, 1983. — 104 с.
  33. , В.И. Плавление тугоплавких диэлектрических материалов высокочастотным нагревом / В. И. Александров, В. В. Осико, В. М. Татаринцев // Приборы и техника эксперимента. 1970, № 5. — С. 222−225.
  34. Новый метод получения тугоплавких монокристаллов и плавленых керамических материалов / В. И. Александров, В. В. Осико, A.M. Прохоров, В. М. Татаринцев // Вестник АН СССР. 1973, № 12. — С. 29−39.
  35. , В.М. Индукционный нагрев при производстве особо чистых материалов / В. М. Бындин, В. И. Добровольская, Д. Г. Ратников. JL: Машиностроение, 1980. — 64 с.
  36. , Ю.Б. Индукционные печи для плавки оксидов (Б-ка высокочастотника-термиста)/ Ю. Б. Петров, И. А. Канаев. JI.: Политехника, 1991.-56 с.
  37. Фианиты и перспективы их практического использования / В. И. Александров, Н. А. Иофис, В. В. Осико и др. // Вестник АН СССР. 1980, № 6. — С. 65−72.
  38. Получение высокотемпературных материалов методом прямого высокочастотного плавления в холодном контейнере / В. И. Александров, В. В. Осико, A.M. Прохоров, В. М. Татаринцев // Успехи химии. АН СССР. 1978. -Т. 47, Вып. 3.-С. 385−427.
  39. , Ю.С. Фианиты. Основы технологии, свойства, применение / Ю. С. Кузьминов, В. В. Осико. М.: Наука, 2001. — 280 с.
  40. Синтез и рост кристаллов сложных тугоплавких окислов со структурой перовскита / Б. Т. Мелех, А. А Андреев, Н. Ф. Картенко и др. // Журнал неорганической химии. 1979. — Т. 24, вып. 7. — С. 1987−1989.
  41. Получение, рост, рентгеноструктурные и оптические исследования кристаллов соединений Рг203 и Pr2Ti207 / Б. Т. Мелех, Н. Ф. Картенко, А. Б. Певцов и др. // Журнал неорганической химии. 1980. — Т. 25, вып. 12. — С. 3215−3218.
  42. , Ю.Н. Рост кристаллов рутила методом прямого ВЧ плавления / Ю. Н. Филин, Б. Т. Мелех, А. А. Андреев // 6-я Всесоюз. конф. по росту кристаллов: тез. докл, г. Ереван, 1985 г. Ереван, 1985. — Т.1. — С. 150 151.
  43. Особенности прямого индукционного плавления и роста кристаллов тугоплавких окислов переходных металлов / Б. Т. Мелех и др. // 2-е Всесоюз. совещание по химии твердого тела: тез. докл., г. Свердловск, 1978 г. -Свердловск, 1978. -4.1.-С. 148.
  44. Chapman, A.T. Growth of UO2 single crystals using the floating-zone-technique / A.T. Chapman, G.W. Clark // J. Am. Ceram. Soc. 1965. — Vol. 48, № 9. p. 494−495.
  45. Chapman, A.T. Substructure and perfection in U02 single crystals / A.T. Chapman, G.W. Clark, D.E. Hendrix // J. Am. Ceram. Soc. 1970. — Vol. 53, № 1. -P. 43.
  46. Study, design and fabricate a cold crucible system. / J.F. Wenckus, M.L. Cohen, A.G. Emslie et al. Arthur D. Little Inc., Air Force Cambridge research laboratories, Final tech. Rept. AFCRL-TR-75−0213. — 1975.
  47. Пат. 4 049 384 США. МКИ B01D 9/00. Установка с холодным тиглем / J.F. Wenckus, W.P. Menashi, R.A. Castongusy- заяв. 14.04.75- опубл. 20.09.77.
  48. Пат. 5 863 326 США. МКИ СЗОВ 15/20. Pressurized skull crucible for crystal growth using the Czochralski Technique / J.E. Nause, D.N. Hill, S.G. Pope- заяв. 14.03.97- опубл. 26.01.99.
  49. Пат. 5 900 060 США. МКИ СЗОВ 11/02. Pressurized skull crucible apparatus for crystal growth and related system and methods / J.E.Nause, D.N. Hill, S.G. Pope- заяв. 03.07.96- опубл. 04.05.99.
  50. Growth of Th02 single crystals by crucibleless skull-melting technique/ J.E. Keem, H.R. Harrison, S.P. Faile et al. // Amer. Ceram. Soc. Bull. 1977. -№ 11.-P. 1022.
  51. Harrison, H.R. Skull melter growth of magnetite (Рез04) / H.R. Harrison, R. Aragon//Mater. Res. Bull. 1978. — Vol. 13, № 11. — P. 1097−1104.
  52. Heat capacity studies on signal crystal annealed Fe304 / J.P. Shepherd, J.W. Koenitzer, R. Aragon et al. II Phys. Rev. B. 1986. — Vol. 31, № 2. — P. 11 071 113.
  53. Herrick, C.C. Growth large uranite and thorianite single crystal from the melt using a cold-crucible technique / C.C. Herrick, R.G. Behrens II J. of Crystal Growth. 1981. — Vol. 51. — P. 183−189.
  54. Herrick, C.C. Fusion of acid oxides for potentially radiation-resistant waste forms / C.C.Herrick, R.A. Penneman // Nuclear Technology. 1983. — Vol. 60.- P. 253−256.
  55. Ooka, K. Melting of glass by direct induction heating in ceramic container / K. Ooka, N. Oguino, N. Kawanishi // J. of Ceram. Soc. of Japan. 1981.- Vol. 89, № 9. P. 516−523 (На японском).
  56. Ingel, R.P. Room temperature strength and fracture of Zr02-Y203 single crystals / R.P. Ingel, R.W. Rice, D. Lewis // J. Am. Ceram. Cos. 1982. — Vol.65, № 7.-P. C-108-C-109.
  57. Пат. 3 316 546 ФРГ. МКИ СЗОВ 15/10. Cold crucible for melting and crystallizing non-metallic inorganic compounds / W.D. Mateika, R. Laurien, M.R. Liehr- заяв. 06.05.83- опубл. 26.04.84.
  58. Mateika D. Czochralski growth by the double container technique / D. Mateika, R. Laurien, M. Liehr // J. of Crystal Growth. 1983. — Vol. 65. — P. 237 242.
  59. Induction skull melting of oxides and glasses in cold crucible / D. Nacke, M. Kudryash, T. Behrens et al. // Int. Scient. Colloq. «Modelling for Material Processing», Riga, June 8−9 2006. Riga, 2006. — P.209−214.
  60. , A.E. Индукторы для индукционного нагрева / А. Е. Слухоцкий, С. Е. Рыскин. Л.: Энергия, 1974. — 264 с.
  61. Delage, D. Modelisation electrique d’un systeme de fusion par induction en creuset froid / D. Delage, R. Ernst // Revue generate de l’electricite. 1983. — T. 4, № 4. — P. 266−272.
  62. Ernst, R. Le chauffage par induction des verres / R. Ernst // La Nechnique moderne. 1985, JULLET-AOUT. — P. 43−45.
  63. , Ю.С. Тугоплавкие материалы из холодного тигля / Ю. С. Кузминов, Е. Е. Ломонова, В. В. Осико. М.: Наука, 2004. — 369 с.
  64. Особенности прямого индукционного плавления и роста кристаллов тугоплавких оксидов переходных элементов / Б. Т. Мелех, А. А. Андреев, Н. Ф. Картенко и др. // Известия АН СССР. Неорганические материала. 1982. — Т. 18, № 1. — С. 98−101.
  65. Индукционная плавка оксидов в холодных тиглях / Ю. Б. Петров, А. Ю. Печенков, Б. Д. Лопух и др. // Перспективные материалы. 1999, № 6. -С. 72−77.
  66. Sekerka, R.F. Instability phenomena during the R.F. heating and melting of ceramics / R.F. Sekerka, R.A. Hartzell, B.J. Farr // J. of Crystal Growth. 1980.-Vol. 50. — P. 783−800.
  67. Hartzell, R.A. Mathematical modeling of internal centrifugal zone growth of ceramics and ceramic-metal composites / R.A. Hartzell, R.F. Sekerka // J. of Crystal Growth. 1982. — Vol. 57, No 1. — P. 27−42.
  68. Критические условия удержания расплава при индукционном плавлении в холодном тигле / А. Г. Мержанов, В. А. Радучев, Э. Н. Руманов, А. С. Штейнберг // Ж. прикладной мех. и техн. физ. 1990. — № 1. — С.78−84.
  69. , П. Термодинамическая теория структуры, устойчивости и флуктуаций / П. Гленсдорф, И. Пригожин. М.: Мир, 1973. — 280 с.
  70. , Г. Синергетика / Г. Хакен. М.: Мир, 1980.
  71. , Дж. Порядок и беспорядок в структуре материи / Дж. Карери. М.: Мир, 1985. — 232 с.
  72. , Г. Познание сложного. Введение / Г. Николас, И. Пригожин. М.: Мир, 1990. — 344 с.
  73. Zadeh, L.A. Fuzzy Sets // Information and control. 1965. Vol. 8. — P. 338−353.
  74. , A.B. Колебания и неустойчивости низкотемпературной плазмы / A.B. Недоспасов, В. Д. Хаит. М.: Наука, 1979.
  75. , B.C. Теория и расчет устройств индукционного нагрева / B.C. Немков, В. Б. Демидович. Л.: Энергоатомиздат, 1988. — 280 с.
  76. Анализ электрических характеристик индукционных печей с холодным тиглем для плавки оксидных материалов / Ю. Б. Петров, А. В. Шкульков, В. В. Неженцев, И. А. Канаев // Электротехника. 1982.- № 8. — С. 16−19.
  77. , А.В. Метод проектирования индукционных печей с холодным тиглем для плавки оксидов / А. В. Шкульков // Электротехника. -1987. № 4.-С. 53−58.
  78. , Ю.Н. Исследование процесса и разработка оборудования высокотемпературного нагрева излучением расплава оксидов с использованием индукционного нагрева: дис. канд. техн. наук: 05.09.10 / Смирнов Юрий Николаевич. Л., 1987. — 217 с.
  79. А.с. 890 560 СССР. МКИ Н05 В 6/02. Способ высокотемпературного нагрева на воздухе / Ю. Б. Петров, А. Е. Слухоцкий, А.В. Шкульков- заявл. 27.10.78- опубл. 15.12.81- Бюл. № 46.
  80. , Ю.П. Выращивание монокристаллов окислов методом плавающей зоны // Успехи физики и химии силикатов: сб. ст. Л.: Наука, 1978.-С. 220−243.
  81. , Г. И. Индукционный нагрев металлов / Г. И. Бабат. М.-Л.: Энергия, 1965. — 552 с.
  82. Плавление тугоплавких диэлектриков методом прямого ВЧ нагрева в «холодном» контейнере / В. И. Александров, В. В. Осико, В. М. Татаринцев, В. Т. Удовенчик // Известия АН СССР. Неорганические материалы. 1973.- Т. 9, № 2. — С.236−238.
  83. , Ю.Н. Температура расплава оксида в стационарном режиме плавки в индукционных печах с холодным тиглем / Ю. Н. Смирнов, А. В. Шкульков, И. А. Канаев // Изв. вузов, Электромеханика. 1984.- № 9. — С. 69−74.
  84. , П.И. Определение характеристик звеньев систем автоматического регулирования / П. И. Дехтяренко, В. П. Коваленко. М.: Энергия. 1973. 120 с.
  85. , В.П. Свойства жидкой А1203 / В. П. Елютин, Б. С. Митин, Ю. А. Нагибин // Изв. АН СССР. Неорганические материалы. 1972. — Т.8, № 3.. С. 477−480.
  86. , Р.Е. Теплофизические свойства неметаллических материалов / Р. Е. Кржижановский, З. Ю. Штерн. Л.: Энергия, 1973, 336 с.
  87. Физико-химические свойства окислов: справочник / Г. В. Самсонов и др. М.: Металлургия, 1978. — 472 с.
  88. , М.А. Жидкие тугоплавкие окислы / М. А. Маурах, Б. С. Митин. М.: Металлургия, 1979. — 288 с.
  89. Michel, D. Growth from skull-melting of zirconia-rare earth oxide crystals / D. Michel, M. Perez у Jorba, R. Collongues // J. of Crystal Growth. 1978. — Vol. 43. — P. 546−548.
  90. Распределение иттрия и неоднородностей в кубических монокристаллах твердых растворов системы Zr02-Y203 / В. И. Александров, С. Х. Батыгов, В. М. Ивановская и др. // Изв. АН СССР. Неорганические материалы. 1980. — Т. 16, № 1. — С. 99−104.
  91. Research on crystal growth and defects in cubic zirconia / D.B. Zhang, X.M. He, J.P. Chen et al. // J. of Crystal Growth. 1986. — Vol. 79. — P. 336−340.
  92. Рубин и сапфир / Под ред. М.В.Классен-Неклюдовой и Х. С. Багдасарова. М.: Наука, 1974. 504 с.
  93. , Е.Р. Связь примесной неоднородности монокристаллов с условиями их формирования / Е. Р. Добровинская, В. В. Пищик, А. Н. Белая // Физика кристаллизации. Калинин, 1989. — С.3−12.
  94. , К.А. Неравновесные процессы в технологии переработки минерального сырья / К. А. Никифоров, Г. И. Хантургаева, А. Н. Гуляшинов. Новосибирск: Наука, 2002. — 184 с.
  95. Ane, J.M. Resultats theoriques et experimentaux sur les caracteristiques radiatives des materiaux / J.M. Ane, M. Huetz-Aubert, B. Piriou // Rev. Int. Hautes Temperatures Refractaires. 1983. — Vol. 20, № 3. — P. 187−227.
  96. , В.А. Производство глинозема / B.A. Мазель. M., 1955.430 с.
  97. , JI.П. Термодинамические расчеты равновесия металлургических реакций / Л. П. Владимиров. М.: Металлургия, 1970. — 528 с.
  98. Lihrmann, J.M. Surface tensions of alumina-containing liquids / J.M. Lihrmann, J.S. Haggerty // J.Am. Ceram. Soc. 1985. — Vol. 68, № 2. — P. 81−85.
  99. Engineering property data on selected ceramics. Vol. 3, Single oxides. -Ohio, Columbus: Metals and ceramics information center, 1981.
  100. Temperature dependence of strength and fracture toughness of Zr02 single crystals / R.P. Ingel, D. Lewis, B.A. Bender, R.W. Rice // J. Americ. Ceram. Soc.- 1982. -№ 9. p. C150-C153.
  101. , A.C. Термическая диссоциация соединений / A.C. Куликов. M.: Металлургия, 1966. — 250 с.
  102. , A.M. Магнитные материалы для микроэлектроники / A.M. Балбашов, А .Я. Червоненкис. М.: Энергия, 1979.
  103. Michel, D. Contribution a l’etude de phenomenes d’ordonnancement de defauts dans des monocristaux de materiaux refractaires a base d’alumine et de zircone / D. Michel // Rev. Hautes Temper, et Refract.- 1972.- T. 9.- P. 225−242.
  104. Взаимодействие окислов металлов с углеродом / В. П. Елютин, Ю. А. Павлов, В. П. Поляков и др. М.: Металлургия, 1976. — 360 с.
  105. Sheppard, L.M. Aluminum nitride: A versatile but challenging material /L.M. Sheppard//Ceramic Bulletin.- 1990. Vol. 69, № 11. — P. 1801−1812.
  106. Phase relation associated with the aluminum blast furnace: Aluminum oxycarbide melts and Al-C-X (X=Fe, Si) liquid allous / H. Yokokawa et al. // Metallurgical transactions B. 1987. — Vol. 18B. — P. 433−444.
  107. Foster, L.M. Reaction between aluminum oxide and carbon. The AI2O3-AI4C3 phase diagram / L.M. Foster, G. Long, M.S. Hunter // J. Am. Ceram. Soc. 1956. -Vol. 39, No l.-P. 1−11.
  108. Lihrmann, J.M. High-temperatyre behavior of the aluminum oxycarbide Al2OC in the system AI2O3-AI4C3 and with additions of aluminum nitride / J.M. Lihrmann, T. Zambetakis, M. Daire // J. Am. Seram. Soc.- 1989. Vol. 72, No9. — P. 1704−1079.
  109. Sintering behavior and properties of SiCAlON ceramics / H. Jow-Lay et al. // J. Mater. Sci. 1986. — Vol. 21. — P. 1448−1456.
  110. Rafaniello, W. Preparation of sinterable cubic aluminum oxynitride by the carbothermal nitridation of aluminum oxide / W. Rafaniello, I.B. Cutler // J. Am. Seram. Soc. 1981. — Vol. 64, No.10. — P. C-128.
  111. Свойства, получение и применение тугоплавких соединений: справ, изд. / Под. ред. Т. Я. Косолаповой. М.: Металлургия, 1986. — 928 с.
  112. Holcombe, С.Е. Identification of new yttrium Oxycarbide, Y2OC / C.E. Holcombe, D.A. Carpenter // J. Am. Seram. Soc. 1981. Vol. 64, No.5/ - P. C-82 -C-83.
  113. Condon, J.B. Kinetics of the yttria-carbon reaction / J.B. Condon, C.E. Holcombe // High Temperature Science. 1984. — Vol. 18. — P. 79−95.
  114. , H.E. Об оксикарбидах алюминия / H.E. Филоненко, И. В. Лавров, С. В. Андреев //ДАН СССР. -1959. -Т. 124, № 1.-С. 155−158.
  115. , М.И. Теория и технология производства ферросплавов / М. И. Гасик, Н. П. Лякишев, Б. И. Емлин. М.: Металлургия, 1988. — 784 с.
  116. , В.А. Производство карбида кальция / В. А. Ершов, Я. Б. Данцис, Л. М. Реутович. Л.: Химия, 1974. — 184 с.
  117. Плавка корунда, муллита и магнезиальной шпинели в проходных кристаллизаторах большого сечения / А. А. Верлоцкий, И. П. Рублевский, В. М. Ганюченко и др. // Огнеупоры. 1981. — № 4. — С. 20−23.
  118. Технология и оборудование для получения тугоплавких материалов индукционным плавлением в холодных тиглях / В. М Бындин, В. И. Добровольская, И. А. Канаев, A.M. Раяк // Промышленное применение токов высокой частоты: сб. науч. тр. М., 1985. — С. 8−14.
  119. Оборудование для индукционной плавки окислов в холодных тиглях / В. М. Бындин и др. // Огнеупоры. 1983. — № 2. — С.41−45.
  120. А.с. 1 447 755 СССР. МКИ С03 В 5/02. Индукционная печь для непрерывного наплавления блоков оксидных материалов / А. В. Шкульков, А. А. Яковлев, A.M. Раяк и др.- заявл. 26.01.87- опубл. 30.12.88- Бюл. № 48.
  121. А.с. 562 510 СССР. МКИ C01 °F 5/02. Шихта для получения периклаза высокой чистоты / Ю. Б. Петров, В. М. Ганюченко, В. В. Неженцев и др.- заяв. 17.11.75- опубл. 25.06.77- Бюл. № 23.
  122. , Ю.Б. О стартовом нагреве сжиганием металла при индукционной плавке окислов в холодных тиглях / Ю. Б. Петров // Огнеупоры. 1982. — № 5.-С. 13−15.
  123. , Р.А. Вязкость и электропроводность расплавов системы окись магния-кремнезем-окись алюминия / Р. А. Лютиков, Л. М. Цылев // Известия АН СССР, ОТН. Металлургия и горное дело. 1963. — № 1.- С. 41−52.
  124. Вязкость и электропроводность шлаков системы Mg0-Al203-Si02 при высоком содержании MgO / Н. Л. Жило, И.С. и др. // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1982. — № 4. — С. 35−40.
  125. Granier, В. Metode de mesure de la densite de refractaires liquides application a l’alumine et a l’oxyde yttrium / B. Granier, S. Heurtaul // Rev. Int. Hautes Temper. Refract. 1983. — № 20. — P. 61−67.
  126. Удельная электропроводность жидкой окиси иттрия при высоких температурах / Э. Э. Шпильрайн, Д. Н. Каган, А. С. Бархатов. Л. И. Жмакин // Теплофизика высоких температур. 1977. — Т. 15, № 2. — С. 423- 424.
  127. М.А. К теории индукционного нагревания / М. А. Дивильковский // Ж. технической физики. 1939. — Т. 9, вып. 14. — С. 13 021 314.
  128. Mebeb, М.М. Thermal and electric properties of artificial graphite in the temperature range 500−2800 К / М.М. Mebeb // HighTemperature-High Pressure. 1981. — Vol. 13. — P. 407−412.
  129. Subbarao, E.C. Zirconia an overview II Science and technology of zirconia. Advanced in ceramic. V.3. — Columbus, 1981. — P. 1−24.
  130. Schlackenatlas (Slag atlas) / Prepared by the Committee for Fundamental Metallurgy. Dusseldorf: Verlag stahleisen M.B.H., 1981.
  131. Транспортные свойства металлических и шлаковых расплавов: справ, изд. / Под ред. Акад. Ватолина Н.А.- М.: Металлургия, 1995.- 649 с.
  132. А.с. 813 231 СССР. МКИ G01N 27/02. Способ бесконтактного измерения электропроводности расплава металла и устройство для его реализации / А. В. Шкульков, Ю. Б. Петров, Д.Г. Лубяницкий- заяв. 18.06.79- опубл. 15.03.81- Бюл. № 10.
  133. Fay, Н. The electrical conductivity of liquid А120з (Molten corundum and ruby) / H. Fay // J. Phys. Chem. 1966. — Vol. 70, № 3. — P. 890−893.
  134. Экспериментальное исследование удельной электропроводности жидкой А120з при температурах до 3000 К / Э. Э. Шпильрайн, Д. Н. Каган, А. С. Бархатов, Л. И. Жмакин // Теплофизика высоких температур. -1976.-Т.14,№ 5.-С. 948−952.
  135. , В.И. Электропроводность А120з в расплавленном состоянии / В. И. Александров, В. В. Осико, В. М. Татаринцев // Известия АН СССР. Неорганические материалы. 1972. — Т. 8, № 5. — С. 956−957.
  136. , Ю.А. Электрическое сопротивление окиси иттрия в твердом и жидком состояниях (1400−2600°С) / Ю. А. Полонский, В. А. Лапин // 2-е Всесоюз. совещ. «Применение огнеупорных материалов в технике»: крат, тез. докл.: Л.: 1976. — С. 225−226.
  137. А.с. 735 897 СССР. МКИ F27D 11/06. Индукционная печь для непрерывной плавки окислов./ А. В. Шкульков, Ю. Б. Петров, Б. А. Александров и др.- заяв. 19.12.78- опубл. 25.05.80- Бюл. № 19.
  138. , В.Г. Плавленый периклаз / В. Г. Сиваш, В. А. Перепелицын, Н. А. Митюшев. Екатеринбург: Уральский рабочий, 2001. — 579 с.
  139. Улучшение качества периклаза / Беляев Г. С. и др. // Электротехн. пром-ть. Сер. Электротермия. 1971. — Вып. 110. — С. 13−15.
  140. Влияние углерода на сопротивление изоляции ТЭНов / В. К. Рязанов и др. // Электротехн. пром-ть. Сер. Электротермия. 1983. — Вып. 5 (243).-С. 9−10.
  141. А.с. 551 490 СССР. МКИ F27B 11/00. Индукционная печь для плавки окислов. Ю. Б. Петров, В. М. Бындин, В. М. Ганюченко и др.- заяв. 15.12.75- опубл. 25.03.77- Бюл. № 11.
  142. , Ю.Б. Использование индукционной плавки в холодных тиглях при получении огнеупорных электротехнических материалов дляэлектротермии / Ю. Б. Петров, А. Е. Слухоцкий, А. В. Шкульков // Электротехника. 1981. — № 5. — С. 55−59.
  143. Пат. 2 015 104 РФ. МКИ С01 В 31/32. Способ получения карбида кальция / А. В. Шкульков, С.Г. Ульянцев- заяв. 28.11.91- опубл. 30.06.94- Бюл. № 12.
  144. Исследование режимов работы промышленных электропечей для производства карбида кальция / В. П. Кондрашев, Ю. М. Миронов, А. И. Козлов и др. // Рудовосстановительные печи: сб. науч. тр. М.: Энергоатомиздат. -1988.-С. 32−38.
  145. , Я.Б. Параметры закрытой электрической дуги мощной карбидной печи / Я. Б. Данцис, С. З. Брегман, С. В. Короткин // Интенсификация процессов химической электротермии: сб. науч. тр. JL: 1987. — С. 97−104.
  146. Получение высокочистых кристаллических оксидных материалов индукционной плавкой в холодном тигле / Ю. Б. Петров, А. В. Шкульков, Ю. А. Печенков и др. // АН СССР. Высокочистые вещества. 1989. — № 3. — С. 136 140.
  147. Металлургия меди, никеля и кобальта / И. Ф. Худяков и др. М.: Металлургия, 1977, 295 с. — (В 2-х томах- Т1).
  148. Термодинамические константы индивидуальных веществ: справочник / под ред. Акад. Глушко В. П. М.: Академиздат, 1962.
  149. , А.В. Получение монокристаллов оксида магния методом индукционной гарнисажной плавки / А. В. Шкульков // 11-я нац. конф. по росту кристаллов: НКРН-2004: тез. докл. М.: Изд-во ин-та кристаллографии РАН, 2004. — С. 207.
  150. , Е.Н. Получение жидкого металла из руды за рубежом: информация № 1 / Е. Н. Ярхо, А. Н. Спектор. М.: ЦНИИНЧМ, 1962, 18 с.
  151. , Ф. Направления развития способов восстановительной плавки / Ф. Этерс, Р. Штеффен // Черные металлы: (Перевод с немецкого Stahl und eisen). 1989. — № 16. — С. 12−28.
  152. Mimura, К. Recent development in plasma metal processing / K. Mimura, M. Nanjo // High Temperature Materials and Processes. 1986. — Vol. 7, No 1. — P. 1- 16.
  153. Steelmaking fumes get the Midas Touch // Steel Times. 1989. — Vol. 217, No 4.-P. 190.
  154. Kuwano Т., Kamegama T. The recovery of valuable metal from waste materials produced as by products in the Stainless Steel Production process // Steel Times Int. 1979. — Vol. 207, No 9. — P. 87−90.
  155. , А.В. Карботермическое восстановление оксидного сырья в индукционной рудовосстановительной печи / А. В. Шкульков, А.А.
  156. , С.Г. Ульянцев // Автоматизированные электротехнологические установки и системы: межвуз.сб. науч. тр.: Чуваш. ун-т. Чебоксары, 1989. — С. 13−17.
  157. , А.В. Восстановительная плавка оксидного сырья при прямом индукционном нагреве рудно-шлакового расплава / А. В. Шкульков // Фундаментальные проблемы металлургии: тез. докл. Рос. межвуз.науч.-тех. конф. Екатеринбург, 1995. — С. 16−17.
  158. , Ю.А. Основные направления совершенствования и развития пирометаллургического обогащения в АО «Красцветмет» / Ю. А. Сидоренко, В. Н. Ефимов // Цветные металлы. 1996. — № 5. — С. 73−77.
  159. Scott, Y. Pyrometallurgical processing of electronic scrap / Y. Scott // Precious metals 1995. Allentown, PA., 1995. — P. 167−174.
  160. Пат. 2 017 841 РФ. МКИ C22B 7/00. Способ утилизации отходов, содержащих тяжелые металлы, и устройство для его реализации / А. В. Шкульков, С.Г. Ульянцев- заяв. 29.04.92- опубл. 15.08.94- Бюл. № 15.
  161. , А.В. Переработка радиоэлектронного лома методом индукционной гарнисажной плавки / А. В. Шкульков // Металлообработка. -2004. № 2(20). — С. 48−51.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?