Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Адаптация сетки конечных элементов в задачах анализа тепловых режимов изделий радиоэлектроники средствами САПР

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Следует отметить, что тенденции развития микроэлектроники во многом изменили и концепцию проектирования радиоэлектронных средств. Для построения разнообразных интерфейсных узлов, устройств управления, контроля и других в настоящее время широко используются приборы программируемой логики, представителями которых являются ПЛИС. Современные образцы ПЛИС, выполненные по 0,22-микронной технологии… Читать ещё >

Содержание

  • листы
  • 1. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Тенденции развития современной микроэлектроники и тепловых режимов РЭС
    • 1. 2. Построение тепловых моделей методом конечных элементов
    • 1. 3. Анализ современных САПР, использующих МКЭ для решения инженерных задач
    • 1. 4. Постановка задачи исследования
  • 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РЕГУЛИРОВАНИЯ ШАГА СЕТКИ КЭ ПРИ ПОСТРОЕНИИ ТЕПЛОВЫХ МОДЕЛЕЙ РЭС
    • 2. 1. Нелинейная дискретизация сетки КЭ как метод снижения ^ размерности тепловой модели
    • 2. 2. Математическое обоснование метода нелинейной дискретизации
    • 2. 3. Области применения метода нелинейной дискретизации сетки КЭ
    • 2. 4. Снижению числа граничных условий заменой реальных источников тепла эквивалентными
    • 2. 5. База данных материалов
  • 3. РАЗРАБОТКА АЛГОРИТМОВ И ПРОГРАММЫ АВТОМАТИЗАЦИИ РЕГУЛИРОВАНИЯ СЕТКИ КЭ
    • 3. 1. Разработка алгоритмов расчета шага сетки КЭ
    • 3. 2. Определение весовых коэффициенте, связывающих параметры конструкции с шагом сетки КЭ
    • 3. 3. Анализ количества временных затрат на построение сетки КЭ
  • 4. ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ МЕТОДИКИ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ СЕТКИ КЭ ПРИ РАСЧЕТЕ ТЕПЛОВЫХ РЕЖИМОВ РЭС
    • 4. 1. Программная реализация алгоритмов автоматизированного регулирования КЭ в CATIP. SolidWorks на языке программирования Autolt
    • 4. 2. Расчет показателей тепловых режимов РЭС с применением методики автоматизированного регулирования сетки КЭ
      • 4. 2. 1. Расчет показателей теплового режима видеокарты FX
      • 4. 2. 2. Сборка блоков преобразователей информации АФАР
      • 4. 2. 3. Блок разъемного типа
      • 4. 2. 4. Материнская плата ASUS M4A89GTD
    • 4. 3. Установление взаимосвязи между шагом дискретизации сетки
  • КЭ и точностью полученного решения
    • 4. 4. Обобщенные показатели эффективности методики автоматизированного регулирования шага сетки КЭ

Адаптация сетки конечных элементов в задачах анализа тепловых режимов изделий радиоэлектроники средствами САПР (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Основной тенденцией развития микроэлектроники является повышение степени интеграции микросхем. Согласно знаменитому прогнозу, сделанному в 1965 г. и известному с тех пор как закон Мура, условное число транзисторов в наиболее скоростных процессорах удваивается каждые полтора года. Разумеется, эта тенденция не может сохраняться вечно, и уже с 90-х годов XX в. разные специалисты периодически высказывают мысль о том, что в своем развитии микроэлектроника вплотную подошла как к технологическому пределу увеличения размеров кристаллов СБИС и УБИС, так и к дальнейшему повышению «плотности» размещения компонентов на кристалле. Среди множества конструкторско-технологических проблем, которые приходится решать при проектировании и производстве микроэлектронных изделий, можно выделить следующие.

На первом месте стоит проблема уменьшения размеров элементов интегральных схем. Уже сейчас оборудование для производства процессоров Intel Pentium 4, использующее в процессе литографии излучение с длиной волны 248 нм, позволяет получить на кристалле элементы размером 130 нм. По данным компании Intel уже в настоящее время удалось уменьшить размеры отдельного транзистора примерно до 30 нм, что составляет всего несколько десятков атомных слоев. По-видимому, -естественный предел дальнейшему росту степени интеграции СБИС и УБИС будет положен явлениями разупорядочивания структуры материалов за пределами окон в фоторезистах. На более фундаментальном уровне он может быть обусловлен ограничением чистоты применяемых полупроводников и статистическим характером распределения в них дефектов и примесей. Судя по наблюдаемой тенденции, этот предел может быть достигнут примерно к 2015 г.

Увеличение степени интеграции микросхем и, следовательно, функциональной сложности ведет к росту рассеиваемых тепловых потоков и локализации источника тепла в составе РЭС. Поэтому второй проблемой, связанной с ростом степени интеграции СБИС и УБИС, т. е. с уменьшением как размеров самих элементов, так и расстояний между ними, является проблема теплоотвода. В условиях естественного воздушного охлаждения допустимая поверхностная плотность теплового потока для современных микросхем не превышает 0,05 Вт/мм2, что ограничивает плотность размещения элементов на подложке. Для преодоления этого ограничения в РЭС все чаще используются принудительные способы охлаждения, в том числе на уровне отдельных интегральных микросхем.

Следует отметить, что тенденции развития микроэлектроники во многом изменили и концепцию проектирования радиоэлектронных средств. Для построения разнообразных интерфейсных узлов, устройств управления, контроля и других в настоящее время широко используются приборы программируемой логики, представителями которых являются ПЛИС. Современные образцы ПЛИС, выполненные по 0,22-микронной технологии, способны работать на частотах до 300 МГц и реализуют до 3 млн. эквивалентных логических вентилей. Это позволило разработчикам сконцентрировать в едином модуле такое количество «логики», которое раньше можно было разместить лишь на нескольких функциональных ячейках, выполненных на корпусированных интегральных микросхемах. Таким образом, радиоэлектронные устройства с регулярной структурой и относительно малыми рассеиваемыми мощностями на элементах были вытеснены более компактными и быстродействующими устройствами с локализованными теплонагруженными источниками тепла. Из-за повышенной сложности расчет теплового режима современных радиоэлектронных устройств становится чрезвычайно трудоемкой задачей, которая не может быть решена без применения САПР. В настоящее время в практике проектирования РЭС находят применение САПР (Сайа, Ашуз, ЗоНсШЪгкБ и др.), предназначенные для решения широкого спектра инженерных задач: вибропрочности, оптики, расчета тепловых режимов, газои гидродинамики. Модели, по которым производится решение перечисленных задач в САПР, строятся по методу конечных элементов. Универсальность, являясь несомненным преимуществом названных САПР, создает сложности в их применении к решению конкретных инженерных задач и ведет к неоправданно высокой трудоемкости подготовки данных и затратам машинного времени. Так, например расчет показателей теплового режима сборки блоков обработки информации АФАР с принудительным воздушным охлаждением на ЭВМ с четырехядерным процессором и восемью гигабайтами оперативной памяти занимает более 12 часов, а расчет показателей теплового режима компьютерной видеокарты при естественном воздушном охлаждении занимает более 3 часов. Поэтому актуальной является постановка и решение задачи повышения эффективности применения САПР при расчете тепловых режимов РЭС. Таким образом, целью диссертационной работы является разработка методов повышения эффективности САПР, использующих алгоритмы, основанные на методе конечных элементов в расчетах тепловых режимов РЭС.

Для достижения указанной цели в работе поставлены и решены следующие задачи:

1. Разработана математическая модель нелинейной дискретизации сетки КЭ, связывающая параметры конструкции РЭС с шагом сетки КЭ.

2. Разработаны алгоритмы оптимизации шага сетки КЭ в области источника тепла, позволяющие определить значение шага сетки КЭ, соответствующего заданной точности результатов расчета показателей теплового режима.

3. Определены статистические значения весовых коэффициентов, связывающих параметры конструкции в области источника тепла с шагом сетки КЭ.

4. Предложена программная реализация алгоритмов автоматизированного регулирования сетки КЭ, позволяющая оптимизировать шаг сетки КЭ модели для решения задач расчета показателей теплового режима РЭС.

Объектом исследования являются системы автоматизированного проектирования, использующие метод конечных элементов для решения инженерных задач.

Предметом исследования являются тепловые модели РЭС, построенные на основе метода конечных элементов.

В работе для достижения цели и решения поставленных задач применялись методы теоретических и экспериментальных исследований.

При разработке математической модели нелинейной дискретизации была использована общая теория метода конечных элементов.

При разработке алгоритмов регулирования шага сетки КЭ использованы основы теории тепло-массообмена в РЭС и методы статистической обработки результатрв эксперимента.

Для подтверждения адекватности математической модели нелинейной дискретизации и алгоритмов регулирования шага сетки конечных элементов использовались методы вычислительного и натурного экспериментов.

При обработке результатов экспериментальных исследований использовалась общая теория погрешностей, а также методы статистической обработки результатов измерений.

Достоверность и обоснованность полученных в работе результатов и выводов подтверждена комплексным анализом математической модели нелинейной дискретизации, теоретическими исследованиями влияния шага сетки КЭ на трудоемкость анализа и точность получаемого решения, результатами проведенных вычислительных экспериментов и результатами экспериментальных исследований показателей теплового режима ряда реальных конструкций РЭС.

Научная новизна диссертационной работы заключается в следующем: 1. Разработана математическая модель нелинейной дискретизации сетки КЭ, составляющая основу построения тепловых моделей РЭС при автоматизированном расчете показателей теплового режима.

2. Разработаны алгоритмы оптимизации шага сетки КЭ в области источника тепла в автоматизированном режиме, устанавливающие соответствие шага сетки заданной точности расчета.

3. Предложена методика, определения коэффициентов, связывающих конструктивные параметры РЭС с величиной шага сетки КЭ.

4. Получены количественные оценки эффективности методики автоматизированного регулирования шага сетки КЭ при расчете показателей тепловых режимов РЭС.

Практическая ценность диссертационной работы заключается в разработке методики автоматизированного регулирования сетки конечных элементов, позволяющей производить расчет по сложным тепловым моделям в САПР при ограниченных аппаратных ресурсах, а также снизить трудоемкость использования САПР и затраты машинного времени при расчете показателей теплового режима РЭС.

Результаты работы были. использованы на предприятии ОАО НПЦ «Электронное приборостроение» при выборе параметров системы охлаждения блока АФАР, что подтверждено соответствующим актом использования результатов работы.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Математическая модель нелинейной дискретизации сетки КЭ.

2. Алгоритм автоматизированного определения оптимального шага сетки КЭ в области источника тепла при заданной точности расчета показателей теплового режима РЭС.

3. Методика определения весовых коэффициентов, связывающих конструктивные параметры РЭС с шагом сетки КЭ.

4. Результаты оценки эффективности методики автоматизированного регулирования шага сетки КЭ при расчета показателей тепловых режимов РЭС в САПР Solid Works.

Основные научные результаты, полученные в диссертационной работе доложены и обсуждались на следующих конференциях и семинарах:

— ежегодной научно-технической конференции молодых ученых и студентов ФРЭЛА «Информационные технологии и радиоэлектронные системы» (Москва, 2007 г.);

— ежегодной научно-технической конференции молодых ученых и студентов ФРЭЛА «Информационные технологии и радиоэлектронные системы» (Москва, 2008 г.);

— ежегодной научно-технической конференции молодых ученых и студентов ФРЭЛА «Информационные технологии и радиоэлектронные системы» (Москва, 2009 г.).

По результатам исследований опубликовано 6 печатных работ, в том числе 2 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, 4 публикации в материалах конференций и сборниках тезисов докладов.

Диссертационная работа изложена на 126 машинописных страницах и состоит из введения, четырех разделов, заключения и списка использованных

Выводы

1. На языке программирования АиШК написана программа, реализующая алгоритм автоматического выбора оптимального шага сетки КЭ в области источника тепла при заданной точности результатов расчета показателей тепловых режимов РЭС.

2. Для определения показателей эффективности применения метода автоматизированного регулирования шага сетки КЭ поставлены физический и вычислительный эксперименты.

3. Установлена количественная взаимосвязь между шагом сетки КЭ и точностью результатов расчета показателей тепловых режимов РЭС, позволяющая пользователю определить начальное значение шага сетки КЭ при заданной точности расчета.

4. Определены количественные оценки эффективности методики регулирования сетки КЭ в виде снижения затрат машинного времени и требований к системным ресурсам при расчете показателей тепловых режимов РЭС.

Заключение

Диссертация посвящена разработке методики повышения эффективности систем автоматизированного проектирования в расчетах тепловых режимов РЭС.

В результате проведенных исследований в диссертации получены следующие основные научные результаты:

1. Проведен анализ основных тенденций развития современной микроэлектроники и конструктивно-технологических особенностей современных РЭС, к числу которых отнесены нерегулярность структур, локализация источников тепла и значительный рост рассеиваемых тепловых потоков.

2. Проанализированы современные САПР, построенные на моделях КЭ, отмечено, что при свойственной всем САПР универсальности, они не адаптированы к конкретным проектным задачам, в том числе и к задачам расчета показателей тепловых режимов РЭС.

3. Расчетные модели, построенные при фиксированном шаге КЭ, имеют необоснованно высокую размерность и предъявляют повышенные требования к системным ресурсам.

4. Предложен метод нелинейной дискретизации сетки КЭ, основу которого составляет регулирование шага сетки КЭ с учетом заданной точности результатов расчета и конструктивных параметров изделия. Применительно к задачам расчета показателей тепловых режимов РЭС разработана математическая модель нелинейной дискретизации сетки КЭ.

5. Разработан алгоритм автоматизированного расчета оптимального значения начального шага сетки КЭ в области источника тепла в зависимости от заданной точности результатов расчета показателей тепловых режимов и конструктивных параметров источника.

6. По результатам вычислительного эксперимента определены статистические значения весовых коэффициентов, связывающих в области источников тепла параметры конструкции с шагом сетки КЭ.

7. На языке программирования АЩоК написана программа, реализующая алгоритм автоматического выбора оптимального шага сетки КЭ в области источника тепла при заданной точности результатов расчета показателей тепловых режимов РЭС.

8. Для определения показателей эффективности применения метода автоматизированного регулирования шага сетки КЭ поставлены физический и вычислительный эксперименты по исследованию показателей тепловых режимов ряда РЭС различного функционального назначения.

9. Установлена количественная взаимосвязь между шагом сетки КЭ и точностью результатов расчета показателей тепловых режимов РЭС, позволяющая пользователю определить цачальное значение шага сетки КЭ при заданной точности расчета.

10. Определены количественные оценки эффективности методики регулирования сетки КЭ в виде снижения затрат машинного времени и требований к системным ресурсам при расчете показателей тепловых режимов РЭС. .

Показать весь текст

Список литературы

  1. Ю.Ф., Горшкова Н. М., Матвеенко О. С. Кремниевые гетероструктуры для наноразмерных транзисторов. Нано- и микросистемная техника, 2007, №.7, с.4−9.
  2. О. М. Идентификация процессов теплообмена летательных аппаратов. Введение в теорию обратных задач теплообмена. М., 1979.
  3. Алямовский A.A.SolidWorks/COSMOSWorks. Инженерный анализ методом конечных элементов. М.: ДМК Пресс, 2004.
  4. Алямовский A. A. SolidWorks/COSMOSWorks 2006/2007. Инженерный анализ методом конечных элементов СПб.: БХВ-Петербург, 2007.
  5. A.A. Инженерные расчеты в Solid Works Simulation М.: ДМК Пресс, 2006.
  6. Алямовский A.A.SolidWorks. Компьютерное моделирование в инженерной практике СПб.: БХВ-Петербург, 2005.
  7. Е. И Устройство для охлаждения приемников излучения. JL, 1969.
  8. К. С. Catia и Ansys твердотельное-моделирование. ДМК., 2009.
  9. Я. М., Рядно А. А. Методы теории теплопроводности Т. 1,2. М." 1982.
  10. A.B., «Методы и средства проектирования систем на кристалле», Chip news, 2003 г., № 4, стр. 4—14.
  11. Р. Метод конечных элементов. Основы Пер. с англ., М.: «Мир», 1987.
  12. С. С, Рябенький В. С. Разностные схемы. М., 1977.
  13. Г. Я. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре. М., 1984.
  14. Г. Я., Тарновский Я. Я. Тепловые режимы электронной аппаратуры. Л., 1971.
  15. Г. Н., Семяшкин Э, М. Теплообмен в радиоэлектронных аппаратах. Л., 1969.
  16. Г. Н. Сигалов А. В. Поэтапное моделирование теплового режима сложных систем. — ИФЖ, 1983, т. 45, № 4, с. 651—656.
  17. Г. И., Сахова Е. В., Сигалов А. В. Принцип местного влияния в методе поэтапного моделирования. — ИФЖ, 1983, т. 45, № 6, с. 831—836.
  18. Жан М.,"Цифровые интегральные схемы. Методология проектирования", 2-е изд.: пер. с англ. — М.: ООО «ИД Вильяме», 2007.
  19. В. С. Инженерные методы решения задач теплопроводности. М., 1983.
  20. О. Метод конечных элементов в технике. М., 1975.
  21. Р., Хауэлл Дж. Теплообмен излучением / Пер. с англ. Мм 1975.
  22. В.Ю. Проектирование цифровых устройств на основе ПЛИС. М.: Горячая линия-Телеком, 2003. — 624 с.
  23. В. П., Осипова В. А., Сукомей А. С. Теплопередача. М., 1981
  24. Я. Я. Численные методы. М., 1978.
  25. Л. В., Крылов В. И. Приближенные методы высшего анализа. М., 1962.
  26. С. С. Основы теории теплообмена. М., 1979.
  27. Лыков А, В. Теория теплопроводности. М., 1967.
  28. Г. Я. Методы вычислительной математики. Мм 1980.29 .Митчелл Э., Р. Уэйт Метод конечных элементов для уравнений с частными производными Пер. с англ., М.: «Мир», 1977.
  29. В., Мартин Г., «Системы-на-кристалле. Проектирование и развитие», М.: Техносфера, 2004.
  30. Я. Я. Исследование процессов тепло- и массообмена методом сеток. Киев, 1978.
  31. Я. П. Введение в автоматизированное проектирование технических устройств и систем. М., 1980.33 .Норри Д., де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов. Пер. с англ., М.: «Мир», 1981
  32. М. Сложный теплообмен. М., 1976.
  33. В. М., Полежаев В. Я., Чудов Л. А. Численное моделирование процессов тепло- и массообмена. М., 1984.
  34. С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М., 1984.
  35. Р., Тейлор Т. Вычислительные методы в задачах механики жидкости. Л., 1986.
  36. В. М. Теплообмен в зоне контакта разъемных соединений. М., 1979.
  37. Расчет температурных полей и систем/Под ред. Г. Н. Дульнева. — Труды ЛИТМО, вып. 86. Л., 1976.
  38. Д.Н., Полицарнов Г. К., Темнов К. А. Исследование эффективности расчёта тепловых режимов РЭА в среде ЗоИсП^огкБ. «Информационно-измерительные и управляющие системы», № 11, 2007 г.
  39. Л. Л., Спокойный Ю. Е. Обеспечение тепловых режимов при конструировании радиоэлектронной аппаратуры. М., 1976.
  40. Сабоннадьер Ж.-К., Кулон Ж.-Л. Метод конечных элементов и САПР Пер. с англ., М.: «Мир», 1988.
  41. А. А. Теория разностных схем. М., 1983.
  42. А. А., Гулин А. В. Устойчивость разностных схем. М., 1979.
  43. А. А. Введение в численные методы. М., 1987.
  44. . Л. Применение метода конечных элементов. М., 1979.
  45. Современные численные методы решения обыкновенных дифференциальных уравнений / Под ред. Дж. Холла и’Дж. Уатта. М., 1979.
  46. Э. М., Сесс Р. Д. Теплообмен излучением. Л., 1971.
  47. В.Б., «Опыт разработки СБИС типа СнК на основе встроенных микропроцессорных ядер» — Компоненты и технологии, 9, 2008.
  48. Г., Дж. Фикс Теория метода конечных элементов Пер. с англ., М.: «Мир», 1986.
  49. Теория тепломассообмена / Под ред. Д. И. Леонтьева. М., 1979.
  50. Aubin J. P., Approximation of elliptic boundary-value problems, Wiley, N. Y., 1972.
  51. Aziz A. K. ed., The mathematical foundations of the finite element method, University of Maryland at Baltimore, Ac. Press, N. Y., 1973.
  52. Barthil R. L, Riesenfeld R. F., eds., Computer aided geometric design, Ac. Press, N. Y., 1974.
  53. Bathe K. J'.r Wilson E. L., — Numerical methods in finite element analysis, Prentice-Hall, Englewood Cliffs, L., 1976.
  54. Boor C. de, ed. Mathematical aspects of finite elements in partial differential equations. University of Wisconsin, Ac. Press, N. Y., 1974.
  55. Brebbta C. A., Connor J. J., Fundamentals of finite elements techniques, Butterworths, L., 1973.
  56. Ciarlet P. C, Numerical analysis oj the finite element method, Seminaire de Mathematique Superieures, Universite de Montreal, Canada, 1975.
  57. Cook R. D., Concepts and applications of finite element analysis. A treatment of the finite element method as used for the analysis of displacement, strain and stress, Wiley, N. Y., 1974.
  58. Desai С S., Abel J. E., Introduction to the finite element method (a numerical method for the engineering analysis), Van Nostrand Reinhold company, N. Y., 1972.
  59. Gallagher R. H., Finite element analysis fundamentals, Englewood Cliffs, Prentice-Hall, N. Y., 1975.
  60. Gallagher R. H., Oden J. T., eds., Finite elements in fluids, v. I, — Viscous flow and hydrodynamics, Wiley, L., 1975.
  61. Gallagher R. H., Oden J. T., eds., Finite elements in fluids, v. II, Mathematical foundations. Aerodynamics and lubracation, Wiley, L., 1975.126
  62. Geradin M., Analyse dynamique duale des structures par la methode des elements finis, Universite de Liege, Liege, Belgique, 1973.
  63. Holand I., Kolbein В., eds., Finite element methods in stress analysis, Tapir, Tronheim, Norway, 1969.
  64. Hubbard В., ed., Numerical solution of partial differential equations, — SYNSPADE, University of Maryland, Ac. Press, N. Y" 1971.
  65. Huebner K., The finite element method for engineerings, Wiley,-N. Y., 1975.
  66. Leitner F., Zenisek A., Berechnung von Flachen und Raumtragwerken nach der Methode der finiten Elementen. Springer VerlagAWienj 1975.
  67. Autolt documentation, http.7/www.autoitscript.com/autoit3/docs.shtml Local Link 04.09.10.
  68. Рисунок 1.1— Построение конечно-разностной сетки на отрезке 0
  69. Рисунок 1.3—Зависимость количества машинного времени от числаконечных элементов сетки.
  70. Рисунок 1.4—Линейный элемент.
  71. Рисунок 1.5—Параболический элемент.
  72. Рисунок 1.6—Меню создания сетки.
  73. Рисунок 1.7— Меню создания сетки на основе кривизны.
  74. Рисунок 1.8— Пример результата настройки сетки.
  75. Рисунок 1.9—Адаптация сети с помощью дробления.
  76. Рисунок 1.10—Создание сетки КЭ.
  77. Рисунок 1.11—Пример работы Edge Proximity.
  78. Рисунок 2.1— Разбиение модели при помощи однородных элементов.
  79. Рисунок 2.2—Иллюстрация принципа местного влияния.
  80. Рисунок 2.3—Градиент распределения температуры единичногоисточника тепла.
  81. Рисунок 2.8—Пример разбиения микросхемы Ну nix на сетку КЭ.
  82. Рисунок 2.9—Микросхема AM 2504 DC.
  83. Рисунок 2.10—Ширина полосы матрицы системы уравнений.
  84. Рисунок 2.11—Тепловое поле.1. Рисунок 2.12—Сопряжения.
  85. Рисунок 2.13—Источник тепла со скорректированной геометрией.
  86. Рисунок 2.14—Тепловое поле.1. Рисунок 2.15—Сопряжения.
  87. Рисунок 2.16—Компоновочная схема блока РЭС.
  88. Рисунок 2.17—Структурная электрическая схема стенда измерения.
  89. Рисунок 2.18—Процесс выхода блока РЭС в стационарный тепловой режим.
  90. Рисунок 2.19—Тепловое поле макета, рассчитанное при помощи САПР безоптимизации модели.
  91. Рисунок 2.20— Тепловое поле макета, рассчитанное при помощи САПР с учетом оптимизации модели.
  92. Рисунок 2.21—Тепловая характеристика материала Ковар.
  93. Рисунок 2.22—Уточненная тепловая характеристика материала Ковар.
  94. Рисунок 3.1—Алгоритм корректировки начального шага сетки КЭ.
  95. Рисунок 3.2— Алгоритм оценки перегрева источника.
  96. Рисунок 3.3—Алгоритм вычисления начального шага сетки в области D1.
  97. Рисунок 3.4—Вычисление шага сетки в ближней зоне источника тепла.
  98. Рисунок 3.5—Алгоритм вычисления шага в области D3.
  99. Рисунок 3.6—Алгоритм регулирования шага в области D4.
  100. Рисунок 3.7—Алгоритм программы автоматизированного регулирования сеткиконечных элементов.
  101. Рисунок 3.19—Зависимость машинного времени построения сетки КЭ отколичества источников тепла для устройств с нерегулярной структурой.
  102. Рисунок 3.20—Зависимость машинного времени построения сетки КЭ отколичества источников тепла для устройств с регулярной структурой.
  103. Рисунок 3.21—Зависимость затрат машинного времени расчета тепловогорежима устройства от количества источников тепла.
  104. Рисунок 4.2—Структурная электрическая схема стенда измерения.
  105. Рисунок 4.3—Компоновочная схема преобразователя информации.
  106. Рисунок 4.4—Структурная электрическая схема стенда измерения.
  107. Рисунок 4.5—Порядок опроса температурных датчиков.
  108. Рисунок 4.6—-Экспериментальные значения температур.
  109. Рисунок 4.7—Результат расчета показателей теплового режима в САПР1. SolidWorks.
  110. Рисунок 4.8—Компоновочная схема блока разъемного типа. Рисунок 4.9— Структурная электрическая схема стенда измерения. Рисунок 4.10—Тепловое поле блока РЭС.
  111. Рисунок 4.11—Зависимость точности расчета от степени дискретизации сетки КЭ (Блок РЭС).
  112. Рисунок 4.12—Зависимость точности расчета от степени дискретизации сетки КЭ (Видеокарта FX5200).
  113. Рисунок 4.13—Зависимость точности расчета от степени дискретизации сетки КЭ (Преобразователь информации АФАР).
  114. Рисунок 4.14—Зависимость точности расчета от степени дискретизации сетки КЭ (ASUS M4A89GTD).
Заполнить форму текущей работой