Расчет водяного экономайзера II ступени
Скорость газов и относительные продольные и поперечные шаги. Невязка теплового баланса котла определяется по соотношению. Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности. Тепловой расчёт котельного агрегата считается законченным. Располагаемое тепло 1 кг сжигаемого топлива -18 600 кДж/кг. Результаты теплового расчёта котла сведены в таблицу 3. Температурный напор в водяном… Читать ещё >
Расчет водяного экономайзера II ступени (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Для второй ступени водяного экономайзера проводится конструктивный расчёт. При конструктивном расчёте по уравнению теплового баланса определяется температура воды на выходе из водяного экономайзера, а затем рассчитывается поверхность водяного экономайзера.
Исходные данные:
- — поперечные и продольные шаги — =105 мм; =75 мм;
- — наружный диаметр труб — =38 мм;
- — проходное сечение для прохода газов — fГ =17,9 м2;
- — шахматное расположение труб;
— температура воды на входе в экономайзер II ступени =224°С; - энтальпия питательной воды =962,45 кДж/кг;
— температура дымовых газов на выходе из водяного экономайзера II ступени ==553°С;
— энтальпия 5035 кДж/кг;
— температура дымовых газов на входе в водяной экономайзер II ступени ==794°С;
— энтальпия дымовых газов 7277 кДж/кг.
Теплота, воспринятая водой в водяном экономайзере.
. (195).
Теплота, отданная газами.
=.
=0,99•(7277−5035 + 0,02•201,6)=2223,5 кДж/кг. (196).
Из равенства уравнений (194) и (195) определяется энтальпия воды на выходе из экономайзера.
= 1167,7 кДж/кг. (197).
По энтальпии определяется температура воды на выходе из экономайзера. По таблице XXIV [1], =268°С.
Температурный напор в водяном экономайзере II ступени.
; (198).
=553−224= 329 °C (199).
=794−268=526°С; (200).
=420°С. (201).
Средняя температура воды.
= (224 + 268)/2 = 246 °C. (202).
Средняя температура стенки поверхности (п. 7−39 [1]).
= 246 + 60 =306°С. (203).
На рисунке 3.6 приведена схема водяного экономайзера второй ступени.
Коэффициент теплоотдачи продуктов сгорания излучением определяется по средней температуре стенки поверхности трубы.
(204).
где = 0,141 — коэффициент излучения газов;
= 68 Вт/(м2 К) — определяется по средней температуре газов (рис. П5).
; (3.267).
=673,5°С. (205).
Коэффициент теплоотдачи излучением.
Вт/(м2К). (206).
Эффективная толщина излучающего слоя.
(207).
0,20 м. (208).
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами:
- — коэффициент ослабления лучей золовыми частицами принимается равным нулю п. 7−36 [1];
- — находим произведение
0,2580,10,20=0,516. (209).
По рисунку П2 определяется коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания, kГ =20 (м МПа)-1.
Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания.
; (210).
. (211).
Коэффициент теплового излучения газовой среды определяется по рисунку П7.
=0,12. (212).
Скорость газов и относительные продольные и поперечные шаги.
; (213).
=11,45 м/с; (214).
(215).
. (216).
Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности.
(217).
где — коэффициент теплоотдачи конвекцией. Определяется по рисунку П5.
Для =38 мм и =11,45 м/с.
=98 Вт/(м2К);
— поправка на влияние физических параметров среды (=0,98);
— поправка на число поперечных рядов принимается (=1);
— поправка на компоновку пучка принимается (=1).
Вт/(м2К). (218).
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке.
; (219).
96+9,59=105,6 Вт/(м2К). (220).
Коэффициент теплопередачи через стенку.
(221).
где — определяется по таблице П3,.
= 0,68; (222).
72 Вт/(м2К). (223).
Тепло, воспринятое воздухоподогревателем II ступени по условию теплопередачи.
. (224).
Полагаем, что.
. (225).
Из (3.287) находится величина поверхности нагрева II ступени экономайзера.
=750 м2. (226).
Расчёт второй ступени воздухоподогревателя считается законченным.
Результаты теплового расчёта котла сведены в таблицу 3.
Таблица 3. Сводная таблица расчётных данных по конвективным поверхностям котла.
Поверхности. | |||||||||
Фестон. | 11 148,4. | 10 179,2. | |||||||
Паропер I ст. | 10 179,2. | 8276,3. | 59,9. | ||||||
Паропер II ст. | 8276,3. | 70,37. | |||||||
Водяной эк. II ст. | 2223,5. | 2223,5. | |||||||
Воздух. п. II ст. | 27,5. | ||||||||
Водяной эк. I ст. | 97,6. | 653,5. | |||||||
Воздух. п. I ст. | |||||||||
Тепловосприятие в топке = 6562 кДж/кг.
Располагаемое тепло 1 кг сжигаемого топлива -18 600 кДж/кг.
Коэффициент полезного действия котла — 90,19%.
Перечисленные выше данные для фестона взяты из расчёта топки котла.
Расчет невязки теплового баланса котла
Расчёт невязки теплового баланса котла осуществляется по соотношению:
. (227).
В уравнение (227) подставляются тепловосприятия поверхностей нагрева, определённые по уравнениям теплового баланса.
Величина невязки не должна превышать 0,5% от [1].
(228).
Невязка теплового баланса котла определяется по соотношению.
< 0,5%; (229).
(230).
Невязка баланса является допустимой.
Тепловой расчёт котельного агрегата считается законченным.