Армокаменный столб.
Компоновочное решение здания
Условие 0,5bsk < 1,57H0 выполняется: 0,5?0,77 = 0,39 < 1,57?0,37 = 0,58, тогда местные сжимающие напряжения в кладке. Постоянные нагрузки от междуэтажного перекрытия в виде сосредоточенных сил: Сварная сетка косвенного армирования столба из проволоки класса Bp-I Ш4 мм. Объемный коэффициент армирования кладки столба, выраженный в процентах,. Постоянные нагрузки от верхнего перекрытия в виде… Читать ещё >
Армокаменный столб. Компоновочное решение здания (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ СТОЛБА
Расчет нагрузок.
Постоянные нагрузки от междуэтажного перекрытия в виде сосредоточенных сил:
- — от веса плиты и материалов кН;
- — от веса ребер второстепенных балок
кН;
— от веса ребра главной балки.
кН.
Итого нагрузки от междуэтажного перекрытия.
F = Fpl + Fb + Fr = 167,8 + 39,5 + 35,5 = 242,8 кН.
Временная нагрузка от междуэтажного перекрытия.
кН.
Расчет постоянной нагрузки g** от верхнего перекрытия приведен в табл. 7.
Таблица 7
Наименование нагрузки. | Расчет. |
|
|
2. От плиты, , ,. | 0,95?1,1?25?0,08=2,09. |
Итого постоянная нагрузка g** | кН/м2 |
Постоянные нагрузки от верхнего перекрытия в виде сосредоточенных сил.
От веса плиты и материалов кровли.
кН.
Итого постоянная нагрузка от верхнего перекрытия.
кН.
Временная нагрузка от веса снегового покрова.
кН.
Распределенная нагрузка от собственного веса столба.
кН/м, где 0,04 м — суммарная толщина отделочных слоев.
Расчетная схема столба.
Продольная сжимающая сила в расчетном сечении на отм. 1,95 м.
кН Здесь 16,15 — 1,95 = 14,2 м — длина столба на расчетной схеме.
Сварная сетка косвенного армирования столба из проволоки класса Bp-I Ш4 мм.
Проверка прочности столба.
Площадь поперечного сечения A=bskhsk = 0,77?0,77 = 0,59 м2.
mg = 1, поскольку размеры сечения столба более 30 см.
Площадь сечения одной проволоки сеток As = 0,126 см2 по сортаменту арматуры [4, прил.9].
Расстояние между стержнями в сетке с=40 мм=0,04 м.
Расстояние между соседними сетками (шаг сеток) по длине столба назначаем через четыре ряда кладки s = 150 мм = 0,15 м.
Объемный коэффициент армирования кладки столба, выраженный в процентах,.
%,.
что более 0,1%.
Назначаем марку кирпича 150, раствор марки 100, тогда по прил. 9[5] расчетное сопротивление кладки сжатию R=2,2 МПа.
Расчетное сопротивление центральному сжатию армированной кладки.
МПа, что менее 2R=4,4 МПа.
Здесь Rs = 365 МПа — расчетное сопротивление растяжению проволоки сеток; 0,6 — коэффициент условий работы арматуры .
Условие выполняется: > 0,42.
Упругая характеристика кладки.
.
где МПа — предел прочности армированной кладки и Rsn = 405 МПа — нормативное сопротивление растяжению арматуры сеток, учитываемое с коэффициентом условий работы арматуры .
Условная гибкость столба .
Из прил. 10 [5] линейной интерполяцией по значениям параметров и коэффициент продольного изгиба 0,90.
Проверка прочности: ,.
кН.
1804<2145.
УЗЕЛ ОПИРАНИЯ ГЛАВНОЙ БАЛКИ НА СТОЛБ
Назначаем размеры и армирование распределительной плиты.
Бетон плиты тяжелый класса В15. Армирование тремя сварными сетками из арматурной проволоки класса Bp-I Ш4 мм, шаг стержней с=50 мм.
Объемный коэффициент армирования плиты.
%,.
что более 0,5%.
Здесь s=200/2=100 мм =0,1 м — усредненный шаг сеток в плите.
Расчетное усилие N принимается из статического расчета столба за вычетом веса столба между отметками 1,80 и 4,55 N = 1629,2 — 12,3 (4,55 — 1,8) = 1595,4 кН.
Момент инерции вертикального сечения распределительной плиты.
м4.
Модуль деформаций кладки столба E = 1000R = 1000? 2,2 = 2200 МПа.
Расстояние.
м.
Условие 0,5bsk < 1,57H0 выполняется: 0,5?0,77 = 0,39 < 1,57?0,37 = 0,58, тогда местные сжимающие напряжения в кладке.
МПа,.
МПа.
Проверки прочности кладки:
максимальные местные сжимающие напряжения МПа;
местные краевые сжимающие напряжение МПа.