Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Совершенствование методики проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ с целью повышения долговечности роликов и качества заготовки

Диссертация: Совершенствование методики проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ с целью повышения долговечности роликов и качества заготовки
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Теоретические результаты апробированы в условиях ККЦ ОАО «ММК». Апробация состояла в изменении раствора пар роликов и профиля участка распрямления роликовой проводки MHJI3 № 4 в соответствии с предложенными принципами. В результате реконструкции интенсивность изнашивания роликов секций № 3-№ 6 снизилась на 33,4%, нагрузка на привода роликовой проводки радиального участка уменьшилась на 24,4… Читать ещё >

Содержание

  • 1. СОВРЕМЕННЫЕ ПОДХОДЫ К СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮ РОЛИКОВОЙ ПРОВОДКИ МАШИН НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ЗАГОТОВОК И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Развитие конструкции машин для непрерывной разливки стали
    • 1. 2. Анализ известных решений и методик проектирования, направленных на совершенствование конструкции роликовой проводки криволинейных МНЛЗ
    • 1. 3. Цели и задачи исследований
    • 1. 4. Выводы
  • 2. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ПРОЦЕССА ФОРМИРО ВАНИЯ ЗАГОТОВКИ ПРИ ЕЕ ПЕРЕМЕЩЕНИИ ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ КАНАЛУ МНЛЗ
    • 2. 1. Постановка и решение задачи по определению теплового состояния заготовки в условиях МНЛЗ № 4 ОАО «ММК»
    • 2. 2. Усовершенствование методики расчета изменения размеров заготовки, с учетом формирования в ней твердой фазы и ее усадки
    • 2. 3. Разработка методики расчета распределения скоростей по длине движущейся, деформируемой заготовки
  • МНЛЗ
    • 2. 6. Блок схема математической модели формирования заготовки
    • 2. 7. Выводы
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЦЕССА ФОРМИРОВАНИЯ ЗАГОТОВКИ ПРИ ЕЕ ПРОДВИЖЕНИИ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ КАНАЛЕ МНЛЗ И ПРОВЕРКА АДЕКВАТНОСТИ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
    • 3. 1. Определение изменения поля температур заготовки в плоскости пар роликов секций МНЛЗ и оценка точности расчетов
    • 3. 2. Определение геометрических размеров деформируемой заготовки и оценка точности расчетов
    • 3. 3. Определение распределения скоростей по длине движущейся заготовки в плоскости пар роликов секций МНЛЗ и оценка точности расчетов
    • 3. 4. Выводы
  • 4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ОСНОВНЫХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ РОЛИКОВОЙ ПРОВОДКИ МНЛЗ НА УСЛОВИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЕЕ С ЗАГОТОВКОЙ
    • 4. 1. Исследование влияния рекомендуемых растворов пар роликов секций на надежность транспортирования заготовки
    • 4. 2. Исследование влияния режима распрямления на скорость движения заготовки и ее относительное скольжение по роликам секций
    • 4. 3. Исследование влияния «портфеля заказов» на величину средневзвешенного значения полной усадки и химического состава эквивалентной стали
    • 4. 4. Выводы
  • 5. ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ И ИСПЫТАНИЕ НОВОЙ РОЛИКОВОЙ ПРОВОДКИ
    • 5. 1. Опытно — промышленное испытание роликовой проводки с экспериментальным раствором пар роликов
    • 5. 2. Опытно — промышленное испытание роликовой проводки с экспериментальным профилем участка распрямления
    • 5. 3. Расчет экономического эффекта
    • 5. 4. Выводы

Совершенствование методики проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ с целью повышения долговечности роликов и качества заготовки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Долговечность оборудования МНЛЗ и качество выпускаемой продукции определяются ее рациональным проектированием. Современные методики проектирования, обеспечивающие высокую долговечность и качество продукции, требуют адекватного математического описания физических процессов, происходящих при формировании заготовки в технологическом канале МНЛЗ.

Адекватность математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки требует учета граничных условий, соответствующих МНЛЗ, функционирующей в тех или иных условиях эксплуатации.

Учет этих условий позволяет разработать достоверные методики расчета базовых геометрических, кинематических, силовых и энергетических параметров, которые являются основой любой методики проектирования.

Поэтому вопросы усовершенствования математической модели процесса формирования заготовки при ее движении в роликовой проводки, усовершенствование и разработка на этой основе методик расчета изменения поля температур по объему заготовки, изменения ее геометрических размеров с учетом усадки, распределения скоростей по длине движущейся заготовки для рационального выбора профиля криволинейного участка, повышения долговечности оборудования МНЛЗ и качества продукции применительно к конкретным условиям эксплуатации, решаемые в данной работе, являются весьма важными и актуальными для черной металлургии.

В данной работе мы поставили перед собой цель усовершенствовать методику проектирования жесткой роликовой проводки МНЛЗ для повышения долговечности роликов и качества заготовки на основе математического моделирования процесса ее формирования, расчета основных параметров и рационального выбора профиля криволинейного участка. Данная цель достигается за счет уменьшения нагрузки на ролики и скольжения заготовки относительно их.

Так же предполагается решение ряда задач.

1. Усовершенствовать математическую модель процесса формирования заготовки при ее продвижении в технологическом канале МНЛЗ и адаптировать ее к условиям ОАО «ММК» ;

2. На основе моделирования разработать методику расчета основных геометрических параметров жесткой роликовой проводки;

3. Провести экспериментальные исследования процесса формирования заготовки и оценить адекватность теоретических разработок;

4. Провести теоретические исследования по влиянию основных геометрических параметров роликовой проводки на условия взаимодействия ее с заготовкой;

5. Оценить эффективность разработанных решений в промышленных условиях.

В странах с развитой металлургической промышленностью доля стали, разливаемой непрерывным способом, достигла максимума. Поэтому число вновь построенных там машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) сокращается. Развитие непрерывной разливки стали на заготовки обычной толщины идет по пути модернизации машин. Модернизация проводится с целью сохранения конкурентоспособности за счет увеличения производительности и улучшения качества продукции при одновременном сокращении расходов на техобслуживание технологического оборудования.

На предприятиях России и стран СНГ МНЛЗ проектируются и создаются коллективом фирмы «Уралмаш». Инженеры данной фирмы раствор пар роликов выставляют по принципу постепенного от секции к секции уменьшения его величины. Базовый принцип проектирования роликовой проводки данных машин заключается в повышении качества заготовок путем подавления процесса образования трещин на фронте их кристаллизации. Однако в данное время требование к отсутствию трещин на поверхности заготовки превосходит требование к внутренним трещинам, образующимся на фронте кристаллизации, поэтому методика проектирования должна совершенствоваться.

Работники фирмы «Уралмаш» заявили о необоснованности стремления к дальнейшему уменьшению деформации на фронте кристаллизации за счет целенаправленного изменения геометрических параметров профиля участка распрямления. В последние годы для их проектных разработок характерно смещение начала участка разгиба ближе к машине газовой резки и уменьшение длины участка до трех метров при шести и более метрах для находящихся в эксплуатации отечественных машин. По сути, они поддержали отечественных исследователей в вопросе целенаправленного изменения профиля участка распрямления, например с целью повышения эксплуатационной стойкости его роликовой проводки.

За рубежом парк МНЛЗ разнообразен. При этом зарубежные металлурги производят качественные заготовки из сталей различных марок. Вероятно, что некоторые конструкции роликовой проводки имеют двойное назначение: обеспечение возможности получения качественных заготовок и повышение долговечности роликов роликовой проводки участка распрямления.

В результате анализа современных подходов к методики проектирования роликовой проводки машин непрерывного литья заготовок, сделан вывод об актуальности ее совершенствования.

Инженерные службы ряда металлургических предприятий считают целесообразным пересмотреть существующие рекомендации по выставке растворов роликов роликовой проводки МНЛЗ. Оптимально выставленные растворы снизят нагрузку на ролики роликовой проводки, что позволит уменьшить интенсивность их изнашивания и повысить их долговечность.

Работа выполнена на кафедре «машин и технологии обработки давлением» ГОУ ВПО «Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова» под руководством д.т.н., проф. Платова С. И. Большую практическую помощь в работе оказали руководители и специалисты ОАО «ММК»: главный инженер Дьяченко В. Ф., главный металлург Захаров И. М., ст. мастер диагностики ОНРС Чернов П. Ю., ст. мастер мех. службы Рытов А.Ф.

Автор искренне благодарен всем принявшим участие в создании данной работы.

4. Результаты работы внедрены на MHJI3 № 4 ОАО «ММК», что позволило получить экономический эффект 1 881 494 рублей в год. При внедрении разработки на всех MHJI3 ОАО «ММК» ожидаемый экономический эффект составит 5 831 135 рублей в год.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНО В.

СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок / К. Н. Вдовин, В. А. Пиксаев, В. А. Зубачев, Е. В. Пиксаев. // Металлург. -1998. — № 7. — С. 37−38. (издание, рекомендуемое ВАК).

2. Пиксаев В. А., Зубачев В. А., Пиксаев Е. В. Влияние технологических и геометрических параметров МНЛЗ на распределение нагрузки от распрямления заготовки по роликам роликовой проводки // Металлургические машины и процессы: Сб. науч. тр. Магнитогорск: МГМА, 1998. С. 17−22.

3. Платов С. И., Пиксаев Е. В. Перепрофилирование МНЛЗ с увеличением базового радиуса — путь повышения качества заготовок и стойкости роликовой проводки // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. — Магнитогорск: ММК, 2006. С. 97−99.

4. Пиксаев В. А., Платов С. И., Пиксаев Е. В. Перепрофилирование МНЛЗ с изменением базового радиуса // Материалы 64-ой научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2004;2005 годы. Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2006. С. 241−244.

5. Платов С. И., Пиксаев Е. В. Изменение технологического размера секций радиального участка МНЛЗ // Тезисы докладов международной научнотехнической конференции молодых специалистов. — Магнитогорск: ММК, 2007. С. 89−91.

6. Платов С. И., Пиксаев Е. В. Влияние режима распрямления заготовки на стойкость роликовой проводки МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. — Магнитогорск: ММК, 2008. С. 94−96.

7. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7310. Кристаллизующаяся заготовка /В.А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев, И. М. Ячиков и др. // Зарегистрировано в НИФНД, № 50 200 602 123.

8. Пиксаев Е. В., Пиксаев В. А., Платов С. И. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7640. Определение геометрических параметров нового профиля технологического канала машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, № 50 200 700 280.

9. Пиксаев Е. В. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7649. Определение положения зон контакта заготовки с бочками нижних роликов роликовой проводки машины непрерывного литья заготовок // Зарегистрировано в НИФНД, № 50 200 700 289.

10. Скольжение заготовки в роликовой проводке МНЛЗ / Пиксаев Е. В., Платов С. И. // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2009. № 4. С.66−68 (издание, рекомендуемое ВАК).

Технические решения, защищенные патентами.

11. Патент на полезную модель № 50 453, Россия МКИ Ъ220 11/14. Машина непрерывного литья заготовок / Ю. А. Бодяев, И. М. Захаров, В. М. Корнеев, В. А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. — 2006. — № 02.

12. Патент на изобретение № 2 366 532, Россия МКИ В22&- 11/00. Способ непрерывной разливки стали / Ю. А. Бодяев, И. М. Захаров, С. Н. Ушаков, В. А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. — 2009.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. На основе моделирования процесса формирования заготовки при ее перемещении в технологическом канале MHJI3, получены следующие результаты:

• усовершенствованы методики расчета изменения поля температур и геометрических размеров заготовки с учетом ее усадки;

• разработана методика расчета распределения скоростей по длине движущейся заготовки, учитывающая ее усадку и изменение радиуса кривизны профиля криволинейного участка MHJI3.

2. Разработана новая методика назначения раствора пар роликов секций и методика рационального выбора профиля криволинейного участка MHJI3, учитывающие геометрические параметры поперечного сечения отливаемой заготовки, ее скорости и скольжения на контакте с нижними роликами;

3. Теоретические результаты апробированы в условиях ККЦ ОАО «ММК». Апробация состояла в изменении раствора пар роликов и профиля участка распрямления роликовой проводки MHJI3 № 4 в соответствии с предложенными принципами. В результате реконструкции интенсивность изнашивания роликов секций № 3-№ 6 снизилась на 33,4%, нагрузка на привода роликовой проводки радиального участка уменьшилась на 24,4%, износ секций № 7, № 8 снизился, а следовательно и увеличить долговечность, на 6%, неравномерность распределения износа бочек роликов секций № 7, № 8 снизилась на 54%, а также достигнуто суммарное уменьшение перпендикулярных и гнездообразных трещин на 8,5%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Сталеплавильное производство на пороге третьего тысячелетия. Совершенствование непрерывной разливки. Приложение № 7 // Новости черной металлургии за рубежом. 2000. — С. 29−43.
  2. Усовершенствование концепции модернизации слябовых МНЛЗ / Х. Хедль, А. Айхингер, К. Мервальд и др. // Сталь. -1999. № 9, — С. 10−16.
  3. Кан Ю. Е. Непрерывная разливка стали. Международная конференция «Черная металлургия России и СНГ в 21 веке» // Сталь. 1994. — № 12. — С. 31−32.
  4. В.М. Основные направлеаия развития непрерывной разливки стали //Сталь. 1988. -№ 2.-С. 15−21.
  5. В.М., Карлинский С. Е., Беренов А. Д. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. — М.: Металлургия, 1991. — 272 с.
  6. К вопросу о выборе профиля кривой разгиба МНЛЗ / Л. В. Буланов, В.Т. Еки-мовских, Л. Г. Корзунин и др. // Сталь. 2000. — № 2. — С. 21−22.
  7. Исследование эксплуатационных параметров роликовой проводки МНЛЗ на комбинате им. Ильича / A.B. Мтюхин, A.B. Побегайло, Н. В. Сабанский и др. // Сталь. 1997. — № 2. — С. 19−21.
  8. А.Д., Карлинский С. Е. Совершенствование зоны вторичного охлаждения слябовых МНЛЗ в СССР и за рубежом // Конструирование и эксплуатация оборудования. Серия 1. Металлургическое оборудование. Выпуск 9. М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1987. 36 с.
  9. Новейшее оборудование для высокопроизводительной непрерывной разливки / А. Айхингер, К. Фрауднхубер, X. Хедль и др. // Сталь. 2000. — № 3. — С. 2528.
  10. Новые технологические решения для модернизации МНЛЗ / С. И. Мальвар, Х. Фюрхофер, К. Мервальд и др. // Сталь. 2001. — № 7. — С. 60−62.
  11. В.М. О роли непрерывной разливки стали в модернизации отечественной черной металлургии // Сталь. 1997. — № 1. — С.13−14.
  12. Ф. Непрерывная разливка: рост, развитие и перспективы // Труды международного конгресса. Достижения в области непрерывной разливки стали: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1987. — С. 8−19.
  13. Влияние состояния технологических узлов поддерживающей системы вторичного охлаждения на качество заготовок / А. Г. Кружельный, Ю. М. Рыхов,
  14. B.И. Лебедев и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. -1981. -№ 3.- С. 55−56.
  15. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчет / Л. В. Буланов, Л. Г. Корзунин, Е. П. Парфенов и др. Екатеринбург: Уральский центр ПР и рекламы — «Марат», 2004. — 320 с.
  16. Совершенствование методик расчета и эксплуатации роликовых проводок криволинейных машин непрерывного литья заготовок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. ЧТУ. Череповец.-2004.
  17. Совершенствование оборудования и средств контроля МНЛЗ на основе исследования воздействия слитка на элементы роликовых проводок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. ЧТУ. Череповец. 2000.
  18. Л.В., Екимовских В. Т. Выбор рациональной схемы роликовой зоны МНЛЗ // Сталь. 1999.- № 12. — С. 21−22.
  19. Патент № 2 206 428 Россия, МКИ В22 В 11/14. Способ непрерывной разливки слябов на установках с криволинейной технологической осью и установка для его осуществления / В. М. Кукарцев, М. К. Филяшин, С. А. Крулевецкий и др. // Опубл. в Б.И. 2003. -№ 17.
  20. Патент № 2 149 732 Россия, МКИ В22Б 11/12. Способ настройки роликов в секциях опорной зоны слябовых машин непрерывного литья заготовок /
  21. C.М.Чумаков, А. Г. Лунев, А. Д. Цветков и др. // Опубл. в Б.И. 2000. — № 15.
  22. И.К., Михневич Ю. Ф. Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1990.-295 с.
  23. М.С., Рутес В. С., Фульмахт В. В. Непрерывная разливка стали. -М.: Металлургия, 1961.- 301с.
  24. Международный конгресс по кислородно-конвертерному производству стали / Р. В. Старов, А. Д. Чертов, В. М. Кукарцев и др. // Сталь. 1988. — № 1.- С.36−37.
  25. П.И. К 50-летию конвертерной лаборатории ЦНИИЧЕРМЕТА -разработчика кислородно-конвертерного процесса // Металлург.-1998, — № 8 -С. 51−52.
  26. Непрерывная разливка стали на радиальных установках / Сладкоштеев В. Г., Потанин Р. В., Суладзе О. Н. и др. М.: Металлургия, 1974. — с. 288.
  27. Г. Л., Нисковских В. М. Установка непрерывной разливки стали с радиальным кристаллизатором конструкции Уралмашзавода // Металлургическое оборудование: Сб. науч. тр./ М.: НИИИНФОРМТЯЖМАШ, 1966. № 24. С.3−33.
  28. С.Е. Создание машин непрерывного литья заготовок криволинейного типа и совершенствование их конструкции // Пути оптимизации параметров машин. Свердловск: Уральский научный центр, 1984. — С. 61−65.
  29. Уралмаш металлургам Урала / В. П. Андрияшин, В. П. Скабин, С.А. Ми-кульчик и др. // Сталь. — 2001. — № 9. — С. 101−105.
  30. Э. Сопоставление радиальных и вертикальных с изгибом слитка машин непрерывного литья слябов // Черные металлы. 1995. Апрель. С. 28−35.
  31. К., Такке К. Г. Критерии расчета слябовых МНЛЗ с высокими требованиями к качеству непрерывно литой заготовки // Черные металлы. 1998. -Апрель. — С. 24−32.
  32. Сооружение новой вертикальной МНЛЗ на заводе фирмы AG der Dilinger Huttenwerke / К. Харсте, Й. Клингбайль, В. Шмиц и др.// Черные металлы. -1998.-Апрель.-С. 32−40.
  33. Перспективные установки непрерывной разливки стали // Сталь. 1989. -№ 1.-С. 20−27.
  34. Перспективные слябовые МНЛЗ горизонтального типа / Л. П. Зыков, М. Ф. Панин, М. Д. Жарницкий и др. // Сталь 1993. — № 1.- С. 29−31.
  35. Улучшение конструкции МНЛЗ горизонтального типа / В. Н. Терехов, А. Я. Глазков, В. И. Литвинова и др. // Сталь. 1986. — № 9. — С. 31−34.
  36. А.Н. Высокие технологии двадцать первого века: непрерывная разливка стали // Сталь. 2002.- № 8. — С. 44−46.
  37. A.H. Перспективы развития непрерывной разливки стали // Металлург. 2000. — № 1. — С. 44.
  38. В.М., Каплун А. И. Проблемы и перспективы развития непрерывной разливки стали // Сталь. 1989. — № 9- С. 28−30.
  39. Э. Технология TSP. Новый способ литья и прокатки тонких слябов // Черные металлы. 1994. — Ноябрь. — С. 47−54.
  40. Современный уровень развития технологии литья тонких слябов JSP/ Й. Шенбек, Б. Крюгер, Х.-Д.Хотман и др. // Черные металлы.-1997. -№ 4. С. 31−38.
  41. А., Кюпер Ф. И. Первые результаты эксплуатации агрегата CSP Фирмы Хилса // Черные металлы. 1996. — № 11.- С. 25−28.
  42. С.И. Обеспечение стабильности непрерывной разливки стали на УНРС валкового типа // Сталь. 1997. — № 1- С. 25−27.
  43. Модернизация машин непрерывного литья слябов компании «Соллак Фос» / Ж.-Ф. Мариотон, Ж. Зурита, А. Айхингер и др. // Сталь. 2000. -№ 5.- С. 63−65.
  44. Повышение работоспособности роликов машин непрерывного литья заготовок / А. П. Кравченко, JI.K. Лещинский, Л. С. Лепихов и др. // Металлург. 1984. -№ 4 — С. 25−27.
  45. Ф.С., Буланов Л. В., Кузгинов В. И. Закономерности развития и торможения трещин в роликах МНЛЗ // Конструирование, расчет и исследование МНЛЗ криволинейного типа. Свердловск, 1989. — С. 124−135.
  46. Направление развития МНЛЗ ведущих зарубежных фирм / С. Е. Карлинский, В. Т. Болозович, Л. Н. Дозмарова и др. // Металлургическое оборудование. М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1987. — сер. 1, вып. 1. — 48 с.
  47. Опыт эксплуатации роликов МНЛЗ на ОАО «ММК'7 К. Н. Вдовин, A.A. По-досян, В. И. Завьялов и др. // Вест. МГТУ 2004, № 1, С. 35−37.
  48. В.Е., Подосян A.A., Хребто В. Е. К вопросу повышения стойкости роликов МНЛЗ // Теория и технология металлургического производства: Межрегиональный сборник научных трудов. Вып.1. Магнитогорск: МГТУ, 2001. С. 128−133.
  49. Патент № 2 164 836 Россия, МКИ B22D 11/16. Устройство автоматического управления электроприводом зоны вторичного охлаждения машины непрерывного литья/ А. Е. Васильев, С. И. Лукьянов, В. П. Лукьянов и др. // Опубл. в Б.И. -2001.-№Ю.
  50. Д.С. Распределение приводных роликов на МНЛЗ по критерию надежности контакта между роликом и слитком // Электротехнические системы и комплексы. 2004. — № 9. — С.38−44.
  51. Е.П., Суковатин И. В. Исследование динамики продвижения слитка в МНЛЗ // Сталь. 2003.- № 4. — С. 26−29.
  52. Диагностирование текущего состояния приводных роликов машины непрерывного литья заготовок / Е. С. Суспицин, A.B. Белый, М. Ю. Коробков и др. // Известия ВУЗ Электромеханика 2004, № 2, С. 74−78.
  53. Заявка № 60−11 588 Япония, МКИ B22D 11/16. Устройство для регистрации проскальзывания в машине непрерывного литья заготовок / Син-Ниппон сэйтэ-цу К. К., Ясукава дэнки сэйсакусе К.К. // Опубл. 27.03.85.
  54. Заявка № 60−146 Япония, МКИ B22D 11/20. Способ управления непрерывной разливкой с поджатием заготовки / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 05.01.85.
  55. Заявка № 1−17 787 Япония, МКИ B22D 11/128. Способ регулирования демпфирующей силы при непрерывном литье с продольным поджатием заготовки / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 03.04.89.
  56. Патент № 2 167 028 Россия, МКИ B22D 11/128. Правильно-тянущее устройство / В. М. Нисковских, В. И. Куликов, C.B. Бабинов и др. // Опубл. в Б.И. -2001.-№ 14.
  57. Энергосиловые параметры установок непрерывной разливки стали // М. Я. Бровман, В. Г. Грудин, A.A. Целиков и др. М.: Металлургия, 1960. — 280 с.
  58. Машины и агрегаты металлургических заводов. Т.2. Машины и агрегаты сталеплавильных цехов/ А. И. Целиков, П. И. Полухин, В. М. Гребенник и др.-М.: Машиностроение, 1988. -432 с.
  59. Исследование усилия вытягивания сляба на MHJI3 / С. А. Филатов, A.A. Целиков, O.K. Храпченков и др. // Сталь. 1985. — № 10. — С. 22−25.
  60. С.Е., Корзунин Л. Г. Расчет усилий правки сляба в условиях высокотемпературной ползучести // Конструирование, расчет и исследование МНЛЗ криволинейного типа Свердловск: УПИ, 1989. — С. 28−35.
  61. Л.Г., Буланов Л. Г. Зависимость усилий правки непрерывно литой заготовки от конструктивных и технологических факторов // Сталь. 1999. -№ 9. — С. 22−24.
  62. В.А. Определение действующих на ролики МНЛЗ нагрузок. -Сталь. 2002. — № 6. — С. 65−67.65. Ковряков A.B.
  63. Разливка стали на машинах непрерывного литья заготовок (MHJI3) кислородно — конвертерного цеха № 1. Технологическая инструкция ТИ-101-СТ-ККЦ-10−95. ЗАО «Магнитогорский металлургический комплекс». Магнитогорск. 1996. 99 с.
  64. Заявка № 3−59 718 Япония, МКИ B22D 11/128. Способ непрерывной разливки стали / Син-Ниппон сэйтэцу К. К. // Опубл. 09.11.91.
  65. A.C. № 685 420, СССР МКИ B22D 11/16. Краснов Б. И. Способ автоматического управления установкой непрерывной разливки металла // Опубл. в Б.И. -1979. № 34.
  66. Патент № 663 275, СССР МКИ B22D 11/12. Айвес Д., Вранка P.C. Направляющее устройство в зоне вторичного охлаждения машины непрерывного литья металлов // Опубл. в Б.И. 1979. — № 18.
  67. Патент № 639 424, СССР МКИ B22D 11/00. Вюненберг К., Дубендорф И. Способ непрерывной отливки стального слитка // Опубл. в Б.И. 1978. — № 47.
  68. Динамическое управление растворами роликов на УНРС № 1 завода компании ISG. // Новости черной металлургии за рубежом.- 2006, № 2.-С. 39−44.
  69. Модернизация машин непрерывного литья заготовок / О. В. Носоченко, A.C. Плискановский, Г. А. Николаев и др. // Черная металлургия. 1986. № 24/3. — С. 17−18.
  70. Г. Л., Гостева A.A., Денисов Ю. В. Расчет и исследование роликового аппарата зоны вторичного охлаждения МНЛЗ. Магнитогорск: МПП, 1993. -111с.
  71. Патент № 3 945 424, США МКИ B22D 11/124. Способ выпрямления непрерывно отливаемого слитка// Опубл. 1976.
  72. Патент № 2 256 791, Франция МКИ B22D 11/124. Правка слитка, полученного при криволинейной непрерывной разливке // Опубл. 1975.
  73. Заявка № 55−2146 Япония, МКИ B22D 11/12. Установка для непрерывной разливкой с криволинейной траекторией / Сумитомо киндзоку коге К.К. // Опубл. 18.01.80
  74. Патент № 4 465 121, США МКИ B22D 11/06. Способ и устройство для изгиба металлической заготовки, в частности стальной, получаемой на установке непрерывного литья // Опубл. 1984.
  75. Заявка № 0 064 238 ЕПВ, МКИ B22D 11/128. Способ и устройство для изгибания слитка в установке непрерывного литья.
  76. Патент № 2 127 168 Россия, МКИ B22D 11/00. Способ непрерывной разливки металлов на установках с криволинейной технологической осью / В. В. Ольховский, В. И. Уманец, М. К. Филяшин и др. // Опубл. в Б.И. 1999. — № 7.
  77. В.А. Реконструкция роликовой проводки при переводе криволинейного участка на новый профиль // Сталь. 2003. — № 2. — С. 81−84.
  78. В.А. Определение размеров планок профиля нового криволинейного участка МНЛЗ. Сталь. — 2004. — № 8. — С. 68−69.
  79. A.C. № 1 169 788 СССР, МКИ B22D 11/16. Устройство автоматического контроля роликов и растворов между ними роликовой зоны машины непрерывного литья заготовок / С. С. Смирнов, A.A. Иванов, Б. Д. Руденко и др. // Опубл. в Б.И. 1985. — № 28.
  80. Патент № 2 149 733 Россия, МКИ B22D 11/128. Устройство для настройки технологической оси установки непрерывной разливки стали/ С. М. Чумаков,
  81. A.Л. Кузьминов, А. П. Щеголев и др. // Опубл. в Б.И. 2000. — № 15.
  82. Патент № 2 107 579 Россия, МКИ B22D 11/16. Способ контроля роликовой проводки машины непрерывного литья заготовок / В. И. Баулин, А. Г. Лунев,
  83. B.В. Клочай и др. // Опубл. в Б.И. 1998. — № 9.
  84. Патент № 6 648 059 США, МКИ B22D 11/20. Способ определения поврежденного ролика / Lindgren Ha’kan // Опубл. 18.11.2003.
  85. Тепловые процессы при непрерывном литье стали / Ю. А. Самойлович, С. А. Крулевецкий, В. А. Горяинов и др. М.: Металлургия, 1982. — 152 с.
  86. В.П., Осипова В. А., Сукомел A.C. Теплопередача. М.: Энеерго-издат, 1981.-417 с.
  87. Оптимизация процесса непрерывного литья стали и наблюдение за его ходом / К. Харсте, Н. Банненберг, Б. Бергман и др. // Черные металл. 1993. -№ 12.-С. 16−25.
  88. Н.Б. Теплофизические свойства веществ. М.: Госэнергоиздат, 1956.- 368с.
  89. C.B. Совершенствование режимов вторичного охлаждения сля-бовых непрерывнолитых заготовок // Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. МГТУ. Магнитогорск. 2002.
  90. Свидетельство об отраслевой регистрации разработки программного обеспечения № 7310. Кристаллизующаяся заготовка /В.А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев, И. М. Ячиков и др. // Зарегистрировано в НИФНД, № 50 200 602 123.
  91. И.В., Оболенцев И. Д. Надежность и технологичность в производстве стальных слитков Санкт-Петербург: Политехника, 1992. — 372 с.
  92. С.И., Пиксаев Е. В. Изменение технологического размера секций радиального участка MHJI3 // Тезисы докладов международной научно- технической конференции молодых специалистов. Магнитогорск: ММК, 2007. С. 89−91.
  93. Марочник сталей и сплавов / В. Г. Сорокин, A.B. Волосников, С. А. Вяткин и др. М.: Машиностроение, 1989. — 640 с.
  94. С.И., Пиксаев Е. В. Влияние режима распрямления заготовки на стойкость роликовой проводки МНЛЗ // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов. — Магнитогорск: ММК, 2008. С. 94−96.
  95. A.M. Сталеплавильное производство. М.: Металлургия, 1964.-104с.
  96. В.А., Лаврентик И. И. Алгоритм управления нагревательными печами. М.: Металлургия, 1974. — 184 с.
  97. А.П. Материаловедение. М.: Металлургия, 1986.- 542с.
  98. Управление качеством непрерывнолитых заготовок/ Девятов Д. Х., Логунова О. С., Тутарова В. Д. и др.- Магнитогорск: МГТУ, 2006.- 367 с.
  99. Л.В., Тюленев Г. Г. Аналитическая зависимость сопротивления деформации металла от температуры, скорости и степени деформации // Сталь. -1972.-№ 9.-С. 825−828.
  100. Ю.М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки— М.: Металлургия, 1974. — 382 с.
  101. Патент на изобретение № 2 366 532, Россия МКИ B22D 11/00. Способ непрерывной разливки стали / Ю. А. Бодяев, И. М. Захаров, С. Н. Ушаков, В. А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. 2009.
  102. И.В., Алисин В. В. Расчетный метод оценки трения и износа -эффективный путь повышения надежности и долговечности машин. М.: Знание, 1976: — 56 с.
  103. Проектирование криволинейных участков машин непрерывного литья заготовок / К. Н. Вдовин, В. А. Пиксаев, В. А. Зубачев, Е. В. Пиксаев. // Металлург.- 1998. № 7.-С. 37−38.
  104. В.А. Определение действующих на ролики МНЛЗ нагрузок. -Сталь. 2002. — № 6. — С. 65−67.
  105. В.А., Платов С. И., Пиксаев Е. В. Перепрофилирование МНЛЗ с изменением базового радиуса // Материалы 64-ой научно-технической конференции по итогам научно-исследовательских работ за 2004−2005 годы. Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2006. С. 241−244.
  106. A.C. 349 238 СССР, МГЖ B22D 11/14. Установка непрерывной разливки металла/Е.Ю. Гольфенбейн, С. Е. Карлинский, В. М. Никольских и др. // Опубл. в Б.И. 1974. -№ 17.
  107. В.А. Возможный принцип модернизации MHJI3 // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г. И. Носова. № 3. Магнитогорск: МГТУ, 2008. С. 48−52.
  108. В.А., Ячиков И. М. Опыт использования энергетического критерия образования трещин при проектировании MHJI3 // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г. И. Носова. № 4. Магнитогорск: МГТУ, 2007. С. 26−29.
  109. Патент на полезную модель № 50 453, Россия МКИ B22D 11/14. Машина непрерывного литья заготовок / Ю. А. Бодяев, И. М. Захаров, В. М. Корнеев, В. А. Пиксаев, Е. В. Пиксаев // Опубл. в Б.И. 2006. — № 02.
  110. Отчет по ОКР «Повышение скорости литья заготовок из сталей трубных марок путем перепрофилирования криволинейного участка MHJI3 № 4 ККЦ»
  111. Ю.В. Надежность, эксплуатация и ремонт металлургических машин Магнитогорск: МГТУ, 2002. — 330 с.
  112. Ю.В. Основы теории трения и изнашивания (основы триботехники): Учебное пособие.- Магнитогорск: ГОУ ВПО МГТУ, 2007 95 с.
  113. Скольжение заготовки в роликовой проводке MHJ13 / Пиксаев Е. В., Платов С. И. // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2009. № 4. С.66−68
  114. Т.М., Зайков М. А. Коэффициент трения при горячей прокатке // Сталь. 1950. № 3. С. 237−241.
  115. Роликовая проводка машин непрерывного литья заготовок криволинейного типа, конструирование и расчет / В. А. Пиксаев, К. Н. Вдовин, В. А. Зубачев и др. Магнитогорск: Издание МГМА, 1998. — 61 с.
  116. Химический состав сталей, разлитых в ККЦ в 2006—2007 годах
  117. Марка Стандарт С Si Мп Ni Cr Си Mo V Си1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
  118. ГОСТ 16 523–97 0,080 0,220 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000
  119. ГОСТ 1577–93 0,100 0,270 0,500 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000
  120. ГОСТ 1577–93 0,150 0,270 0,500 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  121. ГОСТ 16 523–97 0,150 0,270 0,475 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  122. ГОСТ 4041–71 0,200 0,235 0,475 0,125 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000
  123. ГОСТ 1050–88 0,200 0,270 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  124. ГОСТ 1577–93 0,200 0,270 0,500 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  125. ГОСТ 16 523–97 0,200 0,270 0,475 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  126. ТП 14−101−465−2001 0,210 0,270 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  127. ГОСТ 16 523–97 0,250 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  128. ГОСТ 16 523–97 0.350 0,270 0,650 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  129. ГОСТ 16 523–97 0,400 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  130. ГОСТ 1050–88 0,450 0,270 0,650 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  131. ГОСТ 1577–93 0,460 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  132. ГОСТ 16 523–97 0,450 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0.000
  133. ГОСТ 1050–88 0,500 0,270 0,650 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  134. ГОСТ 1577–93 0,520 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  135. ГОСТ 16 523–97 0,500 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  136. ТП 14−101−330−2000 0,710 0,270 0,650 0,125 0,125 0,125 0,000 0,000 0,000
  137. ТП 14−101−330−2000 0,020 1,950 0,375 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  138. Юкп ГОСТ 16 523–97 0,100 0,035 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000
  139. Юкп ГОСТ 1577–93 0,110 0,035 0,400 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000
  140. ЮПс ГОСТ 16 523–97 0,110 0,110 0,500 0,125 0,075 0,125 0,000 0,000 0,000
  141. ГЮ ТУ 14−106−502−96 0,190 0,225 1,300 0,150 0,200 0,200 0,000 0,000 0,000
  142. А ГОСТ 5521–93 0,180 0,250 0,700 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000
  143. А СТО ММК 242−2000 0,110 0,110 0,500 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000
  144. А СТП ММК 256−2002 0,180 0,325 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  145. А36 ГОСТ 5521–93 0,150 0,325 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,000
  146. А36−1 СТО ММК 350−99 0,170 0,100 0,675 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  147. А36−2 СТО ММК 350−99 0,170 0,100 0,950 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  148. В ГОСТ 5521–93 0,180 0,250 0,800 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000
  149. D ГОСТ 5521–93 0,180 0,250 1,000 0,200 0,150 0,175 0,000 0,000 0,000
  150. D СТП ММК 256−2002 0,180 0,250 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  151. D32 ГОСТ 5521–93 0,150 0,325 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,000
  152. D32 ГОСТ 5521–93 0,150 0,375 1,250 0,200 0,100 0,175 0,000 0,000 0,0001 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
  153. DC01(m) СТП MMK 224−2005 0,060 0,020 0,475 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000
  154. DD11 CTO MMK 238−2000 0,080 0,100 0,475 0,075 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000
  155. DD11(m) CTO MMK 238−2000 0,080 0,020 0,475 0,075 0,050 0,100 0,000 0,000 0,000
  156. DD12 CTO MMK 238−2000 0,050 0,020 0,325 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000
  157. DD13 CTO MMK 238−2000 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  158. DD14 CTO MMK 238−2000 0,040 0,015 0,275 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  159. Fe P01 СТП MMK 224−2005 0,060 0,110 0,475 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000
  160. Fe P04 СТП MMK 224−2005 0,040 0,015 0,275 0,030 0,015 0,030 0,000 0,000 0,000
  161. GL-A СТП MMK 375−2002 0,180 0,325 0,750 0,200 0,100 0,150 0,000 0,000 0,000
  162. Gr.50 CTO MMK 364−98 0,170 0,500 1,175 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  163. RRSt 3 CTO MMK 219−99 0,050 0,020 0,225 0,050 0,050 0,075 0,000 0,065 0,000
  164. RSt37−2 CTO MMK 344−99 0,150 0,100 0,525 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  165. RSt37−2 CTO MMK 177−2000 0,150 0,110 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  166. RSt37−2(M) CTO MMK 177−2000 0,150 0,020 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  167. RSt37−2(M) CTO MMK 344−99 0,150 0,020 0,525 0,100 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  168. S235J2G4 СТП 14−101−211−98 0,150 0,210 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  169. S235J2G4(m) СТП 14−101−211−98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  170. S235JR СТП 14−101−211−98 0,150 0,210 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  171. S235JR (M) СТП 14−101−211−98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  172. S235JRB (m) СТП 14−101−211−98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  173. S235JRG2 СТП 14−101−211−98 0,150 0,110 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  174. S235JRG2(M) СТП 14−101−211−98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  175. S235JRG2B (m) СТП 14−101−211−98 0,150 0,020 0,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  176. S275JR СТП 14−101−211−98 0,060 0,270 1,400 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  177. S275JR (m) СТП 14−101−211−98 0,060 0,200 1,400 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  178. S355J2G4 СТП 14−101−209−98 0,170 0,475 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  179. S355J2G4 (m) СТП 14−101−209−98 0,170 0,020 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  180. S355JR СТП MMK 98 -2003 0,170 0,475 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  181. S355JR (m) СТП MMK 98 2003 0,170 0,020 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  182. SAE 1010 CTO MMK 352−99 0,110 0,110 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  183. SAE 1010(м) CTO MMK 352−99 0,110 0,020 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  184. SAE 1020(м) CTO MMK 352−99 0,200 0,020 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  185. SAE1006 CTO MMK 217−99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  186. SAE1006 CTO MMK 352−99 0,060 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  187. SAE1006 СТО MMK 212−99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  188. SAE 1008 CTO MMK 217−99 0,050 0,020 0,225 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000
  189. SAE1008 CTO MMK 352−99 0,070 0,020 0,350 0,050 0,050 0,075 0,000 0,000 0,000
  190. SAE1009 CTO MMK 352−99 0,120 0,110 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  191. SAE1012 CTO MMK 352−99 0,130 0,100 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000
  192. SAE1012 CTO MMK 352−99 0,130 0,100 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000
  193. SAE1012(m) CTO MMK 352−99 0,130 0,020 0,450 0,150 0,075 0,150 0,000 0,000 0,000
  194. SAE1015 CTO MMK 352−99 0,150 0,110 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000j 0,000 0,000
  195. SAE1015(M) CTO MMK 352−99 0,150 0,020 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  196. SAE1017 CTO MMK 352−99 0,170 0,110 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  197. SAE1019 CTO MMK 352−99 0,170 0,075 0,850 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  198. SAE1020 CTO MMK 352−99 0,200 0,100 0,450 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  199. SAE1021 CTO MMK 352−99 0,200 0,075 0,750 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  200. SAE1022 CTO MMK 352−99 0,200 0,075 0,850 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  201. SPCC «СТП 14−101−205−98 0,080 0,110 0,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
  202. SPCC (M) СТП 14−101−205−98 0,080 0,020 0,500 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
  203. SPCE СТП 14−101−205−98 0,040 0,015 0,175 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
  204. SPHC (M) CTO MMK 210−99 0,080 0,020 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  205. SPHE CTO MMK 210−99 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,0001 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
  206. SPHT1 СТО ММК 365−99 0,080 0,110 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  207. SPHTKM) СТО ММК 365−99 0,080 0,020 0,375 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  208. SPHT2 СТО ММК 365−99 0,150 0,110 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  209. SPHT2(M) СТО ММК 365−99 0,150 0,020 0,475 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  210. SPHT3 СТО ММК 365−99 0,210 0,110 0,625 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  211. SS400−1 СТО ММК 350−99 0,170 0,100 0,675 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  212. St 2 СТО ММК 219−99 0,050 0,110 0,450 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  213. St 4 СТО ММК 219−99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  214. St 4 СТО ММК 219−99 0,040 0,015 0,175 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  215. St12 СТО ММК-179−98 0,040 0,015 0,275 0,030 0,020 0,030 0,000 0,000 0,000st14 СТО ММК-179−98 0,030 0,015 0,275 0,030 0,020 0,030 0,000 0,000 0,000
  216. St22 СТО ММК 371−99 0,050 0,110 0,325 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  217. St22(m) СТО ММК 371−99 0,050 0,020 0,325 0,150 0,050 0,150 0,000 0,000 0,000
  218. St24 СТО ММК 371−99 0,040 0,015 0,300 0,050 0,020 0,075 0,000 0,000 0,000
  219. St37−2 СТО ММК 177−2000 0,150 0,210 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  220. St37−2(m) СТО ММК 177−2000 0,150 0,020 0,500 0,150 0,125 0,150 0,000 0,000 0,000
  221. St44−2 СТО ММК 344−99 0,060 0,270 1,500 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  222. St44−2 СТО ММК 177−2000 0,060 0,270 1,450 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  223. St52−3 СТО ММК 344−99 0,170 0,470 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  224. SI52−3 СТО ММК 177−2000 0,170 0,450 1,300 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  225. St52−3(m) СТО ММК 344−99 0,170 0,200 1,200 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  226. St52−3(m) СТО ММК 177−2000 0,170 0,200 1,300 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000a326 ТП 14−101−343−96 0,080 0,015 0,350 0,050 0,030 0,050 0,000 0,000 0,000a327 ТП 14−101−343−96 0,100 0,015 0,400 0,050 0,030 0,050 0,000 0,000 0,000
  227. A569 ТУ 14−101−362−96 0,130 0,100 0,450 0,100 0,075 0,100 0,000 0,000 0,000
  228. СтО ГОСТ 380–94 0,120 0,000 0,000 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  229. Ст2пс ГОСТ 14 637–89 0,120 0,100 0,400 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  230. Ст2пс ГОСТ 380–94 0,120 0,100 0,375 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  231. СтЗкп ГОСТ 380–94 0,180 0,025 0,450 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  232. СтЗпс ГОСТ 14 637–89 0,180 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  233. СтЗпс ГОСТ 380–94 0,180 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  234. СтЗпс ТУ 14−101−360−96 0,170 0,100 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  235. СтЗсп ГОСТ 14 637–89 0,180 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  236. СтЗсп ГОСТ 380–94 0,180 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  237. СтЗсп СТП 101−50−85 0,170 0,200 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  238. СтЗсп ТУ 14−101−360−96 0,170 0,225 0,525 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  239. Ст5сп ГОСТ 380–94 0,330 0,225 0,650 0,150 0,150 0,150 0,000 0,000 0,000
  240. Х42 СТО ММК 242−2000 0,110 0,600 0,900 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,000
  241. Х42(М) СТО ММК 242−2000 0,110 0,200 0,900 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,000
  242. Х52(М) СТО ММК 242−2000 0,130 0,200 1,325 0,050 0,050 0,050 0,000 0,000 0,025
  243. Усадочная характеристика и режим охлаждения сталей, разлитых на ККЦ в 2006—2007 годах
  244. Марка Стандарт УР S, Охлаждениекривая группа1 2 3 4 5 6
  245. ТП 14−101−330−2000 1,929 3,85 040 ГОСТ 16 523–97 1,931 1,295 35 ГОСТ 16 523–97 1,967 1,370 30Г2 ТП 14−101−461−2001 1,967 2,075 10ХСНД ГОСТ 6713–91 1,982 3,695 10ХСНД. ГОСТ 19 281–89 1,989 3,600
  246. Ст5сп ГОСТ 380–94 1,996 1,32 530Г2 ГОСТ 4543–71 2,000 2,120
  247. ЗОГ ГОСТ 1577–93 2,007 1,495
  248. ТП 14−101−330−2000 2,023 3,22 515ХСНД ГОСТ 6713–91 2,035 2,770 15ХСНД ГОСТ 19 281–89 2,046 2,665
  249. Г2 ТУ 14−1-523−73 2,046 2,26 017Г1С ГОСТ 19 281–89 2,051 2,340 17Г1С ТУ 14−1-5407−2000 2,053 2,315 17Г1С-У ТУ 14−1-5407−2000 2,055 2,300
  250. ГОСТ 16 523–97 2,062 1,295 2 1
  251. Gr. 50 СТО ММК 364−98 2,068 2,125
  252. S355J2G4 СТП 14−101−209−98 2,081 1,950
  253. S355JR СТП ММК 98 2003 2,081 1,950
  254. St52−3 СТО ММК 344−99 2,082 1,94 513Г1С-У ТУ 14−1-5407−2000 2,085 2,365
  255. D32 ГОСТ 5521–93 2,096 2,100
  256. A36 ГОСТ 5521–93 2,103 2,050
  257. D32 ГОСТ 5521–93 2,103 2,050
  258. D ГОСТ 5521–93 2,104 1,775
  259. ТП 14−101−465−2001 2,105 1,195
  260. GL-A СТП ММК 375−2002 2,105 1,525
  261. А СТП ММК 256−2002 2,106 1,525
  262. St52−3(m) СТО ММК 177−2000 2,107 1,95 009ГСФ ТУ 14−1-5407−2000 2,109 1,810 20 ГОСТ 1050–88 2,114 1,195 10Г2ФБ ТУ 14−1-5407−2000 2,114 2,185
  263. В ГОСТ 5521–93 2,114 1,57 520 ГОСТ 1577–93 2,119 1,145
  264. А ГОСТ 5521–93 2,119 1,47 520 ГОСТ 16 523–97 2,120 1,120 20K ГОСТ 5520–79 2,121 1,100
  265. SAE1022 СТО ММК 352−99 2,121 1,375
  266. D СТП ММК 256−2002 2,122 1,450
  267. St52−3(m) СТО ММК 344−99 2,123 1,675
  268. SPHT3 СТО ММК 365−99 2,124 1,085
  269. SAE1021 СТО ММК 352−99 2,126 1,27 520 ГОСТ 4041–71 2,130 0,985
  270. СтЗсп ГОСТ 14 637–89 2,133 1,200
  271. СтЗсп ГОСТ 380–94 2,133 1,20 020ПС ГОСТ 16 523–97 2,134 0,985
  272. SAE1020 СТО ММК 352−99 2,138 0,975
  273. X42 СТО ММК 242−2000 2,141 1,650
  274. СтЗсп ТУ 14−101−360−96 2,142 1,20 009Г2 ГОСТ 19 281–89 2,144 2,320
  275. A36−2 СТО ММК 350−99 2,144 1,500
  276. SAE1019 СТО ММК 352−99 2,148 1,375
  277. SAE 1020(м) СТО ММК 352−99 2,149 0,89 510Г2ФБЮ СТО ММК 216−2000 2,150 1,458
  278. S355J2G4 (m) СТП 14−101−209−98 2,150 1,495
  279. S355JR (m) СТП ММК 98 2003 2,150 1,495
  280. СтЗсп СТП 101−50−85 2,150 1,175
  281. СтЗпс ГОСТ 14 637–89 2,151 1,075
  282. СтЗпс ГОСТ 380–94 2,151 1,075
  283. А36−1 СТО ММК 350−99 2,158 1,2001 2 3 4 5 6
  284. SS400−1 СТО MMK 350−99 2,158 1,20 015 ГОСТ 1577–93 2,159 1,145
  285. СтЗпс ТУ 14−101−360−96 2,160 1,075
  286. SAE1017 CTO MMK 352−99 2,163 0,985
  287. Х52(М) CTO MMK 242−2000 2,164 1,70 015 ГОСТ 16 523–97 2,165 1,120 15ХГЮА ТП 14−101−384−97 2,165 1,600
  288. СтЗкп ГОСТ 380–94 2,166 0,92 515пс ГОСТ 380–94 2,167 0,900
  289. S235J2G4 СТП 14−101−211−98 2,179 0,985
  290. S235JR. СТП 14−101−211−98 2,179 0,98 509Г2Д ГОСТ 19 281–89 2,180 2,320
  291. SAE1015 СТО ММК 352−99 2,181 0,985
  292. SPHT2 СТО ММК 365−99 2,181 0,935
  293. RSt37−2 СТО ММК 177−2000 2,183 1,035
  294. St44−2 СТО ММК 177−2000 2,188 2,17 015кп ГОСТ 16 523–97 2,191 0,810 07ГБЮ ТУ 14−1-5262−94 2,194 1,440
  295. RSt37−2 СТО ММК 344−99 2,194 0,900
  296. S235JRG2 СТП 14−101−211−98 2,194 0,885
  297. SAE1015(M) СТО ММК 352−99 2,194 0,895
  298. SPHT2(M) СТО ММК 365−99 2,195 0,845
  299. St44−2 СТО ММК 344−99 2,196 2,045
  300. RSt37−2(M) СТО ММК 177−2000 2,197 0,945
  301. St37−2(m) СТО ММК 177−2000 2,197 0,945
  302. RSt37−2(M) СТО ММК 344−99 2,198 0,92 010ЮА ТУ 14−4-1333−85 2,199 1,170 08ГСЮТ ТУ 14−1-3764−84 2,201 1,800 3 2
  303. S275JR СТП 14−101−211−98 2,201 1,945
  304. X42(M) СТО ММК 242−2000 2,201 1,25 015кп ГОСТ 4041–71 2,206 0,685
  305. SAE1012 СТО ММК 352−99 2,206 0,925
  306. SAE1012 СТО ММК 352−99 2,206 0,925
  307. S235J2G4(m) СТП 14−101−211−98 2,207 0,795
  308. S235JR (M) СТП 14−101−211−98 2,207 0,795
  309. S235JRB (m) СТП 14−101−211−98 2,207 0,795
  310. S235JRG2(M) СТП 14−101−211−98 2,207 0,7951 2 3 4 5 6
  311. S235JRG2B (m) СТП 14−101−211−98 2,207 0,79 510 ГОСТ 1577–93 2,210 1,095
  312. S275JR (m) СТП 14−101−211−98 2,212 1,875
  313. Ст2пс ГОСТ 14 637–89 2,212 0,950
  314. SAE1009 СТО ММК 352−99 2,213 0,835
  315. Ст2пс ГОСТ 380–94 2,213 0,925
  316. A569 ТУ 14−101−362−96 2,216 0,825
  317. SAE1012(m) СТО ММК 352−99 2,218 0,845
  318. А СТО ММК 242−2000 2,220 0,985
  319. SAE 1010 СТО ММК 352−99 2,223 0,910
  320. ЮПс ГОСТ 16 523–97 2,225 0,935
  321. ЮПс ГОСТ 1577–93 2,234 0,93 510 ГОСТ 16 523–97 2,236 0,945
  322. SAE Ю10(м) СТО ММК 352−99 2,237 0,820
  323. Юкп ГОСТ 1577–93 2,241 0,76 008пс ГОСТ 1050–88 2,243 0,960 08пс ГОСТ 1577–93 2,248 0,910
  324. Юкп ГОСТ 16 523–97 2,250 0,760
  325. СтО ГОСТ 380–94 2,251 0,45 008пс ГОСТ 16 523–97 2,253 0,885 10ЮА ГОСТ 4041–71 2,253 0,610
  326. SPHT1 СТО ММК 365−99 2,254 0,835
  327. DD11 СТО ММК 238−2000 2,257 0,800
  328. SPHC (M) СТО ММК 210−99 2,258 0,84 508кп ГОСТ 16 523–97 2,262 0,715 а327 ТП 14−101−343−96 2,264 0,545
  329. SPHT1(M) СТО ММК 365−99 2,267 0,745
  330. DD11(m) СТО ММК 238−2000 2,269 0,72 011КП ГОСТ 803–81 2,270 0,620
  331. SPCC СТП 14−101−205−98 2,273 0,610
  332. St 2 СТО ММК 219−99 2,273 0,91 008кп ГОСТ 4041–71 2,274 0,655
  333. Fe P01 СТП ММК 224−2005 2,278 0,760
  334. St22 СТО ММК 371−99 2,279 0,785
  335. RRSt 3 СТО ММК 219−99 2,280 0,485a326 ТП 14−101−343−96 2,284 0,495
  336. SPCC (M) СТП 14−101−205−98 2,286 0,520
  337. SAE1008 СТО ММК 352−99 2,289 0,545
  338. DC01(m) СТП ММК 224−2005 2,291 0,670
  339. St22(m) СТО ММК 371−99 2,292 0,695
  340. SAE1006 СТО ММК 352−99 2,301 0,46 008ЮР СТО ММК 239−2000 2,306 0,400
  341. DD12 СТО ММК 238−2000 2,308 0,520
  342. SAE1008 СТО ММК 217−99 2,313 0,42008nc СТП ММК 2259−2002 2,319 0,490 2 11 2 3 4 5 608пс (для цинк.) ГОСТ 9045–93 2,319 0,490
  343. DD13 СТО ММК 238−2000 2,319 0,460
  344. SPHE СТО ММК 210−99 2,319 0,460
  345. St24 СТО ММК 371−99 2,319 0,46 008Ю ТП 14−101−343−96 2,321 0,435 1 4
  346. DD14 СТО ММК 238−2000 2,321 0,43 508пс ТП 14−101−321−99 2,325 0,395
  347. SAE1006 СТО ММК 217−99 2,326 0,335
  348. SAE1006 СТО ММК 212−99 2,326 0,335
  349. St 4 СТО ММК 219−99 2,326 0,335
  350. St 4 СТО ММК 219−99 2,326 0,335
  351. Fe Р04 * СТП ММК 224−2005 2,328 0,36 508Ю ГОСТ 1577–93 2,329 0,415 08Ю СТП ММК 2259−2002 2,329 0,400 08Ю СВ ГОСТ 9045 2,332 0,370
  352. St12 СТО ММК-179−98 2,332 0,37 008пс ГОСТ 13 345–85 2,336 0,370 st14 СТО ММК-179−98 2,341 0,370
  353. SPCE СТП 14−101−205−98 2,343 0,190 006 / IF * СТП ММК 2259−2002 2,365 0,245 1. Паспорт разливки1. Стр. 1 из. 5
  354. ПАСПОРТ РАЗЛИВКИ N 117 881 Дата 16/08/2008
  355. ML-IJI3 N 3 Смена 2/3 Бригада 4/3
  356. Номер плавки в серии 18 Номер стальковша 30 Номер промковша/стойкость 5/8 / Подано металла 365.00 Марка стали 08 Гост Остаток металла в промковше на начало плавки 17.90
  357. Общая длина 141.10 Количество заготовок 16 Разделение
  358. Длина годного 129.60 Немерных заготовок0'
  359. Начало разливки 15:59:59 Конец разливки 16:43:23 Конец порезки 18:04:441. Замеры температуры
  360. Номер кристаллизатора / стойкость 87/18 78/18
  361. Толщина (мм), 250 250 250 250
  362. Ширина (мм)т 1310 1310 1340 1340
  363. Начало разливки 16:03:10 16:03:10 16:03:11 16:03:11
  364. Конец разливки 16:49:13 16:49:13 16:49:14 16:49:14
  365. Длительность разливки (час/мин) 00:46:03 00:46:03 00:46:03 00:46:03
  366. Длительность открывания плавки
  367. Длина слитка См) 35.49 34.67 35.52 35.42
  368. Мерная длина (м) 8.20/0.00 8.20/0.00 8.00/0.00 8.00/0.00
  369. Вес разлитого (т) 90.66 88.56 92.81 92.56
  370. Вес годного (т) 83.74 83.83 83.62 83.62
  371. Длина годного (м) 32.78 32.82 32.00 32.00
  372. Количество мерных заготовок m 4/0 4/0 4/0
  373. Количество немерных заготовок 0 0 0 0
  374. Средняя скорость разливки (м/мин) 0.77 0.75 0.77 0.77
  375. Средний расход возд. на ЗВО 0.00 0.00 0.00 0.00
  376. Средний расход воды (куб. м/час)на ЗВО 43.19 42.53 42.31 43.07
  377. На кристаллизатор 300.01 300.03 293.14 296.76
  378. На механизмы 255.50 254.96
  379. На подщ. Опоры 115.49 108.71
  380. Общий вес разлитого Сг) 364.59» Общий расход водах 2095.70 Общий вес, годного (т) 334.82 Средняя скорость (м/мин) 0.771. Стр. 2 из 3
  381. СРЕДНИЕ РАСХОДЫ ВОДЫ НА ЗВО ПО РУЧЬЯМ. ПЛАВКА N 117 881 Ручей 9 Группа воды 11 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы
  382. R 3.33 4.23 2.51 3.44 3.21 2.68 2.13 1.03г 3.33 4.24 2.26 3.01 2.68 2.13 1.62 1.021. Ручей 10 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы
  383. R 3.29 4.15 2.44 3.36 3.13 2.57 1.95 1.01г 3.31 4.16 2.21 2.92 2.62 2.08 1.48 1.021. Ручей 11 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы
  384. R 3.37 4.20 2.51 3.47 3.22 2.68 2.16 1.01г 3.34 4.26 2.26 3.04 2.68 2.17 1.63 1.041. Ручей 12 Группа воды 1 1 зона 2 зона 3 зона 4 зона 5 зона 6 зона 7 зона Торцы
  385. R 3.35 4.23 2.50 3.45 3.22 2.67 2.15 1.02г 3.36 4.23 2.28 3.03 2.69 2.15 1.66 1.031. Химический состав ШОС
  386. N пр N кор F AL203 С Осн. Влажн.1 445/11 5,9 5,6 6,15 1,01 0,202 445/8 6,1 5,6. 5,89 1,00 0,203 ШОС № 2 1. Химический состав стали
  387. N пр Время Время С Si Мп S Р Сгпробы анализа 1 16−07 16:57:08 0.0410 0.0120 0.2700 0.0137 0.0096 0.2 302 16−20 16:59:42 0.0400 0.0100 0.2730 0.0135 0.0094 0.2 303 16−35 17:38:50 0.0416 0.0080 0.2822 0.0136 0.0091 0.0235
  388. Открыли левый шибер без 02
  389. Разливка с защитной трубой, с элом, с аргоном 16.00 16.40
  390. ШОС № 2 Delta t 8,2/8,4/6,9/7,54
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?