Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Определение рациональной стратегии толстолистовой контролируемой прокатки трубной заготовки на основе дилатометрических исследований

Диссертация: Определение рациональной стратегии толстолистовой контролируемой прокатки трубной заготовки на основе дилатометрических исследований
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Объектом исследования являются низкоуглеродистые микролегированные стали различных классов прочности, широко используемые при производстве толстолистового проката, предназначенного для изготовления газонефтепро-водных магистральных труб большого диаметра. Предметом исследования являются температуры структурно-фазовых превращений металла, стратегии контролируемой прокатки и прочностные… Читать ещё >

Содержание

  • ОПРЕДЕЛЕНИЯ, СОКРАЩЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Основные требования, предъявляемые к низколегированным сталям для труб магистральных газо- и нефтепроводов
    • 1. 2. Современный подход к созданию высокопрочных низколегированных сталей
    • 1. 3. Контролируемая прокатка как способ производства трубной заготовки различных классов прочности
      • 1. 3. 1. Аустенизация
      • 1. 3. 2. Предварительная деформация
      • 1. 3. 3. Подстуживание
      • 1. 3. 4. Окончательная деформация
      • 1. 3. 5. Ускоренное охлаждение
    • 1. 4. Механизмы упрочнения горячекатаного толстолистового проката
    • 1. 5. Формулировка цели и постановка задач исследования
  • 2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ДИЛАТОМЕТРИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 2. 1. Химические композиции и подготовка проб исследуемых сталей
    • 2. 2. Методика изучения структурных превращений материала
    • 2. 3. Обработка результатов и построение числовых зависимостей
    • 2. 4. Адаптация полученных зависимостей к процессу толстолистовой контролируемой прокатки
    • 2. 5. Научные положения, обобщающие результаты дилатометрических исследований
  • Выводы по главе 2
  • 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТИ ТОЛСТОЛИСТОВОГО НИЗКОЛЕГИРОВАННОГО ПРОКАТА
    • 3. 1. Сущность предлагаемого подхода к определению прочности трубной заготовки
    • 3. 2. Расчет прочности металла после КП
    • 3. 3. Моделирование приращения прочности металла после прокатки и ускоренного охлаждения
    • 3. 4. Обучение и тестирование, структура и алгоритм настройки нейронных сетей
  • Выводы по главе 3
  • 4. ПОСТРОЕНИЕ РАЦИОНАЛЬНОЙ ТЕХНОЛОГИИ КП+УО,
  • ПРОМЫШЛЕННОЕ ОПРОБОВАНИЕ И ВНЕДРЕНИЕ
    • 4. 1. Влияние различных стратегий КП на прочностные свойства трубной заготовки
    • 4. 2. Определение рациональной стратегии КП
    • 4. 3. Промышленная апробация и внедрение разработок на ТЛС 5000 ОАО «ММК»
  • Выводы по главе 4

Определение рациональной стратегии толстолистовой контролируемой прокатки трубной заготовки на основе дилатометрических исследований (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Постоянно растущие масштабы потребления нефти и газа в России и за рубежом способствуют строительству новых трубопроводных магистральных транспортных систем, таких как Северный поток («Nord Stream»), «Восточная Сибирь — Тихий Океан — 2», газопровод Ямал-Центр («Бованенково-Ухта») и ДР- [!]•.

Активная разведка углеводородных ресурсов за Полярным кругом привела к открытию гигантской Баренцово-Карской нефтегазоносной провинции. При этом разведано 12 месторождений, в том числе такие гиганты, как Штокманов-ское месторождение с запасами газа более 3 трлн. м3, Ленинградское, Русанов-ское и газонефтяное Приразломное. От Штокмановского месторождения в Карском море предполагается построить на глубине 360 м подводный газопровод диаметром 1020−1220 мм, рассчитанный на давление газа 10−15 МПа, протяженностью морской части 540 км и сухопутной части — 1160 км.

В соответствии с программой освоения ресурсов нефти и газа на арктическом шельфе добыча одного только газа должна быть доведена до 50 млрд. м в год, а в 2030 г. может достичь 200−300 млрд. м [2].

В связи с этим перед металлургическим комплексом лежат две первостепенные задачи: повысить качество и надежность труб, при этом понизив их стоимость. Для решения этих задач необходимо, в первую очередь, обратить внимание на технологию производства труб и трубной заготовки — толстолистового низколегированного проката.

Низколегированный толстолистовой прокат является одним из основных видов продукции черной металлургии, он используется при изготовлении металлических конструкций как массового производства, так и уникальных, как правило, сварных. Это электросварные прямошовные трубы, корпуса судов, пролеты мостов, крупноузловые детали машин и др.

Современные толстолистовые станы обладают высокой технологической гибкостью и позволяют осуществлять различные стратегии производства горячекатаного толстолистового проката, каждая из которых обуславливает получение различного комплекса механических свойств готовой продукции.

В связи с этим актуальной становится проблема управления прочностными характеристиками горячекатаного толстолистового проката, обусловленная необходимостью высокой воспроизводимости механических свойств от листа к листу, от партии к партии, при том, что каждый раскат обладает собственной совокупностью термодеформационных параметров производства, а, следовательно, и разными физико-механическими свойствами. Поэтому возможности прогнозирования и расчета прочностных свойств проката, как на этапе проектирования режимов, так и постфактум — после получения действительных значений температур и деформаций — выглядят особенно привлекательно.

Объектом исследования являются низкоуглеродистые микролегированные стали различных классов прочности, широко используемые при производстве толстолистового проката, предназначенного для изготовления газонефтепро-водных магистральных труб большого диаметра. Предметом исследования являются температуры структурно-фазовых превращений металла, стратегии контролируемой прокатки и прочностные характеристики трубной заготовки из низкоуглеродистых микролегированных сталей.

Актуальность результатов проведенных в работе исследований подтверждена необходимостью совершенствования технологии производства толстолистового низколегированного проката, обеспечивающей повышение качества и надежности магистральных электросварных труб большого диаметра.

Автор выражает благодарность C.B. Денисову и В. Н. Дягтереву за оказанное содействие в проведении практических исследований и промышленных испытаний.

Выводы по четвертой главе.

1. Показано, что при реализации различных стратегий КП трубная заготовка обладает различным комплексом прочностных характеристик. Диапазон Л вариативности предела текучести в среднем составляет 120 Н/мм, временного сопротивления разрыву 100 Н/мм, при этом отношение От/ изменяется от 0,80 до 0,92.

2. Определено, что при повышении температуры конца прокатки с верхней части у+а-области (НКП) в нижнюю часть у-области (ВКП) происходит увели.

2 2 чение предела текучести проката на -50 Н/мм (с ПФО) и -100 Н/мм (без.

2 2.

ПФО), временного сопротивления разрыву — на -80 Н/мм (с ПФО) и -60 Н/мм (без ПФО).

3. Под рациональной стратегией КП понимается такой режим прокатки и охлаждения, который позволит достичь требуемых механических характеристик проката и выполнить производственную программу цеха, т. е. будет обеспечивать необходимую производительность «горячего часа» в сравнении с альтернативными режимами КП+УО.

4. Разработан алгоритм определения рациональной стратегии КП и с его помощью спроектированы технологические режимы прокатки и охлаждения трубной заготовки класса прочности XI00 по АР1 5Ь в условиях ТЛС 5000 ОАО «ММК».

5. Построены сериальные кривые хладостойкости трубной заготовки класса прочности К65 толщиной 23,0 мм. С целью контроля воспроизводимости и равномерности механических свойств по длине листа дополнительно проведены испытания срединной части раската.

6. Трубная заготовка, произведенная с использованием результатов настоящей диссертационной работы, успешно прошла серию сертификационных испытаний в соответствии с «Методикой приемочных испытаний опытных партий труб», утвержденной постоянно действующей Комиссией ОАО «Газпром» по приемке новых видов трубной продукции.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Фазовый состав микроструктуры проката во время и после деформациипредмет научных изысканий ученых-металловедов, однако без однозначных количественных значений фактических температур аустенит-ферритного и перлитного превращений низколегированных трубных сталей практическое использование их разработок становится невозможным. Температуры структурно-фазовых превращений — «краеугольные камни» процессов толстолистовой контролируемой прокатки и ускоренного охлаждения.

Результаты дилатометрических исследований, проведенных в рамках настоящей диссертационной работы, однозначно отвечают на вопрос о численном значении температур структурно-фазовых превращений новых сталей, в состав которых входят 14 основных легирующих элементов.

Также используя данные, полученные в ходе выполнения настоящей диссертационной работы, возможно управлять прочностью трубной заготовки, определяя предпочтительную с точки зрения производительности стратегию КП. Это позволяет обеспечить высокую воспроизводимость механических свойств толстолистового низколегированного проката от листа к листу, от партии к партии.

Итоговые результаты работы заключаются в следующем:

1. Проведены лабораторные дилатометрические исследования, которые позволили:

• установить фактические температуры структурно-фазовых превращений различных химических композиций современных низколегированных трубных сталей производства ОАО «ММК»;

• построить универсальные формулы расчета температур критических точек Аг3 и Аг] в процессе толстолистовой контролируемой прокатки с учетом поправок на деформацию и температурный градиент центра и поверхности раската.

• снизить абсолютную ошибку расчетов критических температур низколегированных трубных сталей, по меньшей мере, на 5 °C.

2. Предложен новый подход к определению прочностных характеристик трубной заготовки, учитывающий их изменение в результате технологических операций прокатки и ускоренного охлаждения.

3. Разработана новая методика определения СМД, в которой необходимая информация поступает непосредственно с действующего оборудования.

4. Установлено, что при реализации различных стратегий КП + УО трубная заготовка обладает различным комплексом прочностных характеристик. Диапал зон вариативности предела текучести в среднем составляет 120 Н/мм, временного сопротивления разрыву 100 Н/мм2, при этом отношение СУт/ Ов изменяется от 0,80 до 0,92.

5. Определено, что при повышении температуры конца прокатки с верхней части у+а-области (НКП) в нижнюю часть у-области (ВКП) происходит увеличение предела текучести проката на -50 Н/мм2 (с ПФО) и -100 Н/мм2 (без у '•у.

ПФО), временного сопротивления разрыву — на -80 Н/мм (с ПФО) и -60 Н/мм (без ПФО).

6. Создан алгоритм определения рациональной стратегии КП и с его помощью спроектированы технологические режимы прокатки и охлаждения трубной заготовки класса прочности XI00 по АР1 5Ь в условиях толстолистового стана 5000 ОАО «ММК».

7. Разработки опробованы в промышленных условиях при опытно-промышленном производстве листов толщиной 15,7−16,8 и 23,0 мм из стали класса прочности К60 и К65. Листы предназначены для изготовления на ОАО «Челябинский трубопрокатный завод» электросварных прямошовных труб диаметром 1420 мм для магистрального газопровода «Бованенково — Ухта». Опытная партия труб успешно прошла серию сертификационных испытаний, после чего на ОАО «Газпром» отгружено около 2 тыс. тонн высокопрочных труб большого диаметра, изготовленных из листового проката ОАО «ММК».

Показать весь текст

Список литературы

  1. М. Трубные маршруты // Металлоснабжение и сбыт. Июль-Август. 2009. С. 30 35.
  2. О.М. Требования к трубам для строительства газопроводов нового поколения // Доклад на Совете по координации работы, направленной на создание производства высокопрочных труб для ТЭК России. Мин-промэнерго России. — М.: 2004.
  3. М.П., Горицкий В. Н., Мирошниченко Б. И. Трубы для магистральных трубопроводов. — М.: «Недра», 1986.
  4. API Spec 5L. Технические условия на трубы для трубопроводов //American Petroleum Institute. 2004.
  5. EN 10 208−2. Steel pipes for pipelines for combustible fluids // Technical delivery conditions, part 2: Pipes of requirements class В. 1996−08.
  6. ISO 3183−3. Международный стандарт. Промышленность нефтяная и газовая. Стальные трубы для трубопроводов. Технические условия поставки. Часть 3. Трубы класса требований С. 1999. Номер регистрации: 1239/ISO. Дата регистрации 30.09.2004.
  7. СНиП 2.05.06 85. Магистральные трубопроводы. М.: Госстрой СССР, 1985.-85 с.
  8. DNV-OS-FIOI. Det Norske Veritas (DNV) offshore Standard OS F101 «Submarine Pipeline System». 2007.
  9. ТУ 14−1-5574−2009 Прокат толстолистовой из низколегированной стали классов прочности К52-К60 и Х56-Х70 для электросварных прямошовных газопроводных труб на рабочее давление до 9,8 МПа включительно М. 13 с.
  10. ТУ 14−1-5576−2009 Прокат толстолистовой обычного и хладостойкого исполнения для нефтепроводных электросварных прямошовных труб большого диаметра. M. 11 с.
  11. И ТУ 14−1-5577−2009 Прокат толстолистовой из низколегированной стали классов прочности К60 и К65 для электросварных прямошовных газопроводных труб на рабочее давление 11,8 МПа. М. 11с.
  12. ТУ 14−1-5582−2009 Прокат толстолистовой предназначенный для изготовления электросварных труб диаметром 530−1420мм для магистрального газопровода «Сахалин-Хабаровск-Владивосток» для участков с сейсмичностью до 8 баллов. М. 9 с.
  13. ОТТ Трубы нефтепроводные большого диаметра // АК «Транснефть», 2009. 34с.
  14. И.П., Шафигин Е. К., Одесский П. Д. О некоторых требования к современным сталям для магистральных трубопроводов // Сталь. 2010. № 12. С. 54−60.
  15. Gray J.M., Peters P.A. Technical demands and specifications for Linepipe during the past decades // Seminar CBMM/TSNIICHERMET «25 Years of Cooperation», Moscow, September 5−6, 2002.
  16. С.А., Матросов Ю. И. Высокопрочные стали для магистральных газопроводных труб // МиТОМ. 1977. № 10. С. 29−35.
  17. Ю.И., Литвиненко Д. А., Голованенко С. А. Сталь для магистральных газопроводов // М.: «Металлургия», 1989 288 с.
  18. В.Д., Скугорова П. П. Основные типы и марки сталей для газо- и нефтепроводов // Сооружение газопроводов и конструкций: Сб. трудов ВНИИСТ, 1967. Вып. 65. С. 24−30.
  19. Ohm R.K., Martin J.T., Orzessek K.M. Characterisation of ultra high strength linepipe // Proceedings of the 3rd International Pipelines Technology Conference, Brugge, Belgium, May, 21−24, 2000. P. 483−496.
  20. Demofonti G. et all. Large diameter X100 gas linepipe: fracture propagation evalution by full-scale burst test // Proceedings of the 3rd International Pipelines Technology Conference, Brugge, Belgium, May, 21−24, 2000, p. 509−520.
  21. Hillenbrand H.G., Liessem et all. Development of grade X120 pipe material for high pessure gas transportation lines // Proceedings of the 4rd International Pipelines Technology Conference, Ostend, Belgium, 9−13 May, 2004, v.2, p.p. 823−836.
  22. Bainitic steel plates for XI00 and XI20 V. Schwinn, P. Fluess, K.H. Tacke, S. Zajac // Proceedings of the 4rd International Pipelines Technology Conference, Ostend, Belgium, 9−13 May, 2004. V. 2. P. 837−850.
  23. Koo J.K. et all. Metallurgical design of ultra high strength steels for gas pipeline // Proceedings of the 13th International offshore and polar engineering conf., Honolulu, Hawaii, USA, May 25−30, 2003. P. 10−18.
  24. Schwinn V., Fluess P., Bauer J. Production and progress work on plates for pipes with strength levels of X80 and above // Proceedings of the International Pipe Dreamers Conference, Yokohama, Japan, November 7−8, 2002. P. 339−353.
  25. Okaguchi et all. Development and mechanical properties of XI20 linepipe // Proceedings of the 13th off shore and polar engineering conf., Honolulu, Hawaii, USA, May 25−30, 2003. P. 36−42.
  26. ТУ 14−101−840−2010 «Прокат толстолистовой из низколегированной стали марки 450 SFDU, 4858 SFDU для производства труб морского участка газопровода „Южный поток“, ОАО „ММК“, Магнитогорск, 2010, 11с.
  27. Cuddy LJ. Thermomechanical Processing of Microalloyed Austenite // TMS of ASME. Warrendale (PA), 1982. p.p. 129−140.
  28. Ishikawa N. et all. High grade linepipe for heavy sour environments // Proceedings of the 4th International Pipeline Technology Conference, 9−13, 2004, Ostend, Belgium. V.4. P. 1633−1648.
  29. М.Ю., Филимонов B.H., Берштейн M.Jl. Рекристаллизация ay-стенита в низколегированных сталях с карбонитридными включениями // Металлы. 1981. № 6. С. 96 103.
  30. Ю.И. Влияние условий контролируемой прокатки на структурные превращения и свойства малоперлитных сталей // Сталь. 1985. № 2. С. 68−72.
  31. Мазур B. JL, Хижняк Д. Д. Сопротивление деформации низколегированных сталей // Сталь. 1991. № 8. С. 41 -43.
  32. А.И., Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980. 320с.
  33. В.И., Чистяков Ю. И. Влияние температуры аустенизации на структуру низколегированной стали после контролируемой прокатки // Изв. АН СССР. Металлы. 1980. № 5. С. 105 107.
  34. Ниобийсодержащие низколегированные стали. Хайстеркамп Ф. Хулка К., Матросов Ю. И., Морозов Ю. Д., Эфрон Л. И. / М.: СП „Интермет инжиниринг“, 1999. 94 с.
  35. Контролируемая прокатка / Погоржельский В. И., Литвиненко Д. А., Матросов Ю. И., Иваницкий А. В. М.: Металлургия, 1979. 184 с.
  36. Ю.И. Механизмы влияния микродобавок V, Nb Ti на структуру и свойства малоперлитных сталей // МиТОМ. 1984. № 11. С. 13−22.
  37. Seung Chan HONG, Sung Hwan LIM Inhibition of Abnormal Grain Growth during Isothermal Holding after Heavy Deformation in Nb Steel //1 SI J International. 2002. Vol. 42. No. 12. P. 1461 1467.
  38. Влияние марганца и ниобия на свойства низколегированных сталей / Александров С. В., Хулка К., Степашин A.M., Морозов Ю. Д. // МиТОМ. 2005. № 11. С. 17−22.
  39. Ю.И., Филимонов В. Н. Повышение свойств низколегированной стали с микродобавками ниобия, ванадия и титана путем контролируемой прокатки // Бюллетень „Черметинформация“. 1981. № 9. С. 51 53.
  40. И.П., Ю.Д. Морозов Ю.Д., Эфрон Л. И. Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. М.: Металлургиздат, 2003. 520 с.
  41. Sellars С.М., Whiteman J.A. Recrystallization and Grain Growth in Hot Rolling // Metal Science. 1979. № 13. P. 187 194.
  42. M. Высокотемпературная контролируемая прокатка низколегированных сталей // Сталь. 1990. № 7. С. 85 92.
  43. Н.Ю. Технология нагрева стали. М. „ГНТИЛЧерЦветМет“, 1962. -568 с.
  44. Prediction of Microstructure Development during Recrystallization Hot Rolling on Ti-V-steels / Roberts W., Sandberg A., Siweski Т., Werlefors T. // Proceeding Int. Conf. of Technology and Applications of HSLA Steels. 1983. P. 67−84.
  45. B.M., Шмаков A.B., Попов B.B. Рациональные режимы контролируемой прокатки на стане 5000 трубной заготовки с пониженной температурой нагрева слябов // Сталь. 2009. № 10. С. 47−51.
  46. С.В. Развитие технологии производства рулонного и листового проката для трубной промышленности // Труды международной научно-технической конференции „Трубы 2007“. Челябинск, 2007. С. 19−21.
  47. Boretto F., Borbasa R., Yue, S., Jonas T.J. Thermomechanical Processing of Steels and Other Materials, Isis, Tokyo, 1988.
  48. В.М., Фролова З. В. Влияние параметров контролируемой прокатки на аустенитную структуру стали 10Г2ФБ // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1989. № 4. С. 68−71.
  49. В.М. Влияние параметров контролируемой прокатки на аустенитную и конечную структуру стали 09Г2ФБ // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. № 4. 1989. С. 68−71.
  50. Влияние черновой прокатки на структуру штрипсовой стали Х70 / Хлестов В. М., Мурашкин A.B., Фролова З. В., Рубец A.C. // Вестник ПГТУ. 2006. № 14. С. 6- 12.
  51. Л.И. Формирование структуры и механических свойств конструкционных сталей при термомеханической обработке в потоке прокатного стана // Сталь. 1995. № 8. С. 57 64.
  52. С.В. Контролируемая прокатка. Освоение и совершенствование технологии производства проката на стане 5000 // Технадзор. 2010. № 12. С. 36−39.
  53. Л.И., Литвиненко Д. А. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. М.: Металлургия, 1983. 112с.
  54. Малоперлитная сталь высокой прочности и хладостойкости для магистральных газопроводов / Голованенко С. А., Литвиненко Д. А., Матросов Ю. И., Морозов И. Д. // Сталь. 1988. № 4. С. 86−89.
  55. Ю.И., Филимонов В. Н. Влияние контролируемой прокатки на механические свойства, структуру и характер разрушения стали 09Г2 // Изв. АН СССР. Металлы. 1980. № 5. С. 99 104.
  56. Hulka К., Bordignon P., Gray М. Experience with low carbon HSLA steel containing 0.06 to 0.10 percent niobium. Niobium Technical Report. Summary of international seminar Araxa. October. 2003. P. 27.
  57. Ю.И., Филимонов В. Н. Изучение влияния условий аустенизации и горячей пластической деформации на процессы у—"а-превращения в низколегированных строительных сталях // Металлы. 1981. № 3. С. 92 100.
  58. А.С. Высокопрочные наноструктурированные хладостойкие стали для освоения континентального шельфа // Труды конференции „Современные металлические материалы и технологии“, СММТ-2011. Санкт-Петербург. 2011. С. 385−387.
  59. Yang Z., Wang R. Formation of Ultra-fine Grain Structure of Plain Low Carbon Steel through Deformation Induced Ferrite Transformation // ISIJ International. 2003. Vol. 43. No. 5. P. 761 766.
  60. Weng Y., Sun X., Dong H. Overview on the theory of deformation induced ferrite transformation // The fifth international conference on HSLA steels. Sanya, Hainan, China. 2005. Vol. 40. P. 9 15.
  61. Ouchi C., Okita T. Austenitic Grain Refinement through Static Recrystallization Immediately after Hot Rolling // Transactions ISIJ. Vol. 24. 1984. P. 726 733.
  62. Hot rolling as a high-temperature thermo-mechanical process / Kozasu I., Ouchi C., Sampei Т., Okita T. // Micro Alloying 75. 1975. Session 1. P. 100 115.
  63. Ouchi C., Sampei Т., Kozasu I. The Effect of Hot Rolling Condition and Chemical Composition on the Onset Temperature of y—>a Transformation after Hot Rolling // Transactions ISIJ. Vol. 22. 1982. P. 214 222.
  64. Morgan E. R, Dancy Т. E., Korchynski M. // AISI Yearbook. 1965. V. 53. P. 921−929.
  65. Schmidt D., Dehmel R., Horn G. Advanced cooling technologies for high-strength plate production // MPT International. 2008. № 1. P. 38 40.
  66. Ф. Прецизионное ускоренное охлаждения толстого трубного листа по технологии Mulpic // Сталь. 2008. № 5. С. 90−91.
  67. Е.А. // ISIJ International. Vol. 34. 1994. No. 8. P. 615.
  68. Shang Cheng-Jia, Nie Yi, He Xin-lai Intermediate transformation structure and mechanical properties of high strength low carbon bainite steel // The fifth international conference on HSLA steels. Sanya, Hainan, China. 2005. Vol. 40. P. 440 444.
  69. Krauss G. Ferritic Microstructures in Continuously Cooled Low- and Ultra low- carbon Steels // ISIJ International. 1995. No. 8. Vol. 35. P. 937 945.
  70. JI.И., Литвиненко Д. А. Влияние параметров ускоренного охлаждения на структурообразование и механические свойства конструкционных сталей // Сталь. 1994. № 1. С. 53 58.
  71. Manohar P., Chandra Т. Continuous Cooling Transformation Behaviour of High Strength Microalloyed Steels for Linepipe Applications // ISIJ International. 1998. Vol. 38. No. 7. P. 766 774.
  72. Hillenbrand H., Grass M., Kalva C. Development and Production of High Strength Pipeline Steels. Niobium Science and Technology // Proc. of the Int. Symposium on Niobium. Orlando, Florida, USA. December. 2−5. 2001. P. 543 571.
  73. И.Ю., Борякова A.H. Влияние скорости охлаждения на структуру и свойства низкоуглеродистой трубной стали // Металлург. 2008. № 8. С. 49−51.
  74. А.А., Матросов М. Ю., Дубинин И. В. Влияние ускоренного охлаждения после контролируемой прокатки на структуру и свойства стали 05Г1МБ//Сталь. 2006. № 11. С. 125 129.
  75. Ю.И., Филимонов В. Н. Изучение влияния условий аустенизации и горячей пластической деформации на процессы у—> а превращения в низколегированных строительных сталях // Металлы. 1981. № 3. С. 92 -100.
  76. Ю.Д., Науменко А. А., Лясоцкий И. В. Влияние термодеформационных режимов прокатки и ускоренного охлаждения на формирование механических свойств листового проката из стали класса прочности Х80 // Металлург. 2010. № 10. С. 56−62.
  77. Влияние деформации в двухфазной области у+а на свойства материала и технологию получения тонкой горячекатаной полосы / Лоренц У., ХерцигК., Блек В., Эвартц Т. и др. // Черные металлы. Апрель. 2003. С. 42 -49.
  78. Л.И. и др. Металловедческие основы получения хладостойких трубных сталей путем высокотемпературной контролируемой прокатки // Сталь. 2003. № 6. С. 69−72.
  79. А.А., Орлов В. В., Хлусова Е. И. Влияние горячей пластической деформации в аустенитной области на формирование структуры низколегированной низкоуглеродистой стали // МиТОМ. 2007. № 12. С. 8 12.
  80. П.В., Радченко В. П. Превращение аустенита при непрерывном охлаждении стали: Атлас термокинетических диаграмм. 4.1. Новосибирск: Изд-во Сиб. Отд. АН СССР, 1960. 51 С.
  81. ASTM Е 473−88 Standard definitions of terms relating to thermal analysis.
  82. DIN 51 045. Determination of the thermal expansion of solids. Basic rules.
  83. M.A., Счастливцев B.M., Журавлев Л. Г. Основы термической обработки стали. М.: Наука и технологии, 2002. 519 с.
  84. ASM Handbook, Volume 4: Heat treating. ASM International, 1991. 1012 p.
  85. Металловедение и термическая обработка стали: Справочник / Под. Ред. М. Л. Бернштейна, А. Г. Рахштадта. М.: Металлургия, 1983. Т. 2. 368 с.
  86. В.В. Моделирование превращения карбонитридов при термической обработке сталей. Екатеринбург: УрО-РАН. 2003. 279 с.
  87. ASTM, А 1033−04. Standart practice for quantative measurement and reporting of hypoeutectoid carbon and low alloy steel phase transformation. ASTM, 2004. 14 p.
  88. М.И., Ручинская H.A. Статистические методы для обработки и анализа числовой информации, контроля и управления качеством продукции. Магнитогорск: ГОУ ВПО „МГТУ им. Г.И. Носова“, 2008. 207с.
  89. М.А., Попов A.A. Методические вопросы построения термокинетических диаграмм превращения переохлажденного аустенита в низколегированных сталях // Металловедение и термическая обработка металлов. 2010. № 12. С. 37−41.
  90. Ogibayashi S. et al. Influence of Roll Bending on Center Segregation in Continuously Cast Slabs // ISIJ Intern. 1991. V. 31. № 12. P. 1408−1415.
  91. В. Материаловедческие основы поведения серы в стали // Черные металлы, 1977. № 8. С. 33−40.
  92. И. Л., Харчевников В. П., Троцан А. И. Анализ неметаллических включений на границах зерен стали с карбонитридным упрочнением // МиТОМ. 2004. № 3. С. 12−14.
  93. Коцарь C. JL, Белянский А. Д., Мухин Ю. А. Технология листопрокатного производства. М.: Металлургия, 1997. 272 с.
  94. В.М., Дорожко Г. К. Превращение деформированного аустенита в стали. М. Мариуполь: Изд-во ПГТУ, 2002. 407 с.
  95. Моделирование процесса контролируемой прокатки трубной заготовки в условиях стана 5000 ОАО „ММК“ / Салганик В. М., Шмаков A.B., Пустовойтов Д. О. // Сборник трудов VIII Международного конгресса прокатчиков, Магнитогорск, 11−15 октября 2010.
  96. Особенности формирования напряженно-деформированного состояния раската в черновых проходах применительно к стану 5000 ОАО „ММК“ /
  97. B.М. Салганик, А. В. Шмаков, Д. О. Пустовойтов, С. А. Муриков // Производство проката. 2009. № 11. С. 10−14.
  98. Разработка и анализ технологии контролируемой толстолистовой прокатки трубной заготовки на основе моделирования температурных условий процесса / В. М. Салганик, А. В. Шмаков, Д. О. Пустовойтов, А. Р. Гареев,
  99. C.А. Муриков, С. В. Денисов, Д. Г. Набатчиков // Сборник Межрегиональной 69-ой научно-технической конференции „Актуальные проблемы современной науки, техники и образования“, Магнитогорск. 2011, Т. 1. С.201−204.
  100. А.В. Разработка эффективной технологии контролируемой толстолистовой прокатки трубных сталей повышенных категорий прочности на основе моделирования температурных условий процесса: Дис. канд. техн. наук. Магнитогорск, 2011. 160 с.
  101. А.А., Вабищев П. Н. Вычислительная теплопередача. Изд. 2-е. М. :Книжный дом „Либроком“, 2009. 784 с.
  102. В.М. Салганик, С. В. Денисов, Д. Г. Набатчиков Разработка эффективной технологии производства высокорентабельного инновационного прокатана стане 5000 ОАО „ММК“ // Сборник докладов 4-го международ, промышленного форума г. Челябинск, 2011. С. 110−115.
  103. В.М., Набатчиков Д. Г. Структурно-фазовые превращения низколегированной трубной стали в процессе толстолистовой контролируемой прокатки // Сборник МТК НИТУ МИСиС „Инновационные технологии ОМД“. Москва, 2011. С. 129−133.
  104. Д.Г. Дилатометрические исследования сложнолегированных конструкционных сталей различных классов прочности // Сборник трудов конференции молодых ученых и специалистов» 2011, СПб.: ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей, 2012. С 41−45.
  105. В.И., Бровман М. Я. Сопротивление деформации сталей при горячей прокатке. М.: Металлургия, 1964. 225 с.
  106. М.Я. Применение теории пластичности в прокатке. М.: Металлургия, 1965. С. 207−213.
  107. Л.В., Тюленев Г. Г. Аналитическая зависимость сопротивления деформации сталей и сплавов от их химического состава // Сталь. 1972. № 9. С. 825−828.
  108. Сопротивление деформации ниобийсодержащих сталей новых марок / Салганик В. М., Денисов C.B., Крайнов В. И., Сычев О. Н. //Производство проката. 2007. № 6. С. 15−18.
  109. C.B. Развитие научных основ, создание и реализация эффективных технологий прокатки низколегированных стальных полос и листов с повышенными потребительскими свойствами: Дис. д-ра техн. наук. Магнитогорск, 2009. 352 с.
  110. Электронный учебник: www.statsoflt.ru.
  111. Kurban V.V., Yatsenko N.L., Belyakova V.l. Feasibility of using neural networks for real-time prediction of the mechanical properties of finished rolled products // Metallurgist. 2007. T. 51. № 1−2. C. 3−6.
  112. Нейронные сети STATISTIKA // StatSoft RUSSIA, 1998.
  113. B.B. Повышение качества горячекатаной трубной листовой стали по механическим свойствам с использованием нейросетевого моделирования. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Магнитогорск, 2006 г., 164 с.
  114. Расширение технических возможностей производства современного высокопрочного штрипса после реконструкции сталеплавильного и прокатного переделов / Пемов И. Ф., Морозов Ю. Д., Якушев Е. В и др. // Металлург. 2010. № 2. С. 54−60.
  115. Ю.И., Ганошенко И. В., Багмет O.A. Освоение на ОАО «МК «Азовсталь» промышленного производства толстолистовой стали категории прочности Х65 для глубоководного газопровода // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2007. № 1. С. 24−31.
  116. Толстолистовая сталь для газопроводных труб категории прочности Х80 (ОАО «Металлургический комбинат «Азовсталь») / Белый А. П., Матросов Ю. И., Ганошенко И. В. и др.// Сталь. 2006. № 5. С. 106−110.
  117. О.В., Мельник С. Г., Лепихов J1.C. и др. Освоение технологии производства конвертерной стали для листового проката с повышенными требованиями по ультразвуковому контролю // Сталь. 2002. № 11. С. 15−17.
  118. Т.К., Шлейнинг Л. Г., Мальцев А. П. Исследование возможности сокращения объемов противофлокенной обработки//Сталь. 2005. № 3. С. 90−93.
  119. В.Н., Бровман М. Я. Сопротивление деформации в процессах прокатки. М.: Металлургия, 1996. 254 с.
  120. Сопротивление деформации низкоуглеродистых микролегированных сталей при горячей обработке давлением / Эфрон Л. И., Поляк Е. И., Голи-Оглу Е.А., Борцова А. Н., Ментюков К. Ю. // Сталь. 2011. № 12. С. 55−60.
  121. Голи-Оглу Е. А. Влияние режимов термомеханической обработки на структурное состояние горячедеформированного аустенита и свойства трубных сталей. Дис. канд. техн. наук. ФГУП ЦНИИ ЧерМет им. И. П. Бардина, Москва, 2012. 195 с.
  122. Патент РФ № 2 348 702 от 31.07.2007, МПК C21D8/02, В21В1/00. Опубликовано 10.03.2009 Бюл. № 7.
  123. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986. 544 с.
  124. Sakai Т., Ohashi М. The Effect of temperature, strain rate, and carbon content on hot deformation of carbon steels // Tetsu-to-Hagane. 1981. 67. P. 134−139.
  125. E.I. Poliak and D. Bhattacharya Effects of alloying on deformation behavior of low carbon steels in the intercritical temperature range // Materials Science Forum. 2007. Vol. 12. P. 539 543.
  126. ТУ 14−101−805−2011 Прокат толстолистовой из низколегированной стали класса прочности К65 для электросварных прямошовных труб на рабочее давление 11,8 МПа. М. 8с.
  127. Дилатограммы исследуемых сталей
  128. Сталь10(15)2530Ктт950 ЗттЗОКтт2СЮ Темп. ГС
  129. К60(7)2530Ктт950 3тт30кглт200
  130. К56{ 17)2530Ктт950 Зтт30Ктт200
  131. К56С2(22)2530Ктт950 Зтт30Ктт200
  132. К6031)2530Кт1 п950 ЗттЗС|Ктт2001 ¦ ¦451. Время /минсИ /мкм
  133. Пик: 813.8'С Пик 752 6 «С Пик 738 1 «С662 6 °С1. Пик 766 4"С Пик 766 4 «Соо оо
  134. К52(45)2530Ктш950 Зтт30Ктт200 17] К60"(5125^30Кгош"950^ ЗяипЗОКт1а"200 .
  135. К56(39)|2530Ктт950 ЗтШ30Ктт200-I
  136. К56С2(2б)2530Ктт950 3тт30ктт200
  137. Х70(35)2530Ктт950 3тт30ктт2001. Ы /МИМ 280 260 240 220
  138. Пик: 744.9 «С Пик 7574 °C Пик 7480 «С Пик: 746 1 'С Пик. 758.2 «С
  139. Рис. П 1.2. Дилатограммы исследуемых сталей: сплошные линии (в осях с1Ь- время) 6. -К52, [7] К60, [8] - К56, [9] -К56/С2, [10] - Х70- штриховая линия — температурная программа охлаждения (в осях Темп- время)
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?