Технико-экономическое исследование процессов получения особо чистых продуктов на установках разделения воздуха
В третьей главе рассматриваются основные положения по расчету энергетических затрат в блоке получения особо чистых продуктов. Предлагается уточненный подход к распределению затрат между продуктами на установке разделения воздуха при получении части продуктов в виде особо чистых продуктов. Анализируются схемы установок разделения воздуха при получении таких продуктов и их предельные возможности… Читать ещё >
Содержание
- ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
- Глава 1. ОБЩЕМЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ, СВЯЗАННЫЕ С ПОЛУЧЕНИЕМ ОСОБО ЧИСТЫХ ПРОДУКТОВ
- 1. 1. Классификация веществ по степени их чистоты
- Особо чистые продукты
- 1. 2. Методы получения особо чистых продуктов
- 1. 3. Основные ограничения на пути глубокой очистки веществ. Принцип недостижимости абсолютной чистоты
- 1. 4. КПД процессов глубокой очистки веществ
- Глава 2. СПЕЦИФИКА ПРОЦЕССОВ ПОЛУЧЕНИЯ ОСОБО ЧИСТЫХ ПРОДУКТОВ НА УСТАНОВКАХ РАЗДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА
- 2. 1. Обзор схемных решений при получении особо чистых продуктов на установках разделения воздуха
- 2. 2. Анализ существующих методов расчета затрат на получение продуктов разделения воздуха и возможности их применения для особо чистых продуктов
- Глава 3. РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СОСТАВЛЯЮЩЕЙ ЗАТРАТ ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ОСОБО ЧИСТЫХ ПРОДУКТОВ НА УСТАНОВКАХ РАЗДЕЛЕНИЯ ВОЗДУХА
- 3. 1. Определение затрат энергии в блоке получения особо чистых продуктов
- 3. 2. Расчет приведенной эксергии особо чистого продукта при его получении на установке разделения воздуха
- 3. 3. Оценка диапазона предельных возможностей действующих установок разделения воздуха при дополнительном получении на них особо чистых продуктов
- Глава 4. ЭКСЕРГЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПРОЦЕССОВ В БЛОКЕ ПОЛУЧЕНИЯ ОСОБО ЧИСТЫХ ПРОДУКТОВ
- 4. 1. Основные положения методики эксергетического анализа узла разделения блока получения особо чистых продуктов
- 4. 2. Результаты расчетов
- Глава 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ БЛОКА ПОЛУЧЕНИЯ ОСОБО ЧИСТЫХ ПРОДУКТОВ
- 5. 1. Методика технико-экономического анализа блока получения особо чистых продуктов на стадии предварительного проектирования
- 5. 1. 1. Расчет массы конденсатора (испарителя)
- 5. 1. 2. Расчет массы ректификационной колонны
- 5. 1. 3. Определение стоимостных показателей аппаратов
- 5. 2. Результаты технико-экономического анализа создания блоков получения особо чистых азота, аргона и кислорода
- 5. 1. Методика технико-экономического анализа блока получения особо чистых продуктов на стадии предварительного проектирования
- ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
— расход 1-потока, нм3/ч Соцп — расход особо чистого продукта, нм3/ч е1 — эксергия 1-продукта, кВт-ч/нм3 ет — эксергия продукта технической концентрации, кВтч/нм еочп «эксергия особо чистого продукта, кВт-ч/нм3 Ое, Пр — приведенная эксергетическая производительность установки разделения воздуха, кВт Ое — эксергетическая производительность установки разделения воздуха, кВт 1щ1п «минимальная работа разделения смеси, кВт-ч/нм3 Тос — температура окружающей среды, К И — универсальная газовая постоянная, Дж/м3К П°еко — эксергетический КПД процессов, связанных с получением флегмы для блока особо чистых продуктов Пб-4 п — эксергетический КПД блока получения особо чистых продуктов
Чк (и) ~ удельный тепловой поток в конденсаторе (испарителе), кВт-ч/нм
0к (И) — тепловой поток в конденсаторе (испарителе), кВт
Иф — флегмовое число
Кфтт ~ минимальное флегмовое число г* - теплота конденсации (испарения) флегмообразующего
К (ы)
1 -потока, кДж/м3 г*" - теплота конденсации (испарения) особо чистого продукта, кДж/м
Чиз «удельный теплоприток через изоляцию, Вт-ч/м п, — число теоретических тарелок, шт пр — число действительных тарелок, шт
2очп «коэффициент приведения особо чистого продукта
— расход флегмообразующего I-потока, м3/ч
Тк (и) — температурный уровень конденсатора (испарителя), К Ед^ - эксергетическая нагрузка конденсатора (испарителя), кВт дМ — затраты энергии на дополнительную очистку продукта, кВт епр1 — приведенная эксергия 1-продукта, кВт-ч/нм
— концентрация 1-компонента в смеси тт — изотермический КПД компрессора д1Ш) — температурный напор в конденсаторе (испарителе), К рг — относительная величина флегмового орошения в
— концентрация 1-компонента в воздухе дрт — гидравлическое сопротивление ректификационной тарелки (или эквивалентного ей количества насадки), Па э — удельные затраты энергии в ректификационной колонне, кВт-ч/нм
Ээиш ~ удельные затраты энергии в блоке получения особо чистых продуктов, кВт-ч/нм3 Зп р — приведенные затраты, дол/год К — капитальные затраты, дол Б — эксплуатационные затраты, дол/год Ен — нормативный коэффициент окупаемости капитальных вложений, 1/год Сзн — тариф на электроэнергию, дол/кВт-ч
— длительность рабочей компании в году, ч
КаГи — капитальные затраты на создание о-аппарата, дол
ЭМа1и — стоимость материалов на изготовление -аппарата, дол
ТРап — трудоемкость изготовления з-аппарата, дол/кг С1 — стоимость изготовления 1-детали аппарата, дол М1 — расход материалов на изготовление 1-детали в аппарате, кг
МА1 — масса 1-детали в аппарате, кг
В1 — коэффициент использования материалов в [-детали аппарата
Рк (и) ~ площадь теплообменной поверхности конденсатора (испарителя), м йк (и) ~ удельная масса теплообменной поверхности конденсатора (испарителя), кг/м2 МК (И) — масса конденсатора (испарителя), кг
— диаметр контактного устройства, м со" - средняя скорость пара по колонне, м/с р" - плотность пара, кг/м р' - плотность жидкости, кг/м
С — расход пара, м /с — расход жидкости, м3/с Нрк — высота ректификационной колонны, м дЬ «расстояние между теоретическими тарелками (или высота, эквивалентная теоретической тарелке, для насадки), м
Мк — масса корпуса ректификационной колонны, кг М, — суммарная масса ректификационных тарелок, кг Мн — суммарная масса насадки, кг % - масса одной ректификационной тарелки, кг р&bdquo- - удельная масса насадки, кг/м
Список литературы
- Девятых Г. Г., Еллиев Ю. Е. Введение в теорию глубокой очистки веществ. — М.: Наука, 1981. — 320 с.
- Munich Meeting on Air Separation Technology: Col. rep. -Munich (Germany), 1996. 234 c.
- Нисельсон Л.А. Физико-химические основы получения высокочистых веществ //Высокочистые вещества, 1991, — N 4, — С. 16−31.
- Методы получения особо чистых неорганических веществ / Б. Д. Степин, И. Г. Горштейн, Г. 3. Блюм и др. -М.: Химия, 1969.-480 с.
- Качество материалов для полупроводниковой техники: Сб. трудов / Под ред. Б. Ф. Ормонта. М.: Госметаллургиздат, 1959.105 с.
- Девятых Г. Г. Развитие химии высокочистых веществ в нашей стране в 1960 1995 г.г. // Высокочистые вещества. — 1995. -N 6. — С. 7−11.
- Аналитический контроль полупроводникового кремния / Ю. А. Карпов, М. Н. Шулепников, Д. В. Кормилицын, В. И. Фирсов // Высокочистые вещества. 1991. — N 4. — С.65−71.
- Глубокая очистка технических газов для использования их в производстве заготовок волоконно-оптических световодов / В. И. Файнштейн, Д. И. Масумов, А. И. Юшин и др. // Химическое и нефтяное машиностроение. 1989. — N 5. — С.18−19.
- Девятых Г. Г., Крылов В. А., Лазукина 0. П. Негомогенные примеси в высокочистых веществах для микроэлектроники и волоконной оптики // Высокочистые вещества. 1992. — N 2. — С. 115−123.
- Бенедикт М., Пигфорд Т. Химическая технология ядерных материалов. М.: Атомиздат, 1960. — 528 с.
- Финкельштейн Д.Н. Чистота вещества. М.: Атомиздат, 1975. — 71 с.
- Девятых Г. Г., Еллиев Ю. Е. Глубокая очистка веществ. М.: Наука, 1990. — 190 с.
- Степанов В. М., Яньков С. В. Основные термины и понятия, связанные с примесным составом высокочистых веществ //Высокочистые вещества. 1992. — N 2. — С. 180−189.
- Соколов Б. К. Газы особой чистоты. М.: Знание, 1981.64 с.
- Девятых Г. Г., Чурбанов М. Ф. Методы получения веществ особой чистоты. М.: Знание, 1976. — 75 с.
- Мюллер Г., Гнаук Г. Газы высокой чистоты. М.: Мир, 1968. — 205 с.
- Шаевич Р. Б. Возможности повышения достоверности зависимостей, устанавливаемых по данным химического анализа // Высокочистые вещества. 1989. — N 1. — С.222−234.
- Бессарабов А. М., Осадчий В. Ю., Рыжанкова А. К. Статистический метод определения вероятной формы примеси при химической очистке // Высокочистые вещества. 1992. — N 1. — С.75−82.
- Кошелев В.Л., Нистель И. Г., Щербаков А. Г. Влияние застойных зон газовых контуров на состав особо чистых технологических газов // Высокочистые вещества. 1991. — N 5. — С.144−151.
- Орешкина 0. А., Писарев ?0. Н., Ефремов А. А. Загрязнение особо чистых растворов примесями с поверхности конструкционных материалов // Высокочистые вещества. 1992. — N 1. — С.91−99.
- Нисельсон Л.А., КиреевС.М. Проблема галий-германиевого нейтринного детектора как обращенная задача сверхглубокой очистки вещества // Высокочистые вещества. 1990. — N 3. — С.38−48.
- Шамбадаль П. Развитие и приложение понятия энтропии. М.: Наука, 1967. 280 с.
- Розен А.М. Теория разделения изотопов в колоннах. М.: Атомиздат, 1960. — 438 с.
- Голуб А.Е., Ефремов А. А., Аронов А. Р. Предельные возможности термодинамического анализа работы разделения смеси применительно к глубокой очистке веществ //Теоретические основы химической технологии. 1980. — Т.14. — N 6. — С.927−929.
- Голуб А.Е., Ефремов A.A. О допустимой границе использования термодинамического метода для анализа процессов глубокой очистки веществ // Теоретические основы химической технологии. -1981. Т. 15. — N 3. — С. 545−546.
- Степанов В. М. Физические ограничения процесса разделения смеси // Высокочистые вещества. 1990. — N 3. — С.108−110.
- Дозоров В.А. Целенаправленная оценка качества и цена высокочистых веществ // Высокочистые вещества. 1991. — N 6. -С.221−225.
- O’Reilly R., Rodgers P. The state of the art separation 2nd International Conference Cryogenics'92: Col. rep. Brno, 1992. — P. 15−29.
- Petit P., Widause S. Air separation plants: evolution over the last twenty years // 2nd International Conference Cryogenics5 92: Col. rep. Brno, 1992. — P. 30−35.
- Rathbone T. Latest developments in the field of cryogenic technique for gas separation //Gas Separ. Techno1.: Proc.Int. Symp.: Col. rep. Antwerp, 1989. — P. 577−586.
- Корицина M.В., Сергеева А. В., Власенкова Н. И. Накопление примесей в кислороде особой чистоты /НПО Криогенмаш. Балашиха, 1990. — 13 е. — Деп. в ЦИНТИхимнефтемаше 20.04.90, N 2108-ХН90.
- Detry R.A., Larkin Т. Cost effective alternative to ultra high purity nitrogen production. Distillation and Heat Transfer at Low Temperature, QTEC94: Col. rep. London, 1994, — P. 1−17.
- Ralph W.Spori. The production of high purity nitrogen (HLQN), high purity oxygen (HLOX) and high purity argon (HLAR) as by-product in normal air separation plants (ASP) // Munich Meeting on Air Separation Technology: Col. rep. Munich, 1996.-P. 33−43.
- Будневич С.С., Савченко Ю. А. Анализ и совершенствование ректификационных методов получения особо чистых криопродуктов // Всесоюзная науч.-практич. конф. «Холод народному хозяйству»: Тез. докл. — Л.: ЛТИХП, 1991. — С. 139.
- Бова В.И., Горенштейн И. В. Очистка аргона от кислорода методом ректификации // Международная научно-практическая конференции: Тез. докл. М., 1991. — С. 75.
- Головко Г. А. Криогенное производство инертных газов. Л.: Машиностроение, 1983. 416 с.
- Андреев Б.М., Перевезенцев А. Н. Получение высокочистых инертных газов и водорода // Высокочистые вещества. 1990. -N 2. — С. 23−39.
- Хемосорбционные методы глубокой очистки газов от кислорода / Е. Н. Егоров, В. С. Зонтов, В. Я. Попенко, А. М. Толмачев //Высокочистые вещества. 1989. — N 5. — С. 224−228.
- Федоров А.Н. Повышение эффективности криогенной адсорбционной очистки аргона от кислорода для установок большой производительности: Дис. канд. техн. наук: 05.04.03. М., 1991. -135 с.
- Стрелко В. В, Тарасенко Ю. А., Лавриненко-Омецинская Е. Д. Всесоюзная школа по сорбционным методам глубокой очистки веществ
- Высокочистые вещества. 1991. — N 5. — С.221.
- Способ получения жидкого кислорода высокой чистоты: Пат. 2 006 764 РФ: МКИ5 F 25 J 3/04 /Будневич С.С., Савченко Ю. А., Головко Г. А. и др.- СПГАХПТ.
- Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung: Pat. 3 840 506 Germany: МКИ8 F 25 J З/04/Rohle W., Corduan H.- Llnde AG.
- Cryogenic process for the separation of air to produce ultra high purity nitrogen: Pat. 5 123 947 USA: МКИ5 F 25 J 3/02 / Rakesh Agrawal- Air Products, Inc.
- Ultra pure liquid oxygen cycle: Pat. 4 809 741 USA: МКИ4 F 25 J 3/02 / McGuinness R., Gilen.- Air Products, Inc.
- Production of ultra high purity oxygen from cryogenic air separation plants: Pat. 5 049 173 USA: МКИ5 F 25 J 3/04 / Cormier Т., Adrawal R., Prentice A., Wodward D.- Air Products, Inc.
- Gryogenic gas purification process and apparatus: Pat. 4 934 147 USA: МКИ5 F 25 J 3/02 /Eyre .Douglas V.- Liquid Air Corp.
- Air separation process using packed columns for oxygen and argon recovery: Pat. 4 871 382 USA: МКИ4 F 25 J 3/00 / Thoro-good R., Bennett D., Allam R., Prentice A.- Air Products, Inc.
- Gryogenic rectification process for producing ultra high purity nitrogen: Pat. 4 902 321 USA: МКИ4 F 25 J 3/02 /Cheung Harry- Union Carbide Corp.
- Process and apparatus for producing nitrogen of ultrahigh purity: Pat. 5 170 630 USA: МКИ5 F 25 J 3/02 / Stern Sidney- The В0С Group., Inc.
- Rakesh Agrawal. Production of ultrahigh purity nitrogen free of light impurities // Munich Meeting on Air Separation Technology: Col. rep. Munich, 1996. — P.25−30.
- Bao Ha. Cryogenic processes for ultra high purity gases // Munich Meeting on Air Separation Technology: Col. rep. -Munich, 1996. P. 13−14.
- Получение азота особой чистоты методом низкотемпературной ректификации /С.С.Будневич, Ю. А. Савченко, В. Н. Шурубцов и др. Холодильная техника. 1992. — N 9. — С.10−17.
- Акулов J1. А., Борзенко Е. И. Автономные модули для производства особочистых продуктов разделения воздуха // Вестник международной академии холода. 1998. — N 1. — С.18−20.
- Бродянский В.М., Меерзон Ф. И. Производство кислорода. -М.: Энергия, 1970. 384 с.
- Бродянский В.М. Зксергетический метод термодинамического анализа. М.: Энергия, 1973. — 295 с.
- Бродянский В.М., Фратшер В., Михалек К. Зксергетический метод и его приложения. М.: Энергоатомиздат, 1988. — 288 с.
- Мартыновский B.C. Анализ действительных термодинамических циклов. М., Энергия, 1972. — 145 с.
- Клименко А.П. Разделение природных углеводородных газов. К.: TexHiKa, 1964. — 380 с.
- Калинина Е.И., Бродянский В. М. Технико-экономический анализ установок разделения газовых смесей. М.: МЭИ, 1979. -85 с.
- Соколов Е.Я., Бродянский В. М. Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения,— М.: Энергия, 1982.360 с.
- Кислород: Справочник / Под ред. Д. Л. Глизманенко. М.: Металлургия, 1973. — 464 с.
- Бродянский В.М. Энергетика и экономика комплексного разделения воздуха. М.: Металлургиздат, 1965. — 46 с.
- Майков В.П. Энтропийные методы моделирования технологических процессов. M.: МИХМ, 1982. — 91 с.
- Гохштейн Д.П. Современные методы термодинамического анализа энергетических установок. М.: Энергия, 1969. — 349 с.
- Наринский Г. Б. Ректификация воздуха. М.: Машиностроение, 1978. — 248 с.
- Кафаров В.В., Перов В. Л., Бобров Д. А. Теплоэнергетические принципы создания оптимальных химико-технологических систем химических производств // Итоги науки и техники. 1983. -Т.Н. -С.3−103.
- Knoche К.F., Hesselmann К. Economic estimation exergy of air separation plant // Chemical Ingenering Technik. 1985.-V. 57. — N 7. — P. 602−609.
- Трайбус P. Термостатика и термодинамика. M.: Энергия, 1970. — 350 с.
- Эксергетический метод и его приложения: Сб. статей /Под ред. В. М. Бродянского. М.: Мир, 1967. — 248 с.
- Аврух А.Я. Проблемы себестоимости и ценообразования в энергетике. М.: Энергия, 1970. — 376 с.
- Златопольский А.Н., Завадский Н. М. Экономика промышленной теплоэнергетики. М.: Высшая школа, 1975. — 328 с.
- Шаргут Я., Петела Р. Эксергия.-М.: Энергия, 1968, — 251 с.
- Янтовский Е.И. Потоки энергии и эксергии. М.: Наука, 1988. — 144 с.
- Методика по учету затрат и калькулирования себестоимости продукции в комплексных производствах разделения воздуха (кислород, азот, аргон, редкие газы).-М.: НИИТЭХИМ, 1975.- 47 с.
- Petit Pierre. La production des gaz de l’air // Rev. gen. froid, 1988. N 6, P. 319−325.
- Jonas L. A. Latest developments in the field of air separation // Gas Separ. Technol.: Proc. Int. Symp.: Col. rep. -Antwerp, 1989. P.161−180.
- Основные положения методики по оценке энергетических затрат при получении особо чистых продуктов на воздухораздели-тельных установках / М. Ю. Боярский, С. А. Матвеев, А. И. Смородин,
- B. А. Гарин // Проблемы криогенной техники. 1991. — С.71−76.
- Термоэкономический анализ затрат на получение особо чистых продуктов на установках разделения воздуха /М. Ю. Боярский,
- C.А.Матвеев, В. А. Гарин, А. И. Смородин // Химическое и нефтяное машиностроение. 1992. — N 8. — С.18−20.
- Криогенные системы /А. М. Архаров, Е. И. Марфенина, Е. И. Ми-кулин и др.- под ред. А. М. Архарова. М.: Машиностроение, 1996. -565 с.
- Алгоритмизация и расчет на ЭВМ базовых технологических схем воздухоразделительных установок низкого давления: Обзорная иформация / А. Л. Винокурский, В. Ф. Густов, Л. С. Проворный, И. С. Рабинович, Х. Я. Степ. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1972. — 28 с.
- Карпов В.Е. Математическое моделирование узла ректификации воздухоразделительных установок для целей проектирования и управления: Дис. канд. техн. наук: 05.17.08. М., 1981.216 с.
- Наринский Г. Б. Автоматизированная система технологического расчета воздухоразделительных установок низкого давления //
- Проблемы криогенной техники. 1978. — С.52−57.
- Смородин А. И., Матвеев С. А., Гарин В. А. Эксергетический анализ процессов получения особо чистого азота на воздухоразде-лительных установках // Проблемы криогенной техники. 1994. -С.111−115.
- Матвеев С.А., Смородин А. И., Гарин В. А. Методика эксерге-тического анализа процессов получения особо чистых продуктов низкотемпературной ректификацией // Химическое и нефтяное машиностроение. 1996. — N 3. — С. 55−57.
- Разделение воздуха методом глубокого охлаждения / Под ред. В. И. Епифановой и Л. С. Аксельрода. М.: Машиностроение, 1973. т.1. — 468 с.
- Холланд Ч. Многокомпонентная ректификация. М.: Химия, 1969. — 347 с.
- Платонов В.М., Берго Б. Г. Разделение многокомпонентных смесей. М.: Химия, 1965. — 230 с.
- Кафаров В. В. Основы массопередачи. М.: Высшая школа, 1979. — 439 с.
- Баррон Р. Ф. Криогенные системы. М.: Энергоатомиздат, 1989. — 408 с.
- Справочник по физико-техническим основам криогеники / Под ред. М. П. Малкова. М.: Энергоатомиздат, 1985. — 431 с.
- Каганович Б.М., Филиппов С. П., Анциферов Е. Г. Эффективность энергетических технологий. Н.: Наука, 1989. — 256 с.
- Калинина Е.И. Технико-экономические показатели криогенной станции. М.: МЭИ, 1982. — 92 с.
- Schon Н. Stand und Tendenzen der Erzeugung hochreiner Gase // Chemische Technik. 1985. — V.38. — N 3. — P. 94−100.
- Сухов В.И., Зотов В. В., Алейник Т. Н. Определение стоимос-122ти криогенного оборудования на стадии проектирования // Химическое и нефтяное машиностроение. 1990. — N 1. — С.11−13.
- Чубаров Е. В. Исследование и расчет газовыделения конструкционных материалов при проектировании криогенно-вакуумных систем: Дис. канд. техн. наук: 05.04.06. М., 1983. — 171 с.
- Григорьев В. А., Крохин Ю. И. Тепло и массообменные аппараты криогенной техники. — М.: Знергоатомиздат, 1982. — 182 с.
- Поздняк В.Е., Савельев В. Н. Исследование процесса конденсации в каналах //Химическое и нефтяное машиностроение.-1990. N 1. С. 15−19.
- Низкотемпературная ректификация в насадочных колоннах в технологии редких газов / Я. Д. Зельвенский, С. А. Арутюнов, В. В. Шитиков, В. А. Егоров // Тр.МХТИ. 1989. — N 156. — С. 105−115.
- Криогенное оборудование. Каталог. М.: ЦИНТИхимнефте-маш, 1985. — 119 с.
- Рис.ГИ.1. Зависимость потерь эксергии, связанных с адиабат-ностью проведения процесса ректификации, от относительной величины флегмового орошения1 йр, 2 1т1п4О Я
- Рис.П1.2. Зависимость потерь эксергии, связанных с теплоприто-ками через изоляцию колонны, от относительной величины флегмового орошения1 *АГ — 10 РРт: 2 ~АГ = 1 РРт- 3 —АГ = 100 РРЬ: 4 — £дг = 10 ррЬ- 5 — £Аг = 1 ррь
- Рис.Ш. З. Зависимость потерь эксергии, связанных с несовершенством теплообмена, от относительной величины флегмового орошения1 -ДТК (И) = 1 К- 2 -ДТК (И) = 2 К- 3 -ДТк (и) = 3 К- 4 -ДТК (И) = 4 К
- Рис.П1.4. Зависимость числа теоретических тарелок от относительной величины флегмового орошения1 4дг = Ю ррш- 2 — = 1 ррш- 3 — ЯАг = 100 РРЬ-4 £дг = 10 ppb- 5 — £дг = 1 ppb
- Рис.Ш.5. Зависимость комплекса (г^-рг) от относительной величины флегмового орошения1? ЦГ = 10 ррш- 2 — ё, дг = 1 ррт- 3 — ЯАг = 100 ррЬ-4 еАг = 10 РРЬ: 5 — £Аг = 1 ррЬ
- Рис.Ш.6. Зависимость потерь эксергии, связанных с гидравлическим сопротивлением насадки, от относительной величины флегмового орошения1? ЦГ = 10 ррю- 2 — £дг = 1 ррш- 3 — *Аг = 100 ррЬ- 4 — £Аг = 10 ррЬ- 5 — ЯАг = 1 ррЬ
- Рис.П1.7. Зависимость потерь эксергии, связанных с системой криогенного обеспечения, от относительной величины флегмового орошения1 -ДТК (И) 1 К- 2 -ДТК (И) = 2 К- 3 -АТК (И) — 3 К- 4 -ДТК (И) = 4 К
- Рис.П2.1. Зависимость потерь эксергии, связанных с адиабат-ностью проведения процесса ректификации, от относительной величины флегмового орошения1 ~ йр, 2 1т^п4,0 &
- Рис.П2.2. Зависимость потерь эксергии, связанных с теплоприто-ками через изоляцию колонны, от относительной величины флегмового орошения2.4,1 Ч = 10 РРга> ~1. Ю ррЬ- 5 ?, 0 = 1 ррЬ 2 *1 ррш- 3 100 ррЬ-
- Рис.П2.3. Зависимость потерь эксергии, связанных с несовершенством теплообмена, от относительной величины флегмового орошения1 -ДТК (И) = 1 К- 2 -ДТК (И) = 2 К- 3 -ДТК (И) = 3 К- 4 -ДТК (И) = 4 К
- Рис.П2.4. Зависимость числа теоретических тарелок от относительной величины флегмового орошения
- Ц, = 10 ррт- 2 — Ц =1 ррт- 3 — ц = 100 ррЬ- 4 — Ц = РРЬ- 5 — =1 ррЬ
- Рис.П2.5. Зависимость комплекса (гц,-зг) от относительной величины флегмового орошения
- Ц = 10 ррш- 2 — =1 РРт- 3 — Ц = 100 ррЬ- 4 — Ц = 10 ррЬ- 5 — ^ =1 ррЬ
- Рис.П2.6. Зависимость потерь эксергии, связанных с гидравлическим сопротивлением ректификационных тарелок, от относительной величины флегмового орошения1 ц = 10 ррш- 2 — Ц =1 ррш- 3 — Ц = 100 ррЬ- 4 — ц = 10 ррЬ- 5 — Ц = 1 ррЬ
- Рис.П2.7. Зависимость потерь эксергии, связанных с системой криогенного обеспечения, от относительной величины флегмового орошения1 -ДТк (и) = 1 К- 2 -ДТК (И) = 2 К- 3 -ДТК (И) 3 К- 4 -ДТК (10 — 4 К
- Рис.П2.8. Зависимость удельных затрат энергии в ректификационной колонне от относительной величины флегмо-вого орошения для особо чистого азота с остаточной концентрацией кислорода = 1 ррЬ1 ~Дтк (и) = 1 К- 2 -ДТК (И) = 2 К- 3 -АТК (И) 3 К- 4 -ДТК (И) — 4 К
- Рис.ПЗ.1. Зависимость массы корпуса колонны, приходящейся на одну тарелку, от диаметра ректификационной тарелки
- Рис.П3.2. Зависимость массы тарелки от диаметра ректификационной тарелки
- Протокол эксплуатационных параметров блока получения азота особой чистоты, работающего на МПКО «Лентехгаз»
- Протокол комплексного испытания блока получения кислорода особой чистоты установки разделения воздуха КжАжАрж-6 завода N 3
- N п/п Наименование параметров Единицы измерения Расчетные параметры Фактические параметры
- Объемная производительность кислорода потребителю нм3/ч 100 100 120
- Объемный расход кислорода пролива из колонны 1 нм3/ч 3−5 3−5
- Объемный расход от-дува из колонны 2 нм3/ч 8−10 8−10
- Сопротивление колонны 1 кПа 6,5 6,5−7,0
- Сопротивление колонны 2 кПа 18, 5 16,0 18,5
- Концентрация кислорода особой чистоты %02об 99, 999 99,999
- Протокол комплексного испытания блока получения кислорода особой чистоты установки разделения воздуха КжАжАрж-6 завода N 4
- N п/п Наименование параметров Единицы измерения Расчетные параметры Фактические параметры
- Объемная производительность кислорода потребителю нм3/ч 100 100
- Объемный расход кислорода пролива из колонны 1 нм3/ч 3−5 3,4
- Объемный расход от-дува из колонны 2 нм3/ч 8−10 2,8
- Сопротивление колонны 1 кПа 6,5 6,6
- Сопротивление колонны 2 кПа 18,5 17,0
- Концентрация кислорода особой чистоты %02об 99, 999 99, 999