Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Разработка научно-технических основ повышения механических свойств сварных соединений высокопрочных низколегированных сталей путем применения локальной термической обработки дуговым разрядом

Диссертация: Разработка научно-технических основ повышения механических свойств сварных соединений высокопрочных низколегированных сталей путем применения локальной термической обработки дуговым разрядом
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

По-видимому, одним из первых примеров использования сварных конструкций из BHJTC в СССР следует считать пешеходный мост в г. Одессе (1969). Несколько позже, при строительстве цельносварного автодорожного моста через реку Смотрич в г. Каменец-Подольском, была использована сталь 14Х2ГМР, что позволило сократить вес моста на 8%. Эта же сталь применялась для сварных платформ автосамосвалов… Читать ещё >

Содержание

  • 1. ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОГО ЦИКЛА СВАРКИ НА СВОЙСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ И СУЩЕСТВУЮЩИЕ ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ ИХ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ РАБОТЫ
    • 1. 1. Общая характеристика высокопрочных низколегированных сталей
    • 1. 2. Характеристика свариваемости высокопрочных низколегированных сталей
    • 1. 3. Влияние высокого отпуска на качество зоны термического влияния при сварке высокопрочных низколегированных сталей
    • 1. 4. Существующие способы локальной термической обработки сварных конструкций
  • 2. ИССЛЕДОВАНИЕ СВАРОЧНОЙ ДУГИ НЕПЛАВЯЩЕГОСЯ ЭЛЕКТРОДА КАК РАСПРЕДЕЛЕННОГО ИСТОЧНИКА НАГРЕВА
    • 2. 2. Состояние вопроса
    • 2. 3. Теоретические предпосылки
    • 2. 4. Опытная установка и образцы для проведения экспериментов
    • 2. 5. Алгоритм обработки записанных термических циклов
    • 2. 6. Результаты экспериментов
    • 2. 7. Выводы по главе
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОЙ ТЕПЛОВОЙ МОЩНОСТИ СВАРОЧНОЙ ДУГИ НЕПЛАВЯЩЕГОСЯ ЭЛЕКТРОДА
    • 3. 1. Состояние вопроса
    • 3. 2. Численно-экспериментальный метод определения эффективного
  • КПД дуги
    • 3. 2. 1. Теоретические предпосылки
    • 3. 2. 2. Определение условий Корректности схемы мощного быстродвижущегося источника
    • 3. 3. 3. Описание процедуры эксперимента и результатов
    • 3. 3. Экспериментально-аналитический метод определения эффективного КПД дуги
    • 3. 3. 1. Теоретические предпосылки
    • 3. 3. 2. Описание процедуры и результатов эксперимента
    • 3. 4. Выводы по главе
  • 4. ЧИСЛЕННОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОЛЕЙ В ЗОНЕ ТЕРМИЧЕСКОГО ВЛИЯНИЯ
    • 4. 1. Состояние вопроса
    • 4. 2. Моделирование процесса теплопереноса в сварочной ванне
      • 4. 2. 1. Модель эффективной теплопроводности
      • 4. 2. 2. Учет деформации поверхности сварочной ванны
    • 4. 3. Математическая модель процесса теплопереноса
      • 4. 3. 1. Численная аппроксимация
      • 4. 3. 2. Фазовые превращения и скрытая теплота плавления
      • 4. 3. 3. Зона расплавления
      • 4. 3. 4. Теплофизические свойства
      • 4. 3. 5. Граничные условия
    • 4. 4. Метод решения и алгоритм
    • 4. 5. Экспериментальная верификация математической модели
    • 4. 6. Выводы по главе
  • 5. ВЛИЯНИЕ ПОВТОРНОГО НАГРЕВА НА СВОЙСТВА ЗОНЫ ТЕРМИЧЕСКОГО ВЛИЯНИЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
    • 5. 1. Теоретические предпосылки
    • 5. 2. Определение величины оптимальной температуры повторного нагрева зона перегрева
      • 5. 2. 1. Имитационное моделирование сварочного и повторного нагревов в ЗТВ
      • 5. 2. 2. Экспериментальное воспроизведение повторного нагрева в ЗТВ реальных сварных оединений
      • 5. 2. 3. Численное моделирование повторного дугового нагрева зоны однопроходного сварного шва
    • 5. 3. Экспериментальное подтверждение теоретических положений
    • 5. 4. Выводы по главе
  • 6. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ МЕТОДА ПОВЫШЕНИЯ РАБОТОСПОСОБНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ
    • 6. 1. Технологические аспекты промышленного применения послесварачной дуговой обработки
    • 6. 2. Управление распределенностью сварочной дуги путем изменения формы рабочей части катода
    • 6. 3. Исследование теплового режима плоскозаточенного катода
      • 6. 3. 1. Математическая модель неплавящегося катода
      • 6. 3. 2. Экспериментальная верификация модели
      • 6. 3. 3. Результаты численного моделирования
    • 6. 4. Исследование коэффициента сосредоточенности дуги плоскозаточенного катода
    • 6. 5. Практическая апробация электродуговой обработки
    • 6. 6. Выводы по главе

Разработка научно-технических основ повышения механических свойств сварных соединений высокопрочных низколегированных сталей путем применения локальной термической обработки дуговым разрядом (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Один из эффективных путей значительного повышения технико-экономических показателей производства — это широкое использование в сварных конструкциях относительно недорогих высокопрочных низколегированных сталей (BHJIC) [1−3]. Необходимый комплекс эксплуатационных свойств таких сталей обеспечивается структурой, которая формируется в процессе мартенситного или бейнитного превращений и определяется легированием и термообработкой. BHJTC получили широкое распространение за рубежом благодаря высоким механическим свойствам, стойкости против коррозии, абразивного износа, а также хладостойкости.

Несомненно, что для разработки конструкций из данного класса сталей имеются как экономические, так и технические предпосылки. С одной стороны, их применение снижает вес деталей благодаря более высоким допустимым напряжениям, с другой стороны, их применение позволяет во многих случаях создавать конструкции, которые не могут быть изготовлены из сталей с более низкой прочностью.

За рубежом данный класс сталей получил аббревиатуру HSLA (High-Strength Low-Alloy Steels). По-видимому, первой зарубежной BHJIC, широко применяемой в производстве сварных конструкций, следует считать немецкую сталь St52. С ее внедрением началось создание легких стальных конструкций. В частности, начиная с 1955 года, во всех восстановленных и вновь построенных мостах через Рейн использовались высокопрочные стали, из них до 40%-St52. Прочность этой стали обеспечивают главный легирующий элемент — марганец, а также мелкозернистость, которую она приобретает за счет алюминия. В результате дальнейшего модифицирования стали St52 с целью повышения прочностных свойств, в ФРГ создано более 100 марок мелкозернистых конструкционных сталей.

В Англии, в период с 1958 по 1965 годы, для корпусов атомных подводных лодок широко использовалась высокопрочная сталь QT35 (а0,2 =.

550 МПа) [4]. Для аналогичных целей в США использовалась сталь HY80, равнопрочная со сталью QT35. В дальнейшем на базе стали HY80, за счет увеличения содержания никеля и углерода, были созданы высокопрочные стали HY100 и HY130 (а0,2 =910 МПа). Однако увеличение содержания углерода повысило вероятность образования холодных трещин при сварке этих сталей, поэтому дальнейшее увеличение прочностных свойств BHJIC с I пределом текучести более 690 МПа достигалось за счет более сложного микролегирования последних различными элементами и снижения общего содержания углерода [5]. В Японии такой сталью стала Т1 (gb = 800 МПа). К этому же классу сталей относятся широко известные в Западной и Северной Европе стали Naxtra70, Weldox700 и японская Welten80 [6].

Судя по зарубежным публикациям, перспективными областями применения для мелкозернистых BHJIC являются сосуды и водопроводы, работающие под давлением, мосты, различные морские сооружения, а также горное и подъемно-транспортное оборудование. Только с 1989 по 1992 годы доля высокопрочных сталей при строительстве морских сооружений выросла с 2 до 30% [7].

В нашей стране к концу 80-х годов также были разработаны и освоены в производстве BHJIC мартенситно-бейнитного класса с пределом текучести свыше 588 МПа [8, с. 181], предназначенные для сварных конструкций различного назначения: узлов и деталей карьерных и шагающих экскаваторов, большегрузных самосвалов, драг, водоводов, автодорожных мостов и др.

По-видимому, одним из первых примеров использования сварных конструкций из BHJTC в СССР следует считать пешеходный мост в г. Одессе (1969) [9]. Несколько позже, при строительстве цельносварного автодорожного моста через реку Смотрич в г. Каменец-Подольском, была использована сталь 14Х2ГМР, что позволило сократить вес моста на 8%. Эта же сталь применялась для сварных платформ автосамосвалов грузоподъемностью 75 тС и автопоезда грузоподъемностью 120 тС, изготовленных Белорусским автомобильным заводом [10]. При снижении веса металлоконструкций на 20−25% срок службы платформ увеличился в 2−3 раза. Производство сварных конструкций из сталей 14Х2ГМР и 14ХМНДФР для горных машин было освоено на Уралмаше. На киевском заводе «Красный экскаватор» в металлоконструкциях рабочих органов гидравлических экскаваторов вместо стали 10Г2С1 использовалась сталь.

14ХГНМ. Вес металлоконструкций при этом был снижен на 25−30% [11].

Однако в целом к концу 80-х годов более 90% машиностроительных и строительных сварных конструкций в СССР изготавливалось из обычной углеродистой и низколегированной сталей, что увеличивало расход и не всегда обеспечивало должное качество. Так, отечественные электромостовые краны были в среднем на 25% тяжелее аналогичных механизмов, производимых в Европе, а грузовые автомашины весили на 15−20% больше, чем сопоставимые по техническим характеристикам автомобили США.

Отечественный опыт применения высокопрочных сталей в сварных конструкциях [12] показывает, что в зависимости от вида изделия расход металла снижается на 25−40%, трудоемкость изготовления на — 5.8%, сокращается расход сварочных материалов и электроэнергии. Особенно эффективно применение высокопрочных мелкозернистых сталей — одного из самых морозостойких конструкционных материалов в условиях Сибири и Крайнего Севера. Так, эксплуатация на Урале в течение двух очень морозных зим балок-рукоятей карьерного экскаватЪра ЭЛГ-4,6, изготовленных из сталей 14Х2ГМР и 14ХМНДФР, показала их надежную работоспособность [12,13]. По сроку службы такие конструкции более чем в два раза превзошли применявшиеся ранее.

Следует отметить определенную тенденцию развития производства ВНЛС. Если первые виды сталей этого класса имели преимущественно бейнитную структуру, а в качестве термообработки применялась нормализация, то современные высокопрочные стали, как правило, подвергаются улучшению и имеют структуру малоуглеродистого мартенсита. Благодаря этому достигается не только более высокая прочность (например, мартенситная сталь 12Х2Г2НМФТ имеет св =1200. 1300 МПа), но и лучшая сопротивляемость хрупкому разрушению. Так, испытания крупногабаритных образцов с острым надрезом [14] из стали 14Х2ГМР в нормализованном состоянии показали, что температура остановки движущейся трещины в присутствии растягивающих напряжений 0,4 а0,2, выше 10 °C. При тех же условиях термически улучшенная сталь способна эффективно тормозить движущуюся трещину при температуре — 40 °C.

Приведенные данные еще раз подтверждают бесперспективность попыток получения экономнолегированных высокопрочных сталей с высокой сопротивляемостью хрупкому разрушению при отрицательной температуре без закалки на мартенсит.

Как показали многочисленные исследования Макарова Э. Л., Мусияченко В. Ф., Миходуя Л. И., Касаткина О. Г. и др., высокопрочные стали требуют специфического подхода к изготовлению сварных конструкций для обеспечения равнопрочности последних относительно основного металла. Решение данной задачи усложняется тем, что требуемые эксплуатационные и технологические свойства сварные соединения должны приобретать в состоянии после сварки без дополнительной общей термообработки. Указанное обстоятельство накладывает серьезные ограничения на выбор рабочего инструмента, способного оказывать эффективное воздействие на свойства полученного сварного соединения. Фактически указанный выбор ограничен используемыми на практике сварочными источниками тепла.

Поэтому целью настоящей работы является повышение технологической эффективности сварочной дуги при изготовлении металлоконструкций из термообработанных высокопрочных низколегированных сталей.

Поставленная цель работы решена сочетанием анализа и синтеза экспериментальных и теоретических методов исследования. Экспериментальные исследования по определению коэффициента сосредоточенности и эффективной мощности дуги проведены по оригинальным методикам на специально спроектированной и изготовленной опытной установке. Влияние повторного дугового нагрева на свойства зоны термического влияния (ЗТВ) шва определяли с применением современных методов металловедения, в том числе оптической и растровой электронной микроскопии. Имитация сварочного нагрева проводилась на установке I контактного нагрева Gleeble 1500. Испытания на ударную вязкость и механические испытания выполнены по стандартным методикам.

Теоретические исследования базируются на математическом аппарате теории теплопроводности и теплообмена, а также теории погрешностей. Численное моделирование трехмерной задачи теплопроводности реализовано на базе локально-одномерной неявной разностной схемы и метода теплового баланса. В качестве алгоритмического языка использован язык Visual Basic. Моделирование процессов теплообмена в жидком металле сварочной ванны выполнено по схеме метода Монте-Карло.

К научной новизне работы следует отнести следующее:

• Показано, что существующие экспериментальные методы определения коэффициента сосредоточенности дуги, основанные на измерении мгновенного распределения температур в сечении тонкой пластины или удельной тепловой мощности под пятном нагрева, обладают рядом принципиальных недостатков. В качестве альтернативы предлагается определять сосредоточенность дуги по величине относительного изменения приращения температуры в точке перегиба возрастающей части кривой термического цикла, записанного в зоне непосредственного действия теплового потока сварочной дуги. Установлено, что коэффициент сосредоточенности не является детерминированной величиной и для его описания необходимо использовать аппарат теории вероятности.

• На основе анализа многочисленных литературных данных показано, что эффективность сварочной дуги весьма критична к условиям сварки и для ее измерения требуется более оперативный метод, чем применяемые в течение длительного времени калориметрические методы измерения. Показано, что в основу определения эффективной мощности сварочной дуги может быть положена экспериментально измеренная величина времени остывания металла шва в диапазоне температур 800.500 °С.

• Установлено, что гидродинамические процессы, происходящие в центральной части сварочной ванны, носят во многом стохастический характер, поэтому для описания теплообмена в ванне перспективно применение метода статистических испытаний (метода Монте-Карло). Полученный путем «разыгрывания» эффективный коэффициент теплопроводности жидкого металла позволяет правильно воспроизвести контур (линию солидуса) реальной сварочной ванны и описать тепловые процессы, происходящие в околошовной зоне. Включение в математическую модель специальных граничных условий 2Ш рода, основанных на использовании экстраполирующих полиномов, в первом приближении повторяющих кривые аналитических решений уравнения теплопроводности, позволяют существенно сократить размеры расчетной области.

• Показано, что повторный дуговой нагрев ЗТВ сварного шва высокопрочной низколегированной стали может существенно повысить ударную вязкость металла в зоне перегрева, а также резко сократить количество хрупкой составляющей. В качестве количественного критерия оценки эффективности повторного нагрева предложена относительная величина перекрытия зоны перегрева, ограниченной изотермами 1200. 1500 °C сварочного нагрева металла, и зоны нормализации, ограниченной изотермами 1000. 1200 °C повторного дугового нагрева. Состоятельность данного критерия подтверждена экспериментально.

• Показано, что в качестве рабочего инструмента для локальной термической обработки' зоны сварного шва целесообразно использовать термоэлектронную дугу (дуга с рассредоточенным катодным пятном), горящую на плоскозаточенном (угол при вершине 180°) вольфрамовом катоде. Установлено, что переход от режима сосредоточенного горения (с сосредоточенным катодным пятном) дуги к рассредоточенному происходит при постоянном градиенте температур на рабочем конце электрода равном приблизительно 110 120 град/мм.

На защиту выносятся следующие положения:

1. Принципиально новый подход к определению коэффициента сосредоточенности сварочной дуги, а также полученные количественные зависимости сосредоточенности дуги от основных технологических параметров процесса сварки.

2. Оперативный инженерный метод определения эффективной мощности дуги и полученные на его основе новые экспериментальные данные о зависимости КПД от различных технологических и конструкционных факторов.

3. Алгоритм расчета эффективного коэффициента теплопроводности и разработанная на его основе математическая модель теплопереноса в сварочной ванне.

4. Критерий, определяющий эффективность послесварочной локальной дуговой обработки зоны термического влияния сварного шва высокопрочной низколегированной стали с целью улучшения микроструктуры участка перегрева.

5. Критерий перехода электрической дуги плоскозаточенного электрода от режима горения с сосредоточенным катодным пятном к режиму горения с рассредоточенным катодным пятном.

Работа выполнена на кафедрах технологии сварки Калужского филиала МГТУ им. Н. Э. Баумана и Стокгольмского Королевского университета.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ.

В диссертационной работе изложены результаты теоретических и экспериментальных исследований, относящихся к проблеме создания технологии, повышающей качество сварных соединений высокопрочных низколегированных сталей.

1. На основе анализа свариваемости конструкций из высокопрочных низколегированных сталей выявлены следующие пути повышения их работоспособности:

— применение режимов сварки, обеспечивающих низкую скорость охлаждения ОШЗ при температуре наименьшей устойчивости аустенита и таким образом позволяющих исключить риск образования холодных трещин, но приводящих к образованию у линии сплавления крупнозернистой структуры с низкими показателями ударной вязкости;

— применение режимов сварки, обеспечивающих относительно высокую скорость охлаждения ОШЗ при температуре наименьшей устойчивости аустенита и высокие механические свойства металла ЗТВ, но увеличивающих риск образования холодных трещин.

Экспериментально и теоретически показано, что применение послесварочной локальной дуговой обработки делает первое направление технически реализуемым и перспективным.

2. Показано, что существующие экспериментальные методы определения коэффициента сосредоточенности дуги, основанные на измерении мгновенного распределения температур в сечении тонкой пластины и на измерении удельной тепловой мощности под пятном нагрева, обладают рядом принципиальныхнедостатков. В качестве альтернативы предлагается определять сосредоточенность дуги по величине относительного изменения приращения температуры в точке перегиба возрастающей части кривой термического цикла, записанного в зоне непосредственного действия теплового потока сварочной дуги. Установлено, что частные значения коэффициентов сосредоточенности (значения, полученные в результате отдельных опытов) являются случайными величинами, поэтому при определении сосредоточенности сварочной дуги всегда следует проводить серию измерений, а истинное значение коэффициента сосредоточенности определять как математическое ожидание от полученных результатов измерений.

3. Выполненные комплексные исследования аргоновой дуги неплавящегося катода показали, что при оценке теплового воздействия пятна нагрева дуги следует различать две зоны: активное пятно и площадь, омываемую потоками сильно нагретого газа. Увеличение скорости перемещения стержневого катода вызывает смещение (отставание) активного пятна дуги на плоском электроде и таким образом изменяет (уменьшает) сосредоточенность дугового нагрева. Степень влияния скорости перемещения зависит от режима сварки. Рост тока дуги и длины дугового промежутка 'приводят к снижению значения коэффициента сосредоточенности.

4. На основе выполненного анализа установлено, что величина эффективной мощности сварочной дуги весьма критична к условиям сварки и для ее измерения требуется метод более оперативный, чем применяемый в течение длительного времени калориметрический метод измерения. Показано, что для определения эффективной мощности сварочной дуги можно использовать эмпирический закон равенства времен охлаждения в диапазоне температур 800.500°С точек центра сварного шва и точек всех участков ЗТВ, нагретых выше 900 °C. Измеренная в результате эксперимента величина времени 1в/5 позволяет оперативно определять влияние основных технологических и конструкционных факторов на эффективный КПД сварочной дуги.

5. Установлено, что гидродинамические процессы, происходящие в центральной части сварочной ванны, носят во многом стохастический характер, поэтому для описания теплообмена в ванне представляется наиболее перспективным подход, основанный на концепции эффективной теплопроводности. Результаты численного моделирования показали, что полученный на основе метода статистических испытаний (метода Монте-Карло) коэффициент эффективной теплопроводности жидкого металла позволяет правильно воспроизвести контур (линию солидуса) реальной сварочной ванны и описать тепловые процессы, происходящие в околошовной зоне. С целью сокращения размеров расчетной зоны в математическую модель включены новые граничные условия 2го рода, основанные на экстраполировании распределения температур полиномами, в первом приближении повторяющими кривые аналитических решений уравнения теплопроводности.

6. Результаты имитационного моделирования показали принципиальную возможность существенного повышения ударной вязкости металла участка перегрева ЗТВ сварного соединения высокопрочной низколегированной стали путем повторного нагрева до температур нормализации. Показано, что повышение ударной вязкости происходит в результате измельчения действительного зерна, а также резкого сокращения количества хрупкой мартенситной составляющей. Эксперименты, выполненные на реальных сварных соединениях, полностью подтвердили результаты имитационного моделирования.

7. Выполненный численный анализ высокотемпературных процессов в ОШЗ позволил предложить в качестве количественного критерия оценки эффективности повторного нагрева относительную величину перекрытия зоны перегрева, ограниченную изотермами 1200. 1500 °C сварочного нагрева металла, и зоны нормализации, ограниченную изотермами 1000. 1200 °C повторного дугового нагрева. Состоятельность данного критерия подтверждена экспериментально.

8. Принимая во внимание жесткие требования к стабильности и воспроизводимости параметров режима повторного нагрева, показана целесообразность использования в технологическом процессе дуги с распределенным катодным пятном. Установлено, что в случае.

Показать весь текст

Список литературы

  1. .С., Мусияченко В. Ф. Низколегированные стали высокой прочности для сварных конструкций. Киев: Техника, 1970. — 188 с.
  2. A.M., Мосендз Н. А. Сварка высокопрочных сталей. Киев: Техника, 1971. — 140 с.
  3. В.Ф., Миходуй Л. И. Дуговая сварка высокопрочных легированных сталей. М.: Машиностроение, 1987. — 80 с.
  4. Shackleton D.N. Welding HY100 and HY130 steels.- TWI. Cambridge, 1973. — 36p.
  5. Musgen B. High strength quenched and tempered steels production, properties and applications // Metal Construction. 1985. -№ 5. — P. 495.6. ISO Standart 4950−3.
  6. Healy J, Billingham J. Increased use of high strength steels in offshore engineering // Welding & Metal Fabrication. 1993. -№ 11. — P. 265.
  7. Сварка и свариваемые материалы: Справочник, В 2 т. / Под ред. Э. Л. Макарова.-М.Металлургия, 1991 -Т. 1, Свариваемость материалов.-528с.
  8. В.И., Гольдштейн А. С. Стальной мост новой конструкции. // Транспортное строительство. 1970. — № 3. — С.4−8.
  9. Сварная конструкция уникального железнодорожного транспортера из высокопрочной стали / Б. С. Касаткин, А. Ф. Терещенко, В.П. Тарногрод-ский и др. // Автоматическая сварка. 1980. — № 6. — С.45−47.
  10. П.Касаткин Б. С., Мусияченко В. Ф. Применение низколегированных высокопрочных сталей для сварных конструкций // Сварочное производство. 1975. — № 7. — С.39−41.
  11. .С., Харченко П. Ф., Панащенко Н. И. Экономичность производства и применения сварных конструкций из высокопрочных сталей, // Автоматическая сварка. 1970. — № 8. — С.68−70.
  12. Н.И. Экономическая эффективность применения стали 14Х2ГМР в сварных балках шахтной крепи // Автоматическая сварка. -1969. -№Ц. -С.42−45.
  13. Хладостойкость сварных соединений низколегированных высокопрочных сталей / Б. С. Касаткин, В. Ф. Мусияченко, Н. И. Панащенко и др.
  14. Сварочное производство. 1976, — № 8. -С.7−9.
  15. В.М., Мирзаев Д. А., Яковлева И. Л. Структура термически обработанной стали. М.: Металлургия, 1994. — 288 с.
  16. Мусияченко В. Ф. Сварка высокопрочной стали 12ГН2МФАЮ // Автоматическая сварка. 1982, — № 5, — С.47−50.
  17. О.Г., Мусияченко В. Ф. Расчет режима сварки высокопрочной низколегированной стали // Автоматическая сварка. 1977. — № 10. -С.1−5.
  18. Ito Y.- Bessyo К. Weld crackability formula of high strength steels // J. Iron and Steel Inst. Jap. 1972. — № 13. — P.12−24.
  19. В.А. Отпуск сварных конструкций для снижения напряжений. М.: Машиностроение, 1973. — 213 с.
  20. А.Е., Иващенко Г. А. Повышение прочности сварных конструкций. Киев: Наукова думка, 1978. — 193 с.
  21. В.Н., Шрон Р. З. Термическая обработка и свойства сварных соединений. Л.: Машиностроение, 1978. — 367 с.
  22. A.C. Влияние высокого отпуска на качество зоны термического влияния при сварке низколегированных высокопрочных сталей //Автоматическая сварка. 1983, — № 3, — С.16−20.
  23. З.А. Разупрочнение зоны термического влияния стали повышенной прочности под действием отпуска^после сварки // Сварочное производство, 1976, — № 2, — С.28−30.
  24. Э.Д., Шиганов Н.В. Применение местного кратковременного нагрева для предупреждения возникновения холодных трещин
  25. Сварочное производство. 1972, — № 11.- С. 17.
  26. A.c. № 98 4775CCCP, МКИ B23 К 15/00. Способ снятия сварочных напряжений / А. Е. Аснис, Г. А. Иващенко. 1987. — д.с.п.
  27. А.Е., Иващенко Г. А. Повышение прочности сварных соединений при переменных нагрузках // Автоматическая сварка. 1967. — № 10. -С.36 — 37.
  28. Влияние локальной аргонодуговой обработки границ сплавления на остаточные сварочные напряжения / А. Е. Аснис, Б. С. Касаткин, Г. А. Иващенко и др. // Автоматическая сварка. 1968. -№ 12. — С.48−51.
  29. B.C. Современные представления о природе усталостного разрушения и новые направления исследований // Усталость металлов и сплавов: Сб. ст. М.: Изд-во АН СССР, 1971. — С.3−14.
  30. А.Е., Иващенко Г. А. Повышение ударной вязкости металла шва путем аргонодуговой обработки // Автоматическая сварка. 1974. -№ 3, — С.75−76.
  31. Г. Термообработка сталей дугой, перемещающейся в магнитном поле // Автоматическая сварка. 1974. — № 8. — С.14−17.
  32. А.Е., Иващенко Г. А., Андерсон Я. Э. Опыт применения аргонодуговой обработки сварных швов в вагоностроении // Сварочное производство. 1975, — № 11.- С.67−68.
  33. Г. А., Новикова Д. П., Пархоменко И. Ю. Структурная неоднородность ЗТВ и ударная прочность сварных соединений конструкционных сталей//Автоматическая сварка. 1988.- № 12.- С.5−8.
  34. В.Е., Никитин В. М., Булыгин А. Г. Влияние локальной термической обработки плазменной струей на свойства сварных соединений высокопрочных сталей 25ХГСА, ВП-25 и КВК-32 // Сварочное производство. -1978. № 4, — С. 17−18
  35. Влияние локальной термической обработки плазменной струей на склонность сварных соединений высокопрочных сталей к образованию холодных трещин / В. М. Никитин, А. Г. Булыгини, В. Е. Ремизов др. // Сварочное производство. 1980. — № 5. — С.25−26.
  36. А.Е., Иващенко Г. А. Применение рассредоточенной плазменной дуги для снижения концентрации напряжений // Автоматическая сварка, 1982. — № 6. — С.51−52.
  37. Аргонодуговая обработка границ шва сварных труб большого диаметра из сталей 09Г2ФБ и Х-70 / Ю. И. Райчук, А. Д. Лючков, Л. И. Гузеватая и др. // Автоматическая сварка. 1983. — № 10. — С.67−68.
  38. Повышение сопротивления сварных соединений воздушно-плазменной обработкой / П. П. Михеев, В. И. Труфяков, Э. М. Эсибян и др.
  39. Автоматическая сварка. 1984.-№ 12.- С.50−52.
  40. К.Е., Иващенко Г. А. Применение аргонодуговой обработки сварных швов при ремонте судовых корпусных конструкций // Автоматическая сварка. 1985. — № 12. — С.42−44.
  41. Anderson J.E., Yenni D.M. Multi-Cathode Gas Tungsten-Arc Welding //Welding Journal. 1965.-Vol. 44(7). -P.327−331.
  42. Taylor D.S., Thornton C.E. High deposition rate submerged arc welding //Welding Journal. 1989,-Vol. 68(3). — P.167−180.
  43. Bhadeshia H. K. D. Control of weld microstructure and properties
  44. Proc. of Int. Conf. on the Metallurgy of Welding and Qualification of Microalloyed (HSLA) Steel Weldments. Houston, 1989. — P.726.
  45. Nomura H., Sugitani Y., Nakagawa H. Magnetic force in multi-electrode submerged arc welding // Proc. Arc Physics and Weld Pool Behavior. 1989. -№ 6. — P.31 1−323.
  46. Ahmed N. U., Jarvis B. Thermal Cycles in Multiple Electrode Submerged Arc Welding//Welding Journal. 1996.-Vol. 75(1) .- P. 15−23.
  47. Zaczek Z. Improvement in the fatigue strength of butt welded joints by TIG remelting of weld reinforcements // Metal Construction. 1984. — № 7 -P.423−425.
  48. Olsen K., Olson D.L., Christensen N. Weld Bead Tempering of the Heat-Affected Zone // Scandinavian Journal of Metallurgy. 1982. — № 11 .-P. 163−168.
  49. H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.: Маш-гиз, 1951.
  50. Alberry P.J. Sensitivity Analysis of Half-Bead and GTAW Techniques //Welding Journal. 1989, — Vol. 68(11). -P.442−451.
  51. Doumanidis C.C. and Hardt D.E. Simultaneous In-Process of Heat-Affected Zone and Cooling Rate during Arc Welding // Welding Journal. 1990-Vol. 69(5) .- P.186−196.
  52. Doumanidis C.C. Thermal Regulation in Multiple-Source Arc Welding Involving Material Transformations // Welding Journal. 1995, — Vol. 74(6). -P.185−194.
  53. И.Д. Термический цикл основного металла при автоматической дуговой сварке: Дисс. канд. техн. наук: 05.03.06. М., 1951. — 214с.
  54. Н.Н., Кулагин И. Д. Тепловые параметры сварочной дуги // Тепловые процессы при сварке: Сб. ст. 1953. — Вып.2. — С.2−42.
  55. В.А. Тепловое и механическое воздействие дуги большой мощности на сварочную ванну // Процессы плавления основного металла при сварке: Сб. ст. М.: Изд-во АН СССР, 1960. — С.34−62.
  56. Shoeck, P. An investigation of anode energy balance of high intensity arcs in argon // Modern development of heat transfer. New York — London: Academic Press, 1963, — P.353−478.
  57. П.А. Исследование баланса энергии на аноде сильноточных дуг, горящих в атмосфере аргона // Современные проблемы теплообмена: Сб. статей: Пер. с англ. M.-JL: Энергия, 1966. — С.45−64.
  58. B.C. О функции распределения плотности тока в анодном пятне дуги // Автоматическая сварка. 1973. — № 12. — С.20−24.
  59. И.М. Пространственная устойчивость движущейся дуги с неплавящимся катодом // Сварочное производство. 1972. — № 8. — С. 1−3.
  60. B.C., Ерошенко JI.E. Аксиальное распределение температуры электрической дуги в аргоне // Автоматическая сварка. 1975. — № 6. -С.14−17.
  61. Мечев’В.С., Ерошенко JI.E. Параметры столба дуги в аргоне вблизи изделия при сварке неплавящимся электродом // Автоматическая сварка. -1984, — № 6, — С.25−30.
  62. A.A., Букаров В. А., Ищенко Ю. С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и про-плавление металла//Сварочное производство. 1971.- № 12, — С.17−19.
  63. А.Н., Гвоздецкий B.C., Лозовский В. П. Концентрация энергии на аноде дуги неплавящегося электрода // Автоматическая сварка. -1978, — № 5, — С.68−70.
  64. E.H., Кирсанов Ю. К. Методика измерения плотности тока и теплового потока в пятне нагрева дуги с полым неплавящимся катодом // Сварочное производство. 1985, — № 3.- С.39−40.
  65. Н.В., Milner D.R. // British Welding Journal. 1960. — № 2. -P.115−128 .
  66. В.И., Потехин В. П., Ликонен A.C. Методика определения теплового потока поступающего к изделию от разогретого дугою газа
  67. Автоматическая сварка. 1981. — № 10. — С.66−67.
  68. Д.С., Кунин B.C., Устинов Н. Г. Исследование теплопередачи применительно к плазменно-механической обработке // Сварочное производство. 1983.- № 11.- С.8−9.
  69. Nestor О.Н. and Olsen H.N. Numerical methods for reducing line and surface probe data // SIAM Review. 1960. — № 3. — P.200−207.
  70. В.П., Михайлов Н.П. Исследование распределения тепла микроплазменной дуги при смещении центра пятна нагрева с оси стыка
  71. Сварочное производство. 1973.- № 6, — С.1−3.
  72. В.П., Михайлов Н. П. Взаимодействие микроплазменной дуги с нагреваемым телом // Сварочное производство-1973 -№ 8.-С.2−4.
  73. В.П., Соснин Н. А. Некоторые пути повышения эффективности плазменной дуги // Сварочное производство.-1974.-№ 4.-С.15−17.
  74. Н.С., Терентьев В. А. Энергетические характеристики плазменной дуги обратной полярности и влияние распределения теплового потока на, технологические параметры процесса наплавки // Сварочное производство. 1982. — № 2. — С. 17−20.
  75. С.П., Буланый П. Ф. Плотность тока и потока энергии на анодном пятне аргоновой и азотной дуг // Теплофизика высоких температур.-1983, — Т.21,Вып. 2, — С.246−248.
  76. Tsai N.S., Eagar N.W. Distribution of the heat and current fluxes in gas tungsten arcs // Metalurgical Transaction. 1985. — № 12. — P. 841 — 846.
  77. В.А., Игнатченко Г.Н. Оценка коэффициента сосредоточенности нормально распределенного сварочного источника тепла
  78. Автоматическая сварка. 1981. — № 11. — С.25−28.
  79. Jeong S.K., Cho H.S. An analytical solution to predict the transient temperature distribution the transient temperature distribution in fillet arc welds
  80. Welding Journal. 1997. — Vol.76 (6). — P.223 -232.
  81. Nguyen N.T., Ohta A., Matsuoka K. Analytical solution for transient temperature of semi-infinite body subjected to 3-D moving heat sources
  82. Welding Journal. 1999. — Vol.78 (8). — P.265−274.
  83. Kang S.H., Cho H.S. Analytical solution for transient temperature distribution in gas tungsten arc welding with consideration of filler wire // Proc. Instn. Mech. Engrs. Part B. Journal of Engineering Manufacture. 1999. -Vol.213(B). — P.799−811.
  84. Glickstein S.S., Friedman E., Yeniscavich W. Investigation of alloy 600 welding parameters // Welding Journal. 1975. — JM° 4. — P. 113 — 122.
  85. Glickstein S.S., Friedman E. Temperature transients in gas tungsten arc weldments // Welding Review. 1983. — № 5. — P. 72 — 75.
  86. Ohji Т., Nishiguchi K., Yoshida Y. Real time optimization of thin plate TIG arc welding // Technology Reports of the Osaka University. 1986.1849. P.267−273.
  87. В.А., Ерофеев В. А. Расчеты сварочных процессов на ЭВМ: Учеб. пособие. Тула: ТПИ, 1986. -100с.
  88. А.В., Орлик Г.В. Определение коэффициента сосредоточенности сварочной дуги при сварке неплавящимся электродом
  89. Сварочное производство. 2001. — № 6. — С.3−6.
  90. Материалы для электротермических установок: Справочное пособие / Н. В. Большакова, К. С. Борисанова, В. И. Бурцев и др.- Под ред. М. Б. Гутмана. М.: Энергоатомиздат, 1987. — 296 с.
  91. А.Н. Точность контактных методов измерения температуры. М.: Издательство стандартов, 1976. — 232 с.
  92. Н.А. Теоретические основы измерения нестационарной температуры. Л.: Энергоатомиздат, 1990.- 256с.
  93. А.В., Орлик Г. В., Лешков К. И. Исследование систематической погрешности измерения термопарами температуры поверхности свариваемого изделия // Сварочное производство. 1998. — № 6. — С.20−22.
  94. А.Я. Основы расчета сварных конструкций. Киев: Binja школа, 1988. — 263с.
  95. Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М.: Наука, 1971. — 211 с.
  96. М.Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: Справочник. М.: Машиностроение, 1985. — 232с.
  97. В.И. Исследование формы сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1979.- № 2.- С.15−17.
  98. В.И., Потехин В. П., Ликонен А.С. Методика определения теплового потока поступающего к изделию от разогретого дугою газа
  99. Автоматическая сварка. 1981. — № 10. — С.66−67.
  100. Christensen. N., Davies V., Omudsen К. Distribution of temperatures in arc welding // British Welding Journal. -1965. Vol.2. — P. 54−75.
  101. Niles R.W., Jackson C.E. Weld Thermal Efficiecy of the GTAW Process // Welding Journal. 1975. — Vol. 54(1). — P.25−32.
  102. Tsai N.S., Eagar N.W. Distribution of the heat and current fluxes in gas tungsten arcs // Metalurgical Transaction. 1985. — № 12. — P. 841−846.
  103. Математическое моделирование сварочной дуги / В. С. Энгелынтат, Д. С. Асанин, В. Ц. Гурович и др. Фрунзе: Илим, 1983. — 364с.
  104. Тепловые характеристики свободно горящей дуги обратной полярности при сварке неплавящимся электродом тонколистовых алюминиевых сплавов / Д. А. Дудко, В. Г. Вербицкий, Г. Х. Яковлев, В. Ф. Зверев // Автоматическая сварка. 1975, — № 6.- С.1−4.
  105. Giedt W.H., Tallerico L.N., Fuerschbach P.W. GTA welding efficiency: Calorimetric and temperature field measurements // Welding Journal. 1989. -Vol.1. — P.28 — 32.
  106. Glickstein S.S., Friedman A. Temperature transients in gas tungsten arc weldments // Welding Review. 1983. — Vol.5. — P. 72−75.
  107. Du Pont J.N., Marder A.R. Thermal Efficiency of Arc Welding Processes // Welding Journal. 1995. — Vol.74(12). — F.406−416.
  108. B.H. Некоторые зависимости тепловых и силовых характеристик дуги от электрического режима и геометрических параметров электрода // Сварочное производство. 1981. — № 11.- С.4−6.
  109. Fuerschbach P.W., Knorovsky G.A. A Stady of Melting Efficiency in Plasma Arc and Gas Tungsten Arc Welding // Welding Journal. 1991. -Vol.70(11). — P.287−297.
  110. Bosworth M.R. Effective Heat Input in Pulsed Current Gas Metal Arc Welding with Solid Wire Electrodes // Welding Journal. 1991. — Vol.70(5). -P.l 11−117.
  111. Smartt H.B., Stewart J.A., Einerson C.J. Heat transfer in gas tungsten arc welding // Proc. ASM Int. Welding Congress. New York, 1989. — P. 12−32.
  112. Knorovsky G. A, Fuerschbach P.W. Calorimetry of pulsed versus continuous gas tungsten arc welds // Proceedings of Int. Conf. on Advances in Welding Science and Technology. ASM Int’l, Metals Park. — Ohio, 1986. -P.393−400.
  113. В.А., Рыбаков А. С. Расчетно-экспериментальные модели движущейся дуги неплавящегося электрода в аргоне // Сварочное производство. т 1990. № 11, — С.32−34.
  114. Теоретические основы сварки / Под ред. В. В. Фролова. М.: Высшая школа, 1970. — 592 с.
  115. А.И. Макаров. Выбор модели источника теплоты и нагреваемого тела при расчете температурного поля // Компьютерные технологии в соединении материалов: Тез. докл. ВНТК. Тула, 1995. — С.36−37.
  116. Ю.М., Лебедева В. Ф. Оптимизация расчета на ЭВМ тепловых процессов при сварке//Сварочное производство-1988.-№ 5.-С.36−37
  117. B.C., Ерошенко Л. Е. Радиальное распределение температуры электрической дуги в аргоне // Автоматическая сварка.-1975.-№ 3 С.6−9.
  118. B.C., Ерошенко Л. Е. Аксиальное распределение температуры электрической дуги в аргоне // Автоматическая сварка- 1975 № 6-С.14−17.
  119. В.А., Гума В. В., Романенков Е. И. Влияние параметров режима на температуру дуги в аргоне и методы ее измерения // Сварочное производство, 1976, — № 8, — С.13−15.
  120. B.C., Ерошенко JI.E. Параметры столба дуги в аргоне вблизи изделия при сварке неплавящимся электродом // Автоматическая сварка. -1983. № 3. — С.25−30.
  121. Kaz J, Adrichem Th. Einfluss der Schweiss-parameter auf den Abkul-verlauf in der Schweiss-Verbindung// Schweiss Schneid-1969 -№ 5 S. 199−203.
  122. Hannerz N.E. Calculation of Cooling Times. Stockholm, 1972. -41p. -(STU Report 70, 728/U615)
  123. Rosenthal D. Mathematical Theory of Heat Distribution During Welding and Cutting // Welding Journal. 1941. — Vol.20 (5). — P.220−234.
  124. Rykalm N.N. Calculation of Heat Flow in Welding. Moscow, 1951. -56p. (Contract Number UC-19−066−001-C3817).
  125. Radaj D. Warmewirkungen des Schweissens // Springer Verlag.-1988.~ № 2, — S.24−43.
  126. Uwer D" Degenkolbe J. Thermal Cycles in Arc Welding // IX-987−76. W. Germany, 1976. — 62p. (IIW doc.)
  127. В.В., Ильенко Н. А., Бессонова Н. И. Оценка эффективности использования теплоты при сварке с присадочной проволокой // Сварочное производство. 1983. — № 5. — С.7−8.
  128. Watkins A.D., Smart Н.В., Einerson C.J. Heat transfer in gas metal arc welding / 3-th Conf. Recent Trends in Welding Science and Technology. Ohio: ASM Int., 1990.- P. 19−23.
  129. Boswort M.R. Effective Heat Input in Pulsed Current GMAW with Solid Wire Electrodes// Weldmg Journal. 1991, — Vol.5. — P. lll-117.
  130. В.А., Иванов A.B. Математическая и компьютерная модели источника теплоты при МАГ сварке в газовых смесях // САПР и экспертные системы в сварке: Сб.ст. Тула, 1995. — С. 108−118.
  131. Kang S.H., Cho H.S. Analytical solution for transient temperature distribution in gas tungsten arc welding with consideration filler wire // Proc. Instn. Mech. Engrs. 1999. — Vol. 213, Part В. — P.799−811.
  132. Eagar T.W., Tsai N.S. Temperature Fields Produced by Traveling Distributed Heat Sources// Welding Journal. 1983, — Vol.62 (12). — P.346−355.
  133. Kasuya T., Yurioka N. Prediction of Welding Thermal History by a Comprehensive Solution // Welding Journal. 1993. — Vol.72(3). — P. 107−115.
  134. Tsao K.C., Wu C.S. Fluid Flow and Heat Transfer in GMA Weld Pools // Welding Journal. 1988. — Vol.67 (3). — P.70−75.
  135. В.В. Метод определения температурного режима в расплаве сварочной ванны // Сварочное производство. 1998. — № 8. — С.19−21.
  136. Nguyen N.T. Analytical Solutions for Transient Temperature of SemiInfinite Body Subjected to 3-D Moving Heat Sources // Welding Journal. 1999.- Vol.78 (8). P.265−274.
  137. Westby Ola. Temperature Distribution in the Work-Piece by Welding, Department of Metallurgy and Metals Working / The Technical University of Norway. -Oslo, 1968. 56p.
  138. В.И. Расчетные методы исследования кинетики сварочных напряжений и деформаций. Киев: Наукова думка, 1976. — 320 с.
  139. Н. Никол. Технологическая прочность сварных швов в процессе кристаллизации. М.: Металлургия, 1979. — 248 с.
  140. J. Goldak Е. Computer Modeling of Heat Flow in Welds // Metallurgical transactions. B. 1986, — Vol. 17 В, — P.587−600.
  141. Zachana T. Three-Dimensional Transient Model for Arc Welding Process//Metallurgical transactions. B. 1989. — Vol.20B. — P.645−659.
  142. Ohring S., Lugt H.J. Numerical Simulation of a Time-Depend 3-D GMA Weld Pool Due to a Moving Arc // Welding Journal. 1999. — Vol.79(12) .- P.416 424.
  143. B.JI., Суздалев И. В., Явно Э.И. Влияние напряжения дуги и геометрии заточки неплавящегося электрода на силовое воздействие дуги
  144. Сварочное производство. 1977. — № 7. — С.6−8.
  145. В.И., Сыроватка В. В., Флоринский Ф. Б. Влияние продольного пульсирующего электромагнитного поля на газокинетическое давление дуги // Автоматическая сварка. 1981. — № 5. — С.6−7.
  146. Г. Г., Ковтун B.JI. Влияние теплового потока и давления дуги на предельную скорость сварки // Сварочное производство. 1985. -№ 2. — С.4−5.
  147. Lin M.L., Eagar T.W. Pressures Produced by Gas Tungsten Arcs // Metallurgical Transactions. 1986. — Vol. l7B. — P.601−607.
  148. Adoni Y., Richardson R.W., Baeslack W.A. Investigation of Arc Force Effects m Subsurface GTA Welding // Welding Journal. 1992. — Vol.72 (9). -P. 321−330.
  149. А.А. Определение величины силового воздействия дуги на расплавленный металл // Автоматическая сварка. 1977. — № 11. — С.62−64.
  150. В.В. Электродинамические силы в ванне при сварке тонких пластин//Сварочное производство. 1979, — № 5.- С.5−6.
  151. В.К., Пентегов И. В. Силовое воздействие сварочной дуги // Автоматическая сварка. 1981. — № 1. — С.7−15.
  152. A.M., Биржев В.А. Влияние продольного магнитного поля на проплавляющую способность сварочной дуги прямой полярности
  153. Сварочное производство. 1982, — С.10−11.
  154. Tsai М.С., Kou S. Electromagnetic Force Induced Convection in Weld Pools with a Free Surface // Welding Journal. 1980. — Vol.60(12).- P.241−246.
  155. Matsunawa A., Yokoya S., Asako Y. Convection in Weld Pool and Its Effect on Penetration Shape in Stationary Arc Welds // Transactions of JWRI. -1987. Vol.16, № 2, — P.1−8.
  156. Domey J, et al., Numerical Simulation of the Effect of Gravity on Weld Pool Shape // Welding Journal. 1995. — Vol.75(8). — P.263−268.
  157. Choo R.T.C., Szekely J. The Effect of Gas Shear Stress on Marangoni Flows in Arc Welding//Welding Journal. 1991, — Vol.71(9).- P.223−233.
  158. Pierce S.W., Burgardt P., Olson D.L. Thermocapillary and Arc Phenomena in Stainless Steel Welding // Welding Journal. 1999.- Vol.79(2).-P.46−52.
  159. Limmaneevichitr C., Kou S. Experiments to Simulate Effect of Mara-goni Convection on Weld Pool Shape // Welding Journal. 2000. — Vol.80(8) .- P.231−237.
  160. Zacharia Т., David S.A., Vitek J.M. Effect of Evaporation and Temperature-Dependent Material Properties on Weld Pool Development // Metallurgical Transactions. 1991. — Vol.22B. — P.233−241.
  161. В.А., Рыбаков А.С. Автоматизация проектирования технологии- высокоскоростной двухдуговой сварки труб из нержавеющей стали
  162. САПР ТП сварки, пайки, литья и нанесения газотермических покрытий: Сб.ст. М.: МДНТП, 1985. — С.56−60.
  163. Choo R.T.C., Szekely, J. The Possible Role of Turbulence in GTA Weld Pool Behavior// Welding Journal. 1994, — VoL74(l).- P.25−31.
  164. И.М. Метод Монте-Карло. M., 1967. — 62с.
  165. Friedman Е. Analysis of weld puddle distortion and its effect on penetration // Welding Journal. 1978.- Vol.57(6). — P.161−166.
  166. Lin M.L., Eagar T.W., Influence of arc pressure on weld pool geometry // Welding Journal. 1985, — Vol.64(6). — P.158−169.
  167. Rokhlin S.I., Guu A.C. A Study of Arc Force, Pool Depression, and Weld Penetration During Gas Tungsten Arc Welding // Welding Journal. 1993.- Vol.73(8) P.381−390.
  168. Miettinen J. Calculation of Solidification-Related Thermophysical Properties for Steels // Metallurgical and Materials Transactions. 1997. -Vol.28B. — P.281−297.
  169. Inoue К. Analysis of Heat Flow Coupled with Structural Changes in Laser Transformation Hardening Process // Transactions of JWRI. 1990. -Vol.19(2). — P.89−97
  170. H. Никол. Технологическая прочность сварных швов в процессе кристаллизации. М.: Металлургия, 1979. — 248 с.
  171. Физические свойства сталей и сплавов, применяемых в энергетике: Справочник / Под ред. Б. Е. Неймарк М., 1967. — 240 с.
  172. Vinokurov V.A. Welding Stresses and Distortions // The British Library. England: Boston Spa, 1977. — P.118−119.
  173. Frewin M.R., Scott D A. Fmite Element Model of Pulsed Laser Welding// Welding Journal. 1999, — Vol.79(l). — P. 15−22.
  174. Ushio M., Wu C.S. Mathematical Modeling of Three Dimensional Heat and Fluid Flow in a Gas Metal Arc Weld Pool // Metallurgical and Materials Transactions. 1997, — Vol. 28B. — P.509−519.
  175. Subodh Kumar, Bhaduri S.C. Theoretical Investigation of Penetration Characteristics in Gas Metal Arc Welding Using Finite Element Method // Metallurgical and Materials Transactions. 1995, — Vol.26B. — P.611−624.
  176. В.И. Оценка тепловых процессов вблизи движущейся сварочной ванны // Автоматическая сварка. 1969. — № 11. — С.1−6.
  177. В.А., Мокров О. А. Математическая модель и численная имитация МАГ-сварки угловых швов в разных пространственных положениях // Компьютерные технологии в соединении материалов: Сб.ст. Тула: ТулГУ, 1999. — С.81−97.
  178. А.В. Разработка методов оценки и снижения остаточных напряжений и деформаций при сварке кольцевых швов тонкостенных конических оболочек: Дисс. канд. техн. наук: 05.03.06."-М., 1987. 180с.
  179. Применение ЭВМ для решения задач теплообмена / Г. Н. Дульнев, В. Г. Парфенов, А. В. Сигалов и др.- М.: Высшая школа, 1990. 207 с.
  180. Krutz G.W., Segerlind L.J. Finite Element Analysis of Welded Structures// Welding Journal. 1978, — Vol.58 (7). — P.211−216.
  181. Tekriwal P., Stitt M., Mazumder J. Finite element modeling of heat transfer for gas tungsten arc welding // Metal construction. — 1987. № 10. -P.599−606.
  182. Paley Z., Hibbert P.D. Computation of Temperatures in Actual Weld Designs// Welding Journal. 1975, — Vol.55 (11).- P.385−392.
  183. Zacharia Т., David S. A., Vitek J. M. Computational Modeling of Stationary GTA Weld Pools and Comparison to Stainless Steel 304 Experimental Results // Metallurgical Transactions.- 1991, — Vol.22B. -P.243−257.
  184. Ковалев И. М. Влияние тепловых характеристик дуговых потоков на глубину проплавления при сварке неплавящимся электродом в аргоне
  185. Сварочное производство. 1971, — № 12.- С.19−21.
  186. А.А. Температурное поле ванны жидкого металла при дуговом нагреве // Сварочное производство. 1982. — № 2. — С. 16−17.
  187. Н.И., Сливинский A.M., Духно В. М. Температурные условия’В сварочной ванне // Автоматическая сварка. 1973. — № 7. — С. 1−3.
  188. И.И., Пугин А. И., Ерохин А. А. Энтальпия и среднемассовая температура ванны при плазменно-дуговом плавлении // Физика и химия обработки материалов. 1980.- № 1.- С.150−153.
  189. Г. А., Ефимов А. А. Температурные условия в ванне при сварке тонколистовых материалов импульсной дугой неплавящимся электродом//Автоматическая сварка. 1983.- № 10.- С.26−30.
  190. Kraus H.G. Surface Temperature Measurements of GTA Weld Pools on Thin-Plate 304 Stainless Steel // Welding Journal. 1989. — Vol.70 (3). — P.84−91.
  191. Zacharia Т., David S. A., Vitek J. M. Surface Temperature Distribution of GTA Weld Pools on Thin-Plate 304 Stainless Steel // Welding Journal. -1995, — Vol.76 (11).- P.353−362.
  192. Webster S.E. The structural specification of low toughness HAZ region in a modern low carbon structural steel, The Fracture Mechanics of Welds. EGF Pub. 2 // Mechanical Engineering Publications-London, 1987 Vol.2.- P.59.
  193. Thaulow С., Paauw A.J. Heat affected zone toughness of a low carbon microalloyed steel//Metal Construction. 1985. — Vol.3. — P. 94.-118.
  194. Nakanishi M., Komizo Y., Fukada Y. Study on the critical CTOD properties in the heat affected zone of C-Mn microalloyed steel // IIW Doc. IX-1413−86, — 1986. -P.24−42.
  195. Satoh K., Toyoda. Evaluation of LBZ: HAZ fracture toughness testing and utilization of toughness data to structural integrity // Welding Journal. 1975. — Vol.55 (11).- P.385−392.
  196. Guembe P.V. Comments on reheat cracking Trends in Reactor Pressure Vessel and Circuit Development Proceedings // Applied Science Publ. Madrid, 1979. — P. 127−139.
  197. В.Ф., Адеева Л. И., Грабин В. Ф. Тонкая структура и механические свойства сварного соединения высокопрочной стали 14Х2ГМР // Автоматическая сварка. 1978. — № 12. — С. 1−6.
  198. М.Х., Белов В. В. Фазовые превращения и изменения свойств стали при сварке: Атлас. М.: Наука, 1972. — 220 с.
  199. .С., Козловец О. Н. Микроструктура и свойства сварных соединений низколегированных сталей // Автоматическая сварка. 1989.-№ 7- С.1−11.
  200. Kim B.C. Microsructure and Local Brittle Zone Phenomena in High-Strength Low-Alloy Steel Welds // Metallurgical Transactions. 1991. — Vol. 22A, № 1. — P. 139- 149.
  201. Lee S., Kim B.C., Know D. Fracture Toughness Analysis of Heat-Affected Zones in High-Strength Low-Alloy Steel Welds // Metallurgical Transactions.- 1993.-Vol. 24A, № 5. P. 1133−1141.
  202. Металловедение. Сталь: Справочник: Пер. с нем: В 2 т. М.: Металлургия, 1995. — Т.1. Основные положения- В 2 кн.- Кн. 2 / Под ред. М. Л. Берштейна. — 335с.
  203. А.П., Москвитина Л. В., Ларионов В. П. Термические циклы и превращение аустенита в участке перегрева сталей 14Г2САФ и14Х2ГМР в условиях сварки при низких температурах // Автоматическая сварка, 1984, — № 6, — С. 16−20.
  204. Lee S., Kim B.C., Know D. Correlation of Microstructure and Fracture Properties in Weld Heat-Affected Zones of Thermomechanically Controlled Processed Steels // Metallurgical Transactions. -1992.-Vol.23A,№ 10 P.2803 -2816.
  205. Davis C.L., King J.E. Cleavage Initiation in the Intercritically Reheated Coarse-Grained Heat-Affected Zone // Metallurgical and Materials Transactions. -1994, — Vol.25A, № 3. P.563−573.
  206. M.X. Металловедение сварки и сплавов титана. M.: Наука, 1965, — 180 с.
  207. Н.Н., Зуев И. В., Углов А. А. Основы электронно-лучевой обработки материалов. М.: Машиностроение, 1978. — 239 с.
  208. Ю.Г., Таран В. Д. Сварка магнито-управляемой дугой. М.: Машиностроение, 1970. — 160 с.
  209. Е.Н., Кулишенко Б. А., Зиниград М. И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа // Сварочное производство. 1979.- № 1, — С. 17−18.
  210. Matsuda, F., Ushio, M., Kumagai, T., Comparative study of characteristics of oxide-tungsten cathode // Transactions of JWRI. 1986. -Vol.15, № 1.- P.13−19.
  211. Sadek A., Ushio M., Matsuda F. Gas Tungsten Arc Cathode and Related Phenomena // Transactions of JWRI. 1987. — Vol.16, № 1, — P. 195−209.
  212. M.M., Рыбаков Ю.В. Влияние добавок азота, в аргон на состояние вольфрамового электрода при сварке аустенитных сталей
  213. Сварочное производство. 1972. — № 4. — С. 26−27.
  214. Г. М., Гуревич С. М., Благцук В. Е. Вольфрамовые электроды для сварки титана погруженной дугой // Сварочное производство. -1974, — № 4, — С. 21−24
  215. В.В., Букаров В. А., Нестеров А. Ф. Оценка работоспособности электрода из вольфрама, легированного лантаном // Автоматическая сварка. 1987, — № 12. — С.19−22.
  216. Л.М., Гриценко М. С., Сидоров Р. Л. Оценка факторов, влияющих на длительную стойкость электрода и надежность возбуждения дуги при АрДС // Сварочное производство. 1979.- № 1.- С.14−16.
  217. Исследование стойкости вольфрамовых электродов при аргоноду-говой сварке / В. Б. Волков, В. Д. Фоменко, А. Ф. Насекан и др. // Актуальные проблемы сварки цветных металлов: Докл. 1 Всесоюз. конф. Киев, 1980. -С. 360−363
  218. И.В., Березовский Б. М., Прохоров В. К. Влияние параметров режима сварки на форму и размеры кратера сварочной ванны и толщину жидкой прослойки под дугой // Сварочное производство. 1988. -№ 8, — С.35−36.'
  219. А.А., Букаров В. А., Ищенко Ю. С. Влияние угла заточки вольфрамового катода на образование подрезов и газовых полостей при сварке //Сварочное производство. 1972.- № 5.- С.20−21.
  220. М.С. О подготовке неплавящегося вольфрамового электрода // Вопросы атомной науки и техники. Сварка в ядерной технологии. -1987, — Вып. 1, — С.37−42.
  221. Spiller, K.R., MacGregor, G.J. Effect of Electrode Vertex Angle on Fused Weld Geometry in TIG-Welding // Proceeding of the Conference on Advances in Weld Processes / Welding Institute, Abington Hall, Cambridge, 1970 .- P.82 88.
  222. Glickstein, S. S., Friedman, E., Yeniscavich, W. Investigation of Alloy 600 Welding Parameters // Welding Journal. 1975: — Vol.54 (4). — P. l 13 — 122.
  223. Hiraoko K, Okado A, Inagaki M. Effects of helium gas on arc characteristic in gas tungsten arc welding // Trans. Nat. Res. Inst. Metals. 1986. -Vol.28, № 2, — P. 139−145.
  224. Key J.F. Anode/Cathode Geometry and Shielding Gas Interrelationships m GTAW // Welding Journal. 1980. — Vol.59 (12). — P. 364 — 370.
  225. Savage, W.F., Strunck, S.S., Ishikava, Y. The Effect of Electrode Geometry in Gas Tungsten-Arc Welding // Welding Journal. 1965, — Vol.44 (11). — P. 489 -496.
  226. Alber A. S, Masao U., Fukuhisa M. Effect of Rare Earth Metal Oxide Additions to Tungsten Electrodes // Metallurgical Transactions. 1990. -Vol.21A. — P.3221−3235.
  227. B.H., Степанов В. В., Сайфиев Р. З. Зависимость давления сварочной дуги от параметров вольфрамового электрода // Сварочное производство. 1980, — № 5.- С.5−7.
  228. Lee S.-Y., Na S.-J. A Numerical Analysis of a Stationary Gas Tungsten Welding Arc Considering Various Electrode Angles // Welding Journal. 1996. -Vol.75 (9).- P.269 — 279.
  229. Lee S.-Y., Na S.-J. A Numerical Analysis of Molten Pool Convection Considering Geometric Parameters of Cathode and Anode // Welding Journal. -1996. Vol.75 (9). — P. 484 — 496.
  230. Ushio M., Matsuda F. Mathematical Modelling of Heat Transfer of Welding Arc (Part 1)//Transactions of JWRI. 1982. — Vol.11, № 1, — P.7−15.
  231. Фан Ван Лан, Иванова О. Н., Рабкин Д. М. Экспериментальное определение плотности тока в анодном пятне дуги при сварке в гелии // Автоматическая сварка. 1976, — № 8, — С.9−10.
  232. B.C., Ерошенко Л. Е. Влияние угла заточки неплавящегося электрода на параметры электрической дуги при сварке в аргоне // Сварочное производство, 1976, — № 7, — С.4−7.
  233. Ф., Меккер Г. Электрические дуги и термическая плазма,— М.: ИЛ, 1961.- 396 с.
  234. Композиционные неплавящиеся электроды для аргонодуговой сварки / В. А. Косович, А. И. Маторин, B.C. Седых и др. // Сварочное производство. 1979, — № 1, — С.14−16
  235. A.M., Козлов H.П., Помелов Я. А. Об аномально высокой эмиссионной способности термокатода в дуговом разряде в средах инертных газов // Теплофизика высоких температур 1971№ 3- С.483−487.
  236. A.M., Козлов Н. П., Помелов Я. А. Об эффективности «электронного охлаждения» на термоэмиссионном дуговом катоде // Теплофизика высоких температур. 1973. — № 4. — С.724−727.
  237. Kou S., Tsai M.С. Thermal Analysis of GTA Welding Electrodes // Welding Journal. 1985. — Vol. 64 (9). — P.266 — 269.
  238. Э.Н. Высокотемпературные материалы. M.: Металлургия, 1967. — 212c.
  239. Matsuda F., Ushio M., Fujii H. Gas-Tungsten-Arc Electrode (Report 2) // Transactions of JWRI. 1986. — Vol.15, № 2. — P.7−10.
  240. Matsuda F., Ushio M., Alber A. Gas-Tungsten-Arc Electrode (Report4) // Transactions of JWRI. 1989. — Vol. 18, № 1. — P. 1−4.
  241. .H., Давыдов B.A., Панюхин А. В. Расчет температур по длине вольфрамового электрода при аргонодуговой сварке // Сварочное производство. 1994, — № 1, — С.34−35.
  242. В .А. Косович Особенности работы вольфрамовых электродов-полых катодов в аргоне при атмосферном давлении // Сварочное производство. 1986. — № 9. С.14−15.
  243. И.Е. Тепловые условия работы неплавящихся электродов при сварке алюминия разнополярными импульсами тока прямоугольной формы // Сварочное производство. 2000, — JsTslO. — С.3−5.
  244. Savage W.F., Strunck S.S., Ishikawa Y. The effect of electrode geometry in gas tungsten arc welding // Welding Journal. 1965. — Vol.44 (11). -P.489 — 496.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?