Научно-технический прогресс неразрывно связан с непрерывным совершенствованием измерительной техники и опережающим развитием метрологии. Это в полной мере относится к термометрии, так как точные измерения температуры приобретают всё большее значение для решения задач во всех сферах человеческой деятельности и, прежде всего, в теплоэнергетике и теплосбережении. В настоящее время основой этих измерений является Международная температурная шкала, принятая в 1990 г. (МТШ — 90).
Средством воспроизведения, хранения и передачи температурной шкалы является аппаратура для реализации реперных точек с установленными на основе международных соглашений значениями температуры фазовых переходов в чистых веществах. При наступлении фазового перехода наблюдается стабилизация температуры, обусловленная поглощением или выделением теплоты, равной теплоте плавления или затвердевания чистых веществ. Поскольку значение температуры, при которой происходит стабилизация, известна, то его приписывают эталонному термометру, чувствительный элемент которого находится в ампуле. Таким способом осуществляют передачу единицы температуры от реперных точек шкалы.
Конструкция ампул для реализации реперных точек, рекомендованная в приложениях к МТШ — 90, обеспечивает воспроизведение температурной шкалы с погрешностями, достигающими 0,05 мК (5 • 10″ 5 °С). Ампулы представляют собой, например, кварцевые сосуды, в которых находятся графитовые тигли с металлом высокой чистоты с массой более 1 кг.
Некоторое время назад реализация реперных точек была доступна лишь метрологическим институтам, содержащим государственные первичные и вторичные эталоны единицы температуры. Это было обусловлено необходимостью использования сложной, дорогостоящей электронной и электроизмерительной аппаратуры, служащей для задания тепловых режимов ампул и высокоточных измерений электрических сигналов эталонных термометров. По мере совершенствования этой аппаратуры и развития измерительной техники реперные точки стали применять уже в качестве образцовых (эталонных) средств измерений 1-го разряда.
Главное преимущество реперных точек при воспроизведении шкалы заключается в том, что они являются наиболее стабильными естественными генераторами значений температуры, обладающими высокой метрологической надёжностью. Основные требования к ампулам реперных точек — это чистота веществ, исключение возможности их загрязнения или утечки в процессе эксплуатации, достаточно большая масса для обеспечения необходимой глубины погружения эталонных термопреобразователей и уменьшение влияния загрязнений вещества при долговременном контакте с окружающей средой.
В настоящее время наметилась тенденция к дальнейшему внедрению реперных точек в качестве носителей температурной шкалы на более низких ступенях поверочной схемы для средств термометрии. Это обусловлено, с одной стороны, необходимостью повышения точности и стабильности средств поверки, например, термометрических каналов теплосчетчиков, с другой стороны — возможностью использования для этой цели малогабаритных и даже миниатюрных ампул реперных точек за счет допустимого снижения точности воспроизведения, а также в связи с появлением миниатюрных датчиков температуры, например, на основе плёночных чувствительных элементов.
Поэтому в новой Государственной поверочной схеме для средств измерений температуры, разработанной во ВНИИМ им. Д. И. Менделеева и находящейся на утверждении, предлагается использовать в качестве носителей температурной шкалы меры температуры 2-го и 3-го разрядов, погрешности которых должны быть на уровне 0,01 — 0,05 °С. Реализуются эти меры, в частности, в виде аппаратуры для воспроизведения реперных точек.
В связи с тем, что такими мерами должны быть оснащены термометрические лаборатории органов Государственной метрологической службы и метрологические службы других организаций, должно быть организовано их серийное производство. Это обстоятельство выдвигает особые требования к конструкции мер, технологии их изготовления, стоимости и востребованности.
Поэтому возникает актуальная задача создания мер температуры, реализующих реперные точки металлов в миниатюрных ампулах, прежде всего, в наиболее востребованном диапазоне температуры от 0 до 180 °C. К этому диапазону относится, в частности, температура теплоносителя в водяных системах теплоснабжения, от точности измерений которой зависит достоверность учёта тепла теплоизмерительными приборами и системами. Учёт тепла относится к сфере взаиморасчетов поставщиков энергоресурсов с их потребителями, и поэтому на неё распространяется государственное регулирование в области обеспечения единства измерений.
Диссертация посвящена разработке и исследованию миниатюрных ампул реперных точек плавления и затвердевания галлия (30 °С), натрия (98 °С), индия (156 °С) и лития (180 °С), необходимых для создания мер температуры, обеспечивающих воспроизведение и передачу единицы температуры в наиболее востребованном при учете тепла диапазоне 30 — 180 °C.
Данная диссертационная работа направлена на решение указанной проблемы. Этим определяется ее актуальность.
Цель настоящей диссертационной работы — повышение точности и метрологической надёжности средств воспроизведения и передачи температурной шкалы на основе миниатюрных ампул реперных точек.
Для достижения этой цели в работе решались следующие задачи:
— теоретически и экспериментально подтвердить возможность получения стабильных и длительных фазовых переходов плавления (затвердевания) чистых металлов в миниатюрных ампулах;
— теоретически и экспериментально исследовать и выбрать оптимальные тепловые режимы воспроизведения температуры реперных точек;
— исследовать адиабатический режим воспроизведения реперных точек;
— разработать и исследовать миниатюрные ампулы реперных точек на основе ранее неиспользуемых щелочных металлов;
— разработать варианты практического применения мер температуры на основе миниатюрных ампул реперных точек.
Научная новизна работы состоит в том, что в ней впервые: теоретически и экспериментально подтверждена возможность и перспективность использования миниатюрных ампул реперных точек для мер температурыполучены результаты экспериментальных исследований фазовых переходов плавления и затвердевания щелочных металлов натрия и лития, ранее неиспользуемых в качестве реперных точек;
— предложен и исследован адиабатический метод воспроизведения реперных точек галлия и натрия;
— предложены новые схемы передачи единицы температуры с помощью мер температуры, использующих исследованные миниатюрные ампулы реперных точек.
Преимуществами миниатюрных ампул реперных точек, содержащих малые количества чистого вещества, являются быстрое достижение температуры фазового перехода, возможность использования агрессивных металлов, малое потребление энергии, малые размеры и безопасность, что обеспечивает удобство перевозки любым видом транспорта. Эти преимущества открывают возможность использования результатов работы для воспроизведения и передачи температурной шкалы при выполнении метрологических работ в наиболее используемом в теплометрии диапазоне температуры:
— в качестве эталонных мер температуры 2-го и 3-го разрядов во вновь разработанной и находящейся на утверждении Государственной поверочной схеме для средств измерений температуры;
— в качестве эталонов-переносчиков при передаче единицы температуры от исходных эталонов вторичным эталонам;
— в качестве датчика температуры при регулировании температуры в жидкостных термостатах и калибраторах, используемых в метрологических целях.
Основные результаты работы реализованы и внедрены: в Научно-производственном предприятии ОАО «Эталон» (г. Омск) — для подготовки производства эталонных мер температурыв ФГУП «Сибирский государственный НИИ метрологии» (г. Новосибирск) — для выполнения метрологических работ по термометриив ГОУ ВПО «Сибирская государственная геодезическая академия» (г. Новосибирск) и в ГОУ ДПО «Академия метрологии, стандартизации и сертификации (учебная)» (Новосибирский филиал) — в учебный процесс.
Основное содержание выполненных разработок и исследований докладывалось и обсуждалось на Международных и Всероссийских конгрессах и семинарах, в том числе на III Всероссийской конференции по проблемам термометрии «Температура 2007» (Обнинск, 2007), X Международной школе-семинаре «Эволюция дефектных структур в конденсированных средах» (Барнаул, 2008), X Международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы электронного приборостроения» АПЭП-2010 (Новосибирск, 2010), VIII Учебно-методическом семинаре-совещании «Эталонные и рабочие средства измерений в области теплофизики» (Омск, 2010), II Международном инновационном форуме «ИНТЕРРА-2010», (Новосибирск, 2010) и на Международных научных конгрессах «ГЕО-Сибирь-2007», «ГЕО-Сибирь-2008», «ГЕО-Сибирь-2009», «ГЕО-Сибирь-2010» (Новосибирск), на заседании Технического комитета по метрологии «Температурные, теплофизические и дилатометрические измерения» при Управлении метрологии Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии и комиссии при научном Совете по комплексной проблеме «Теплофизика и теплоэнергетика» (Обнинск, 2010).
На защиту выносятся следующие основные научные положения:
— длительность фазовых переходов плавления и затвердевания обратно пропорциональна скорости изменения температуры вблизи температуры переходов и практически не зависит от массы используемого металла;
— в адиабатических условиях при отсутствии теплообмена ампулы реперной точки с внешней средой фазовый переход может длиться теоретически бесконечно и также не зависит от массы металла;
— миниатюрные ампулы реперных точек, реализующих фазовые переходы плавления и затвердевания, могут быть использованы в качестве эталонных мер температуры при выполнении поверочных работ наряду с традиционными эталонными платиновыми термометрами, имеющими низкую метрологическую надёжность.
Диссертация состоит из введения, четырех разделов, заключения и библиографического списка. Содержание работы изложено на 106 страницах, работа содержит 28 рисунков и 8 таблиц. Библиографический список включает 51 наименование.
Результаты исследования химического состава третьего слитка и их сравнение с результатами анализа чистого цинка показали, что в процессе заливки дополнительные примеси не вносятся.
Для оценки влияния условий реализации фазовых переходов на температуру протекания этих процессов были проведены исследования процессов кристаллизации индия и олова [19, 20].
В первой серии экспериментов проводились исследования влияния методов инициирования кристаллизации. Исследовались три варианта затвердевания:
— затвердевание без инициирования;
— внутреннее инициирование;
— наружное инициирование.
При кристаллизации без инициирования металл в тигле после плавления и перегрева охлаждался вместе с термостатом до температуры несколько более низкой, чем точка затвердевания. Затем происходило его медленное затвердевание.
Внутреннее инициирование начала кристаллизации осуществлялось путём введения платинового термометра сопротивления, имеющего температуру 20 -25 °С в термометровый канал тигля с расплавом металла, когда температура последнего приближалась к точке затвердевания. В результате этого, вокруг термометрового канала тигля образуется тонкий слой твердой фазы металла.
В случае внешнего инициирования тигель с расплавленным металлом извлекался из термостата и охлаждался на воздухе до конца кристаллизации. Затем тигель помещался обратно в термостат, температура которого была несколько ниже точки затвердевания индия. При этом образовывался тонкий слой закристаллизовавшегося металла по внешнему радиусу слитка металла.
Остальные условия реализации процесса кристаллизации были следующие. Плавление индия продолжалось от 1ч до 1ч 15мин. Перегрев металла после плавления составлял 1-КЗ К. Затвердевание осуществлялось при разности температуры «термостат — индий» Л Т, равной 1 К [21] .
Характер «площадок» затвердевания индия для трех методов инициирования кристаллизации различен. При принудительном инициировании (как наружном, так и внутреннем) кривая изменения температуры при кристаллизации состоит из двух частей: начальной — с заметным изменением температуры, и основнойдостаточно ровной. Начальная часть кристаллизации составляет приблизительно одну треть всей «площадки». Среднее значение температуры кристаллизации в этой части превышало температуру плавления на 0,2 0,5 мК в разных опытах. Температура основной части — на 0,2 0,4 мК ниже температуры предшествующего плавления.
При кристаллизации без принудительного инициирования, температура «площадки» затвердевания на несколько десятых милликельвинов выше температуры основных частей «площадок» с инициированием кристаллизации. Важно отметить, что воспроизводимость среднего значения температуры затвердевания при одинаковых условиях эксперимента лежит в пределах ±0,15 мК.
С целью экспериментальной оценки зависимости температуры кристаллизации от степени перегрева расплава индия были выполнены две серии по десять опытов. В процессе эксперимента плавление индия проводилось в течение 1ч 30 мин. В первой серии опытов после плавления индий перегревался на 1 1,5 °С выше точки плавления с последующей выдержкой около 30 мин при этой температуре.
Во второй серии опытов перегрев составлял 10 -М1 °С.
В обеих сериях экспериментов осуществлялась медленная, без инициирования, кристаллизация индия при температуре в термостате на 1,0 °С ниже точки затвердевания.
Средние по «площадкам» значения температуры после перегрева на 10 15 °C на 0,8 мК выше, чем после перегрева на 1^-1,5 °С.
Таким образом, исследования показали, что температура затвердевания индия, реализуемая разными методами, неоднозначна, а форма кривой существенно отличается от прямой горизонтальной линии.
Для выявления закономерности влияния перегрева на температуру кристаллизации металла, а также с целью уточнения, не является ли этот эффект присущим только индию, аналогичные исследования были проведены с оловом [22].
Были исследованы три режима перегрева: (0,01 0,2) °С, (9 ^ 12) °С, (19 21) °С относительно температуры плавления. Для каждого режима были проведены по 4 — 6 экспериментов.
В большинстве экспериментов наблюдалась не одна, а две или три «площадки» затвердевания. При этом первая «площадка» имела продолжительность в 2 — 3 раза большую, чем вторая, а продолжительность третьей «площадки», (если они имели место), составила примерно половину от продолжительности второй.
Анализ полученных результатов показывает, что существует зависимость между величиной перегрева металла и характером его затвердевания. При перегреве (9 ^ 12) °С в семи экспериментах из восьми имели место три «площадки» (в ряде случаев правильнее говорить не в третьей «площадке», а о некотором пике температуры, расположенном ниже двух основных «площадок»). Разности температуры первых двух «площадок» были приблизительно одинаковы во всех экспериментах и составляли 0,5 0,8 мК, а во второй и третьей «площадке» имели большой разброс значений: от 0,5 до 2,5 мК.
При малых перегревах, около 0,1 °С, только в одном эксперименте из шести наблюдалась третья «площадка». Разность температуры между двумя «площадками» составляла от 0,6 до 2,5 мК. Однако при обоих значениях перегрева «площадки» были достаточно четкими.
При перегреве (19 21) °С третья «площадка» не была обнаружена ни в одном из пяти экспериментов. Кроме того, четкие две «площадки» имели место только в одном эксперименте. В остальных четырёх экспериментах кривая температуры имела долгий максимум или несколько максимумов при общей тенденции к понижению. Таким образом, можно говорить о размывании «картины» при большом перегреве.
Сопоставляя результаты исследования процессов кристаллизации олова с результатами аналогичных исследований индия, можно отметить закономерность ступенчатого характера изменения температуры кристаллизующего металла. Таким образом, можно предположить, что температуру процесса кристаллизации даже чистых веществ нельзя рассматривать как константу.
Наличие ступеней на кривой кристаллизации показывает, что этот процесс проходит при различных энергетических уровнях, изменяющихся дискретно во времени.
Отсутствие ступенчатого характера изменения температуры при кристаллизации с внутренним инициированием можно объяснить тем, что при введении в канал тигля охлажденного термометра или стержня, в прилегающем к каналу тонком слое металла, при резком охлаждении структурные преобразования происходят достаточно быстро, и они не заметны в масштабе всего графика. Дальнейший процесс кристаллизации происходит в соответствии с конечной структурой слоя, сформировавшегося вокруг канала тигля, что не приводит к изменению температуры процесса.
Учитывая выше изложенное, можно предположить, что воспроизводимость температуры реперных точек может быть существенно улучшена путём использования единой методики реализации фазовых превращений.
Результаты сличений национальных эталонов России и Великобритании в тройной точке галлия и затвердевания индия проведены при подготовке МТШ-90 и подтверждают возможность существенного снижения неединственности воспроизведения температур реперных точек за счёт использования единой методики реализации фазовых превращений.
Таким образом, использование единой методики реализации температур тройной точки галлия и точки затвердевания индия обеспечило их воспроизводимость в пределах менее ±0,1 мК [12, 20, 22, 23].
На основе полученных результатов разработана единая для национальных институтов методика реализации реперных точек МТШ-90.
2.3. Основы теории адиабатического теплового режима.
Процесс реализации реперных точек, например, при температуре затвердевания, заключается в нагревании ампулы, содержащей чистое вещество в твердом состоянии, до температуры, превышающей значение температуры плавления, и последующего охлаждения вещества. При наступлении фазового перехода затвердевания наблюдается стабилизация температуры, обусловленная выделением теплоты, равной теплоте плавления.
Вопросам влияния температурных полей на качество «площадок» плавления и затвердевания чистых металлов в классических полногабаритных ампулах реперных точек посвящён большой ряд работ, например, [14, 44, 45]. Для решения вопроса о влиянии процессов теплообмена на качество «площадок» при реализации реперных точек в миниатюрных ампулах в данной работе рассмотрен процесс их нагревания (охлаждения). Если навеска вещества имеет удельную изобарную теплоемкость ср и массу т, то значение теплового потока (3, необходимого для нагревания навески вещества со скоростью изменения температуры и, как известно, можно определить по формуле [24] б = срти. (2.3).
При фазовом переходе плавления или затвердевания происходит дополнительное поглощение или выделение теплоты, которое приводит к стабилизации температуры навески вещества на некоторый период времени Дт, равный.
Лт = Л#/£, (2.4) где АН — теплота плавления (затвердевания). С учетом связи АН с удельной теплотой плавления Ак (2.3) из (2.4) следует.
Ах = М/сри. (2.5).
Соотношение (2.5) показывает важную особенность рассматриваемого процесса — независимость продолжительности «площадки» фазового перехода на кривой плавления или затвердевания от массы навески чистого вещества. Благодаря этому появляется возможность создания миниатюрных ампул с химически активными и (или) вредными веществами с достаточной для практики продолжительностью фазового перехода [25].
Из (2.5) также следует, что главным фактором, определяющим длительность фазового перехода плавления и затвердевания, является скорость изменения температуры навески (рисунок 8, а). При этом соблюдается обратная пропорциональная зависимость между длительностью фазового перехода («площадки» на кривой) и скоростью изменения температуры вблизи перехода.
Как следует из формулы (2.3), при отсутствии теплового потока, воздействующего на навеску вещества, длительность фазового перехода становится бесконечной. В связи с этим целесообразно осуществлять плавление или затвердевание металла при адиабатическом тепловом режиме ампулы, который используется в калориметрии при исследованиях теплофизических свойств веществ [26, 27, 50], а также при определении некоторых физических констант [43]. Остаточный тепловой поток () в этом случае, обусловленный неидеальной адиабатизацией ампулы, определяется суммированием всех составляющих теплообмена между ампулой и адиабатическим экраном [28, 29, где — кондуктивный тепловой поток в воздушном зазоре, по измерительным и токовым проводам, находящимся между ампулой и экраномба конвективный тепловой поток в воздушном зазоребв радиационный тепловой поток в системе «ампула — экран».
Кондуктивный тепловой поток рассчитывается по формуле.
30] б = бх+ба+б.
2.6).
2.7).
Рисунок 8 — Варианты нагрева ампулы: а) традиционный нагрев ампулы внешним источником постоянной мощности [Т2 — Т0 ~2(Т — Т0), V, ~2у2, т4 — т3 «2(г2 — г,)].
Рисунок 8 — б) адиабатический нагрев ампулы нагревателем постоянной мощности [VI «2,5у2- т4 — г3 = 2,5(т2 — Т1)].
Рисунок 8-е) адиабатический нагрев с отключением нагревателя ампулы в начале фазового перехода где с1 — теплопроводность и толщина воздушного зазораА, Пр,.
I — эффективные значения теплопроводности и площади поперечного сечения проводов и их длинаТ7 — эффективная площадь теплообмена в системе «ампулаэкран" — ДГ — разность средних значений температуры ампулы и экрана. Конвективный теплообмен рассчитывается по формуле.
0а=аДГ, (2.8) где, а — коэффициент теплоотдачи на поверхности ампулы- - площадь поверхности ампулы.
Радиационный тепловой поток рассчитывается по формуле.
2 В =™{То~ТэУо> (2−9) где е — эффективный коэффициент черноты в системе «ампула — экран" — аконстанта Стефана-БольцманаТ0, Тэ — температура ампулы и экрана.
Для условий, близких к адиабатическим, можно полагать, что Т0 ~ТЭ и из (2.9) следует [31] бе=4еаГ^0АГ. (2.10).
С учетом этого получена итоговая формула для расчета остаточного теплового потока между поверхностью ампулы и адиабатическим экраном.
0 =.
V J.
АТ.
2.11) где в скобках находится выражение для расчета эффективного суммарного коэффициента теплоотдачи в системе «ампула — адиабатический экран».
Формула (2.11) с учетом условия (2.5) позволяет рассчитать длительность плавления (затвердевания) при тепловом режиме ампулы, близком к адиабатическому (Т0 ~ТЭ) [28, 32]: пр^пр 3.
Ах = Н/ «» +аГ0+4гаТ0Р0.
У, а I J ьт. (2.12).
Кроме этого, полученное соотношение позволяет учитывать влияние конструктивных параметров ампулы и теплофизические свойства элементов её конструкции на процесс теплообмена между ампулой и экраном.
Для расчета примем исходные данные (таблица 5), соответствующие конструкции теплового блока и условиям реализации температуры плавления галлия.
Заключение
.
Энергетические проблемы стимулируют повышение точности измерений в целях учета и рационального использования энергетических ресурсов. Для России эти проблемы, несмотря на ее природные богатства, становятся все более актуальными, особенно, в области теплосбережения. Эта особенность обусловлена суровым климатом и длительным отопительным сезоном.
Учет тепла осуществляется в настоящее время теплоизмерительными приборами и системами, основой которых являются каналы измерений параметров теплоносителя (расхода, температуры и давления). Данная работа направлена на совершенствование, прежде всего, средств метрологического обеспечения измерений температуры, используемых при учете тепловой мощности и энергии в водяных системах теплоснабжения.
В настоящее время поверка термометров, входящих в состав теплосчетчиков, осуществляется, как правило, в жидкостных термостатах или калибраторах температуры. В термостатах значение температуры термостатирующей жидкости измеряют эталонными платиновыми термометрами, имеющими погрешность 0,01-Ю, 02 °C. Аналогичную погрешность имеют твердотельные калибраторы температуры с встроенным эталонным термометром. Такой уровень точности эталонных средств температуры становится уже неудовлетворительным.
В данной работе рассмотрена возможность использования миниатюрных реперных точек для повышения уровня точности воспроизведения и передачи температурной шкалы в наиболее востребованном при учете тепла диапазоне 30. 180 °C. Исследования, выполненные в ходе этой работы, привели к следующим выводам.
1. Наиболее надежными и стабильными носителями температурной шкалы являются реперные точки плавления-затвердевания чистых металлов.
2. Количество реперных точек в воспроизводимом диапазоне шкалы должно быть избыточным, а не минимально необходимым, как сейчас принято. В частности, существующая шкала температуры МТШ-90 в диапазоне температуры 30. 180 °C содержит лишь две реперные точки (TGa —30 °С, Т1п «156 °С), через которые уверенно можно провести только прямую.
3. Для повышения метрологической надежности каналов температуры теплосчетчиков в этом диапазоне необходимо иметь минимум три точки. Поэтому хорошо бы иметь реперную точку температуры плавления-затвердевания натрия, расположенную приблизительно в середине диапазона (—98 °С), а также других щелочных металлов: рубидия (39 °С), калия (63 °С), лития (180 °С).
4. Реализация реперных точек щелочных металлов в традиционных «полногабаритных» ампулах, содержащих 1 кг и более высокочистых металлов, невозможна, так как это очень опасно и дорого.
5. Возможна реализация реперных точек на основе щелочных металлов в миниатюрных ампулах, содержащих менее 1 г высокочистого металла.
6. Длительность фазового перехода плавления-затвердевания обратно пропорциональна скорости изменения температуры вблизи температуры перехода.
7. В адиабатических условиях (отсутствие теплообмена ампулы реперной точки с внешней средой) фазовый переход может длиться бесконечно, независимо от массы металла.
8. Миниатюрность ампул для воспроизведения реперных точек позволяет обеспечить их безопасность, невысокую стоимость, малую инерционность и незатруднительную транспортировку, обеспечивающую простоту их периодической поверки (аттестации), например, путем почтовой пересылки.
9. Миниампулы могут быть использованы в качестве эталонных мер температуры при поверке калибраторов (других мер температуры), а также при поверке различных термопреобразователей в жидкостных термостатах взамен традиционных эталонных платиновых термометров.
Полученные результаты экспериментальных исследований фазовых переходов плавления-затвердевания ряда металлов в миниатюрных ампулах, содержащих от 0,5 до 1 г металла, подтверждают перечисленные выводы.
В результате выполненных исследований получены следующие основные результаты.
1. Теоретически и экспериментально подтверждены возможность и перспективность использования миниатюрных ампул реперных точек, в том числе на основе щелочных металлов, в качестве эталонных мер температуры.
2. Проведен анализ и экспериментальное исследование влияния тепловых режимов миниатюрных ампул реперных точек на стабильность и длительность реализуемых в них фазовых переходов.
3. Показано, что длительность плавления и затвердевания зависит от соотношения теплоты плавления навески металла, находящегося в ампуле и воздействующего на неё теплового потока. При его отсутствии длительность фазовых переходов теоретически не ограничена.
4. Экспериментально исследованы фазовые переходы плавления и затвердевания натрия и индия в миниатюрных ампулах. Результаты исследований показывают возможность создания эталонных мер температуры 2-го и 3-го разряда на основе этих переходов. Такие эталонные меры имеют достаточную точность и большую метрологическую надёжность по сравнению с используемыми в настоящее время эталонными термометрами.
5. Предложен, теоретически обоснован и экспериментально исследован адиабатический метод воспроизведения реперных точек галлия и натрия в миниатюрных ампулах.
6. Предложены варианты практического применения разработанных и исследованных реперных точек на основе миниатюрных ампул для воспроизведения и передачи температурной шкалы.
Таким образом, теоретически и экспериментально подтверждены возможность и перспективность использования миниатюрных ампул реперных точек, в том числе на основе щелочных металлов, в качестве эталонных мер температуры.
