Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Метод расчета и оптимизация конструкций матриц для штамповки сложнопрофильных деталей

Диссертация: Метод расчета и оптимизация конструкций матриц для штамповки сложнопрофильных деталей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Опыт эксплуатации показывает, что можно выделить три принципиально различные причины выхода инструмента из строя: поломку, усталостное разрушение и износ. Поломки инструмента, которые происходят при количестве циклов нагружения N < 500, связаны с ошибками конструирования, нарушением технологии изготовления, режима эксплуатации. Эти поломки являются неизбежными издержками освоения нового… Читать ещё >

Содержание

  • 1. ОБЗОР СУЩЕСТВУЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ МАТРИЦ ДЛЯ ХОЛОДНОЙ ОБЪЕМНОЙ ШТАМПОВКИ И МЕТОДОВ ИХ РАСЧЕТА
    • 1. 1. Конструктивные формы матриц для изготовления осесимметричных деталей
      • 1. 2. 0. бзор конструктивных форм матриц для штамповки гаек 16 1.3.Виды разрушения матриц для холодной объемной штамповки
      • 1. 4. 0. бзор существующих методов расчета многослойных матриц
  • 2. ИССЛЕДОВАНИЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЛИЧИНЫ УДЕЛЬНЫХ НАГРУЗОК, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ФОРМООБРАЗУЮЩУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ИНСТРУМЕНТА
    • 2. 1. Расчет распределения давления на инструмент для штамповки заготовки шарового пальца
    • 2. 2. Контактное взаимодействие инструмента и заготовки при штамповке шестигранных деталей типа гаек
  • 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ МАТРИЦ ДЛЯ ВЫСАДКИ СЛОЖНОПРОФИЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ
    • 3. 1. Одномерные задачи оптимизации геометрических параметров многослойных матриц
    • 3. 2. Расчет двухслойных матриц методом конечных элементов
    • 3. 3. Обобщение на случай многослойной матрицы
    • 3. 4. Алгоритм оптимального проектирования трехслойных матриц для штамповки сложнопрофильных изделий
  • 4. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ, ПРЕДЛАГАЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ И РЕКОМЕНДАЦИИ К ЭКСПЛУАТАЦИИ ХОЛОДНОВЫСАДОЧНОГО ИНСТРУМЕНТА
    • 4. 1. Результаты расчета инструмента для высадки заготовки шарового пальца
    • 4. 2. Результаты расчета инструмента для высадки гаек
    • 4. 3. Предлагаемые конструкции инструмента для ХОШ сложнопрофильных деталей
    • 4. 4. Рекомендации к эксплуатации высокостойкого твердосплавного инструмента

Метод расчета и оптимизация конструкций матриц для штамповки сложнопрофильных деталей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Производство сложнопрофильных деталей с минимальными затратами в настоящее время наиболее актуально для предприятий, специализирующихся на холодной объемной штамповке. При этом одной из главных проблем, требующих решения при проектировании холодновысадочного инструмента, является обеспечение «стойкости» инструмента. Под этим термином специалисты по холодной высадке обычно имеют в виду число циклов (число изготовленных деталей) до разрушения или недопустимого износа рабочей поверхности матриц.

Стойкость рабочих частей холодновысадочного инструмента является одним из важных факторов, определяющих рентабельность процессов холодной высадки. Наиболее важным критерием стойкости инструмента является его долговечность, которая зависит от: условий эксплуатации в данном технологическом процессеот характера взаимодействия штампуемой заготовки с матрицейвеличины и характера распределения напряженийтемпературы инструмента в результате деформационного разогрева заготовкикоэффициента трениямеханических свойств материала элементов матрицы.

В решение задачи повышения стойкости деформирующего инструмента значительный вклад внесли работы Л. Б. Аксенова, В. Ф. Вельбоя, Г. Ф. Ганаго, Ю. А. Геллера, А. П. Гуляева, С. Д. Довнара, В. П. Дьячука, В. И. Залесского, Я. М. Охрименко, Б. Ф. Трахтенберга, В. П. Северденко и др.

В работах указанных авторов проведены глубокие исследования и получены результаты по выбору износостойких штамповых сталей и рациональных режимов их термообработки, назначению различных видов упрочнения контактной поверхности, улучшению температурно-силовых условий эксплуатации инструмента и его оптимальному проектированию.

Опыт эксплуатации показывает, что можно выделить три принципиально различные причины выхода инструмента из строя: поломку, усталостное разрушение и износ. Поломки инструмента, которые происходят при количестве циклов нагружения N < 500, связаны с ошибками конструирования, нарушением технологии изготовления, режима эксплуатации. Эти поломки являются неизбежными издержками освоения нового технологического процесса. Основной причиной выхода из строя инструмента является усталостное разрушение или износ. Например, долговечность высадочных матриц для изготовления болтов М4 и Мб из стали 10 равен 200. .300 тысячам штампованных заготовок.

В связи с этим можно выделить две самостоятельные задачи, направленные на а) увеличение долговечности и б) повышение износостойкости создаваемых конструкций. Решение второй из этих задач достигается созданием новых штамповых сталей и сплавов, обладающих более высокими прочностными характеристиками и износостойкостью, термической, термомеханической и другими видами обработки.

При замене штамповых сталей на твердые сплавы и дорогостоящие легированные стали, происходит резкое возрастание стоимости инструмента. По данным отечественной и зарубежной практики [1], расходы на инструмент в себестоимости изделий составляют 10−20%.

Применение твердых сплавов и легированных сталей позволяет повысить износостойкость и в меньшей степени влияет на прочность и сопротивление усталостному разрушению. Износ уменьшается также при наличии на поверхности сжимающих напряжений определенной величины.

Решение первой из указанных выше задач — увеличение долговечности, предполагающее создание новых конструкций матриц и методик расчета их НДС с целью снижения уровня переменной составляющей его компонент, и составляет содержание данной диссертационной работы.

Существующие методы расчета применительно к матрицам для штамповки деталей сложного профиля не объясняют механизма их разрушения с возникновением трещины в поперечном к оси симметрии матрицы направлении. Одна из причин такого положения — недостаточная изученность объемного напряженно-деформированного состояния (далее НДС) многослойных матриц при штамповке сложных изделий и зависимость возникающих напряжений при высадке от множества факторов: геометрии вставки, толщин слоев, натягов и т. д. Известные методики расчета инструмента для штамповки сложнопрофильных изделий, например, с шестигранной полостью для штамповки гаек, предполагающие оптимизацию их конструкций простым перебором вариантов конструкции, нельзя считать рациональными также с точки зрения затрат машинного времени. Поэтому проблема исследования, расчета и создания рационального НДС проектируемых матриц является весьма актуальной задачей.

Цель работы. Разработка методики расчета и оптимизация конструктивных параметров матриц для повышения их долговечности при штамповке сложнопрофильных деталей.

Для реализации указанной цели были поставлены и решены следующие задачи:

• проанализировать виды разрушения существующих конструкций матриц и выявить причины их возникновения;

• смоделировать процесс холодной объемной штамповки сложнопрофильных деталей типа заготовок шарового пальца и шестигранной гайки с помощью современных программных пакетов для определения эпюры давления на инструмент со стороны заготовки;

• разработать методику расчета и пакет прикладных программ для систем автоматизированного проектирования матриц для штамповки деталей типа заготовок шаровых пальцев и гаек;

• выработать меры и конструктивные рекомендации по повышению долговечности инструмента при штамповке шаровых пальцев и гаек.

Научная новизна.

• Впервые, с использованием современных пакетов DEFORM-2D и 3D для численного моделирования процесса холодной объемной штамповки (ХОШ), установлен качественный и количественный характер нагрузки на инструмент, действующей со стороны деформирующейся заготовки.

• Предложена методика и разработан пакет прикладных программ для оптимизации многослойных матриц, использующий при анализе объемного НДС инструмента метод конечных элементов.

• На основе численных исследований установлена причина разрушения вставки инструмента для изготовления заготовок шаровых пальцевмалоцикловая усталость и предложены меры по увеличению его долговечности.

• На уровне изобретений разработаны новые конструкции матриц для штамповки гаек с секторными вставками. Предложена технология изготовления матрицы с секторными вставками для штамповки шестигранных деталей типа гаек.

Методика исследования основана на использовании:

• известных уравнений теории упругости;

• метода конечных элементов, модифицированного для анализа объемного НДС многослойного инструмента;

• методов теории оптимального проектирования.

Достоверность результатов и выводов, содержащихся в работе, основывается на корректном использовании:

• современных программных пакетов для численного моделирования сложных процессов упруго-пластического деформирования;

• известных численных методов решения задач прочностного расчета конструкций, в частности метода конечных элементов;

• элементов теории оптимального проектирования для рационализации конструкций многослойных матриц и подтверждается:

• опытом эксплуатации инструмента для ХОШ, характером разрушения существующих матриц;

• решением большого числа тестовых задач, имеющих решения, полученные аналитическими и проверенными численными методами;

• совпадением, в частном случае одномерной задачи, результатов оптимизации геометрических параметров многослойных матриц, полученных по предложенной методике, с известным решением Ляме-Гадолина-Максимова.

Практическая ценность.

Созданные методика и прикладные программы позволяют не только заметно повысить несущую способность (предельное значение внутреннего давления) инструмента, но и значительно увеличить его долговечность.

Предложенные конструкции матриц внедрены на предприятии ОАО «Белебеевский завод «Автонормаль», г. Белебей с экономическим эффектом более 2 млн. рублей.

Усовершенствованы конструкции матриц для штамповки гаек 1/61 015/11, 1/21 647/11, 1/25 742/11 и 1/61 008/11, что обеспечило повышение их стойкости в 5−20 раз.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ.

1. При анализе видов разрушения матиц установлено, что при штамповке гаек происходит разрушение цельной шестигранной вставки в углах по радиальной плоскости, как это принято считать в многослойных конструкциях постоянной жесткости, и напротив, при высадке заготовок пальцев шаровых образование усталостной трещины происходит по поперечному к оси симметрии сечению вставки, а не в радиальной плоскости матрицы, как считалось ранее. Выявлено, что причиной разрушения вставок матриц для штамповки деталей сложного профиля является появление переменных растягивающих напряжений в местах резкого изменения их толщины.

2. Проведено моделирование процесса холодной объемной штамповки с использованием конечно-элементной системы DEFORM 2D/3D. Установлены эпюры распределенного давления на инструмент со стороны заготовок. При штамповке гаек подтверждается эллиптический характер изменения давления по ширине плоской грани шестигранной заготовки, а по высоте грани, за исключением узких областей у фасок, давление практически постоянно. При высадке заготовок пальцев шаровых наибольшее значение давление на внутреннюю стенку канала вставки принимает у концентратора, при переходе сферы на участок с радиусом у стержня.

3. Модернизирован метод конечных элементов для расчета соединений с натягом: обобщен на случай многослойных матриц с произвольным числом слоев, разработана математическая модель, алгоритм и пакет прикладных программ для систем автоматизированного проектирования матриц для штамповки деталей типа заготовок шаровых пальцев, и матриц с секторными вставками для штамповки деталей типа гаек.

4. Выявлены закономерности влияния конструктивных параметров) матрицы для штамповки заготовок шаровых пальцев на несущую способность, заключающиеся в том, что имеющаяся область у концентратора с присутствующими меридиональными растягивающими напряжениями при увеличении натяга сужается, и появляется второй растянутый участок. При дальнейшем увеличении натяга первая растянутая область у концентратора исчезает, а максимальные переменные напряжения в новой области растут. Полученные результаты подтверждаются результатами проведенных испытаний.

5. Результаты расчета инструмента для штамповки шаровых пальцев, с помощью созданной методики и прикладных программ, позволили выработать следующие меры и конструктивные рекомендации для повышения его долговечности: а) выполнить радиальный натяг переменным по высоте контактной поверхности увеличить его значениеб) сделать радиальный натяг переменным по высоте контактной поверхности, не меняя его величину, уменьшить диаметр посадочной поверхности.

При штамповке гаек результаты расчета типового инструмента послужили основанием для разработки новых конструкций матриц с секторными вставками в виде призм и цельными вставками.

6. Получены патенты № 2 245 209 и № 2 240 890 на изобретения конструкций матриц с секторными вставками в виде призм для штамповки шестигранных деталей.

7. Усовершенствованные конструкции матриц внедрены в производство ОАО «БелЗАН» г. Белебей с экономическим эффектом более 2 млн.рублей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Hodbell А.С., Thomas A. Approachec to cheapter forgings. Metal forming. 1969, p.36.
  2. Холодная объемная штамповка стальных деталей в автомобильной промшленности. РТМ 37.002.098−73, М.:1974.
  3. О.А., Евстратов В. А., Евстратова Т. Л. и др. Расчеты и совершенствование конструкций штампов для холодного выдавливания. -М.: Машиностроение, 1987. 64с.
  4. Вариантное конструирование матриц холодного выдавливания. Гвилава Э., Нозадзе Д. (Грузинский технический университет). Мецниереба да технол. 2004, № 7−9, с 98−101, 6 ил., табл.2 Библ. 8 Рус.- рез. англ., груз.
  5. B.C., Лившиц Т. А., Блинков А. Н. и др. Конструктивные особенности твердосплавного инструмента для обработки металлов давлением // Кузнечно-штамповочное производство. 1982.- № 6.-С.6−13.
  6. B.C., Лившиц Т. А., Блинков А. Н. Особенности изготовления твердосплавного инструмента для обработки металлов давлением // Кузнечно-штамповочное производство. 1982.- № 6.- С. 13−18.
  7. Т.А., Рыжеванов B.C. Твердосплавной инструмент для холодного выдавливания поршневых пальцев // Кузнечно-штамповочное производство. 1988.- № 3.- С. 10−11.
  8. А.с. № 473 540 СССР, МКИ В21С 25−02. Матрица для прессования изделий / Ганджа И.Д.(СССР). № 1 980 185/25−27. Заявлено 25.12.73- Опубл.4.06.75. Бюлл. № 22.
  9. Заявка № 55−13 826. Япония, МКИ B21J 13/02. Твердосплавная матрица (Япония). Заявлено 25.03.75- 0публ.13.05.80.
  10. А.с. № 595 048, МКИ B21J 13/02. Сборная матрица / Тулянкин Ф. В., Зиндер A.M., Гришина Н. Е. и др. (СССР) № 2 342 737/25−27. Заявлено 05.04.76- Опубл. 28.02.78. Бюлл.№ 8.
  11. А.с.№ 967 654 СССР, МКИ B21J 13/02. Твердосплавная матрица / Плетнев В. Н., Файнштейн А. Я. и Картошкин М. П. (СССР) № 3 286 830/25−27. Заявлено 13.05.81- Опубл. 23.10.82.- Бюлл. № 39.
  12. А.с. № 1 301 541 СССР, МКИ И210 5/08. Матрица для холодной высадки стержневых изделий / Полянский Ю. С., Трабельский Н. Ю. и Хатрус В. Н. (СССР) № 3 853 028/25−27. Заявлено 14.02.85.- Опубл. 07.04.87.Бюлл.№ 13.
  13. А.с.№ 910 298 СССР, МКИ B21J 5/08. Способ изготовления матрицы для холодной высадки / МагалинВ.П., Магалин К. В. и Магалин А. В. (СССР) № 2 906 121 /25−27.Заявлено 04.04.80- Опубл. 07.03.82. -Бкшт№ 9.
  14. Заявка 6 422 436 Япония, МКИ B21J 13/02- B21D 37/02 / Мацунага Сюити- Анга эндзиниарингу к.к. № 62 — Сер. 2(2).-1989. — 6. -С.233 -237.
  15. Заявка 6 422 437 Япония, МКИ B21J 13/02- B21D 37/02 / Мацунага Сюити- Анга эндзиниарингу к.к. № 62 — 180 685. Заявлено 20.07.87- Опубл. 25.01.89//Кокай токкекохо. Сер 2(2). — 1989. — 6. -С.239 -242.
  16. Патент на изобретение № 2 240 890 RU С1 7 B21J5/08, 13/02. Твердосплавная матрица для высадки многогранных изделий /Закиров Д.М.,
  17. Х.Ш., Валиев Р. Ш. Заявлено 07.07.2003- Опубл.27.11.2004. Бюлл. № 33.
  18. Патент на изобретение № 2 245 209 RU С1 7 B21J13/02, 5/08. Твердосплавная матрица для высадки многогранных изделий /Закиров Д. М. Газизов Х.Ш., Валиев Р. Ш. Заявлено 05.08.2003- 0публ.27.01.2005. Бюлл. № 3.
  19. РТМ 37.002.0208−81. Объемная штамповка крепежных деталей конструктивные и технологические расчеты. Руководящий технический материал. КТИавтометиз, Горький, 1983.
  20. А.с. № 583 854 СССР, МКИ B21J 5/08. Матрица для высадки / Яроцкий А. Я. (СССР) № 2 328 972/25−27. Заявлено 01.03.76- Опубл. 1977.-Бюлл. № 46.
  21. А.А., Ошбалов П. М. Упругопластические деформации полых цилиндров. МГУ, 1960, 206 с.
  22. Г. С., Можаровский Н. С. Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести. Киев: Наукова думка, 1981,196 с.
  23. Пластичность и прочность твердых тел при высоких давлениях. Береснев Б. И., Мартынов Е. Д., Родионов К. П., Булычев Д. К., Рябинин Ю. Н., -М.: Наука, 1970, с.23−28.
  24. B.C., Газизов Х. Ш., Валиев Р. Ш., Ермоленко А. Н. Контактное взаимодействие инструмента и заготовки при штамповке круглых деталей. Вестник УГАТУ, 2006. Т.7, № 1 (14). С. 192 195.
  25. Г. И., Евстратов В. А. О причинах выхода из строя пуансонов для холодного выдавливания стальных деталей // Кузнечно-штамповочное производство. 1974. -№ 4. -С.7−10.
  26. А.с. № 797 244 СССР, МКИ С21Д 1/78 Способ термической обработки инструмента из быстрорежущей стали / Абдулаев Г. И., Шахтахтинский М. Г., Сулейманов Н. М. и др. (СССР). Опубл. 1979, ДСП.
  27. .С. Твердосплавный инструмент для холодной высадки и выдавливания. -М.: Машиностроение, 1981. -184с.
  28. Олендер J1.A., Ящерицын П. И., Вике И. Я., Изготовление и эксплуатация твердосплавного холодновысадочного инструмента. Минск: Беларусь, 1966. — 56с.
  29. Е. Г. Лавриненко Ю.А. Распределение давления на стенки матрицы при холодной высадки стержневых деталей // Кузнечно-штамповочное производство. 1976. -№ 6. -С.6 — 7.
  30. Е.И. Контактное трение и смазки при обработке металлов давлением. М.: Машиностроение, 1978. — 208 с.
  31. А.Г., Даленко Т. Ю., Кошкин А. Н. и др. Автоматизированная экспертная система оценки надежности инструмента холодновысадочных автоматов // Кузнечно-штамповочное производство. -1993. -№ 4. -С.9−11.
  32. Krainer Е., Schillddler A. Ptotschnig R. und Hribernik В., Kapfenberg Mit. Abbildungen. Charakterisishe Werkeugbriiche in der Schadensanalyze // Berg, und Hutterman-Monatch. -1982. B.127. — S. 343 — 350.
  33. Упрочнение инструмента для производства метизов / Алимов В. И., Оноприенко В. Г. // Обзорная информация. Метизное производство / ЦНИИ инф. и техн.-экон. исслед. черной металлургии. -1991. -№ 2. -С. 1−21.
  34. B.C., Кузьминых А. А., Якупов Р. Г. Ж60 Проектирование составного холодновысадочного инструмента. М .: Машиностроение, 1999.-221с.
  35. В.А. Основы технологии выдавливания и конструирования штампов. Харьков: Вища школа, 1987. -144 с.
  36. В.Г. Повышение иносостойкости твердосплавного инструмента с покрытием из нитрида титана // Порошковая металлургия. -1980. № 7. — С.24−26.
  37. ЛуценкоГ.И, Еремин В. И., ГлущенкоБ.А. Пути повышения стойкости холодновысадочного инструмента //Металловедение и термическая обработка металлов. -1991. № 8. — С.24 -26.
  38. А.с. № 722 965, С21 D 9/22, С 21 D 1/78. Способ термической обработки быстрорежущих сталей / Барыкин Н. П., Святкин B.C., Кузьминых А. А. и др. (СССР). Бюлл. 1980. -№ 11.
  39. Выбор опробование и внедрение новых высокостойких штамповых сталей для холодного игорячего деформирования напредприятиях различных отраслей промышленности: Отчет о НИР / У КРНИИСПЕЦСТ, А ЛЬ- Политаев Ю. М. № 1 860 024 634. — Запорожье, 1987. -73с.
  40. З.М. Твердосплавный инструмент для холодной высадки // Машиностроительное производство: Обзорная информация / ВНИИТЭМР. Вып.З. -М., 1989. -48с.
  41. И.В., Минисарян А. А., Мазепа А. Г. Исследование возможности упрочнения бандажированных колец из аустенийной стали внутренним давлением вязкопластической среды. -Кузнечно штамповочное производство, 1970, № 8, с.14−16.
  42. В.А. К расчету и конструированию цилиндрических матриц штампов для холодного прессования с твердосплавными вставками. -Кузнечно-штамповочное производство. 1965, № 1, с.14−16.
  43. .Ф., Векслин И. И. Методика расчета и конструктивные особенности скрепленного инструмента для холодной объемной штамповки. Куйбышев, 1969, 136с.
  44. B.C., Кущ Э.В., Запрессовка твердосплавных матриц при нагреве обоймы токами высокой частоты. -Кузнечно-штамповочное производство. 1968, № 2, с.9−11.
  45. Л.Ю. Пути совершенствования контейнеров для прессования тонкостенных изделий. -Кузнечно-штамповочное производство. 1964, № 2, с.14−16.
  46. Ziegler W., Derinoz N.A. Auslegung von hochbelastbaren. Werkzeugen zum indirekten, geschmierten Kaltstrangpresse. -Metal. 1980, 34, № 6, P. 526−531.
  47. Э.К. Проектирование и производство артиллерийских систем.-М.: Военное издательство министерства вооруженных сил Союза ССР, 1949, 300с.
  48. Г. А. Холодная объемная штампока.- М.: Машиностроение, 1973, 295.
  49. В.П. Сокращенная методика расчета контейнеров и матриц штампов скрепленной конструкции. -Кузнечно-штамповочное производство. 1980, № 7, с.9−11.
  50. С.Д. Расчеты на прочность в машиностроении. -М.: Машгиз, 1958, 360с.
  51. Выбор оптимальных параметров для инструмента холодной объемной штамповки и разработка методов его упрочнения. ВНТИЦ. № 2 827 040 607.-М., 1981.- 113с.
  52. Л.Ю., Гольман Д. Д. Выбор рациональных размеров контейнеров// Исследование и расчет элементов конструкций мощных гидравлических прессов и другого металлургического оборудования. -М.: Труды ВНИИметмаш, № 1. 1960. С. 80−101.
  53. А.А., Газизов Х. Ш. Оптимизация геометрических параметров многослойных матриц с твердосплавной вставкой// Изв. Вузов. Черная металлургия, № 3, 1999. С. 48−51.
  54. Д.М. и др. Численные методы проектирования многослойных матриц. -Уфа: Изд. УГАТУ, 2003. 48 с.
  55. VDI-Richtlinien 3176, Vorgespannte Presswerkzeuge fur das Kaltumformen, 1964.
  56. В.П., Золотухин H.M., Щербина B.B., Перерва А. В. О расчете составных матриц с твердосплавными вставками. Кузнечно-штамповочное производство, 1972. -№ 9, — с. 16−19.
  57. Labedski W. Ogolne zasady proektowania matrys. Mechanik. 1981. -P7, 336−345.
  58. .Ф. Стойкость штампов и пути ее повышения. Куйбышев. Кн. изд. 1964, -с.279.
  59. А.Г., Паповко Г. Я. Сборка деталей с гарантируемым натягом в условиях колебаний. Проблемы прочности. -1986. -№ 2.- С.78−81.
  60. П.Г., Турицын А. А., Борсук Е. Г. О прочности многослойных сосудов высокого давления новой конструкции. Проблемы прочности. 1986, № 9. -с. 110−113.
  61. В.П., Золотухин Н. М., Перерва А. В. Исследование составных контейнеров. Кузнечно-штамповочное производство, 1978. -№ 1, — с.25−26.
  62. .Ф. Современные тенденции в проблеме стойкости штампов. Кузнечно-штамповочное производство, 1981. -№ 8, — с.27−29.
  63. Haus-Jiirgen. Wibmeier Computeranterstutztes Auslegen von Fleibprebwerkzeugen. Drahtwelt. 1985. № 12, -263−267.
  64. И.В., Турыгин Ю. В. МКЭ для расчета напряженного состояния деталей с автофретированными охватывающими деталями. Проблемы прочности. 1987. № 3. — 105−108.
  65. Л.Б., Богоявленский К. Н., Рудаков М. Ю., Совершенствование конструирования штампов на основе расчета их напряженного состояния. Кузнечно-штамповочное производство, 1981. -№ 3, — с.10−12.
  66. В.П., Андрианов Н. Ф., Новиков А. В., Попова Е. В. Численное исследование напряженно-деформированного состояния составного рабочего инструмента, собранного с натягом. Известия Вузов. Черная металлургия. -1983. № 3. — с.47−50.
  67. Р. Метод конечных элементов. -М.: Мир. 1984. 428 с.
  68. З.Б. Основы расчета химических машин и аппаратов. -М.: Машгиз. 1960. 743 с.
  69. Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. -М.: Мир. 1979. 744 с.
  70. Новый метод экспериментального исследования распределения давления на стенки контейнера при холодной осадке в закрытой полости. Векслин И. И., Шостак Б. Ю., Ананская Н. А., Трахтенберг Ю. Б. -Кузнечно-штамповочное производство, 1979, № 1, с. 11−12.
  71. О.А., Марченко B.JL, Ковтун В. В. Расчет и оптимизация конструкций осесимметричных матриц для холодной объемной штамповки// Кузнечно-штамповочное производство. 1985. № 9. С. 21−24.
  72. В.И. Расчет бандажированных матриц с секционированными вкладышами. Порошковая металлургия. 1983. -№ 6. -с. 103−105.
  73. Stiffness and derection analysis of comlex Structures Turner M.J., Clough R.W., Martin H.C., Topp L.J. J. Aeronaut Sci., 1956, v.23, № 9, p.805−324.
  74. O.K. Метод конечных элементов в технике. -М.: Мир, 1975, 541 с.
  75. O.K. Метод конечных элементов. От интуиции к общности. сб. переводов «Механика» — М.: 1970, № 6, с.90−103.
  76. ЕтренгГ., Фикс Дж. Теория метода конечных элементов. М.: Мир, 1977, 349 с.
  77. Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред. М.: Мир, 1976,464 с.
  78. Метод конечного элемента в механике деформируемых тел / Войнберг Д. В., Городецкий А. С., Киричевский В. В., Сахаров А. С. Прикл. механика, 1972, т.8 № 8 с.3−28.
  79. Розин J1.A. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. М.: Стройиздат, 1977, 129 с.
  80. Е.М., Никишков Г. П. Метод конечных элементов в механике разрушения. М.: Наука, 1980, 254 с.
  81. JI.A., Шишкин С. В. Напряженное состояние кольца подшипника с полым тонкостенным валом.//Изв. вуз. Машиностроение.1978. -Nil. С.34−40.
  82. А.А., Газизов Х. Ш., Якупов Р. Г., Шевелев А. А. Исследование напряженного состояния составного цилиндра с шестиугольным контуром полости.// Изв. вуз. «Черная металлургия». -1994. -N5. -С.38−40.
  83. Х.Ш., Кузьминых А. А. Расчет соединений с натягом методом конечных элементов. Изв. Вузов «Машиностроение». -1994. -N7−9. С.58−61.
  84. А.Г. Основы теории штамповки выдавливанием на прессах М.: Машиностроение, 1983, 200с.
  85. Е.П., Сафаров Ю. С. К вопросу применения поляризационно-оптического метода для решения задач обработки металлов давлением, Труды ЦНИТМАШ, 1973, № 115, с.
  86. Е.П., Сафаров Ю. С., Гаращенко В. Н. Исследование контактных напряжений при обратном прессовании. Труды ЦНИТМАШ, 1973, № 115, с.12−16.
  87. С.К., Ганаго О. А. Давление на стенки штампа при закрытой прошивке -Кузнечно-штамповочное производство, 1969. № 3, с. 3−6.
  88. Я.М., Копыский Б. Д. Экспериментальное изучение давления пластического металла на стенки инструмента (при сжатии в глухой полости.), -Кузнечно-штамповочное производство, 1961, с. 6−7.
  89. В.А., Букин-Батырев, Сивак И.С. Деформации и напряжения при холодной высадке заготовок в сферических матрицах. -Кузнечно-штамповочное производство, 1977, № 4, с. 11−14.
  90. А.З. Экспериментальное определение давления на стенки закрытого ручья при вытеснении металла в узкую торцовую щель. -Кузнечно-штамповочное производство, 1972, № 10, с. 10−12.
  91. И.И., Энтин Э. З. Поляризационно-оптический метод исследований деформаций в пластически -деформируемых моделях из оргстекла. -Кузнечно-штамповочное производство, 1963, № 1, с. 2−4.
  92. А.В., Костава А. А., Упанян З. Г. Исследование напряженно- деформированного состояния при прямом прессовании. -Кузнечно-штамповочное производство, 1970, № 8, с. 5−7.
  93. Е.П., Сафаров Ю. С. Исследование напряжений на стенках контейнера при обратном прессовании. -Кузнечно-штамповочное производство, 1970, с.1−5.
  94. Л.Г. Расчеты процессов обработки металлов давлением. -М.: Машиностроение, 1979. -215 с.
  95. Л.Г. Расчеты реактивных нагрузок на инструмент при обработке металлов давлением. -Кузнечно-штамповочное производство, 1978, № 5, с. 2−5.
  96. А.З. Давление на стенку при штамповке в закрытом ручье с затеканием металла в углы. -Кузнечно-штамповочное производство, 1966, № 8, с.4−6.
  97. Ф.А. Определение поля напряжений и размеров очага пластической деформации при обратном выдавливании. Изв.вузов. Сер. «Машиностроение», 1966, № 12, с. 32−34.
  98. Е.Г., Лавриненико Ю. А. Распределение давлений на стенки инструмента при холодной высадке стержневых изделий. Кузнечно-штамповочное производство, 1976 № 6, с. 6−7.
  99. В.И. Исследование и оптимизация процесса холодного выдавливания стержневых деталей с коническими элементами : Дисс. .канд. техн. наук. ХПИ. Харьков, 1982.
  100. Г. П. Исследование пластического формоизменения металлов в процессах обработки металлов давлением численным методом конечных элементов: Дисс. .канд. техн. наук. /ФТН АН БССР, 1974.
  101. О.А.Ганаго, Е. В. Субич. Определение напряженного состояния. -М.: Машиностроение, 1987. 68с
  102. Моделирование холодной и горячей объемной штамповки в QForm. Андрей Мазурин, «САПР и графика» № 8, 2000.
  103. Lange К. On the stress distribution in prestressed extrusion dies under non-uniform distribution of internal pressure. International Journal of Mechanical Sciences. T.27, v.3. 1985. -P.169−175.
  104. К. Механика контактного взаимодействия. -М.: «Мир», 1989.-510 с.
  105. DEFORM — программный комплекс для моделирования процессов обработки металлов давлением. Андрей Харламов, Андрей Уваров. «САПР и графика», № 6,2003.
  106. Дж. Повреждение материалов в конструкциях. -М.Мир. 1984.624 с.
  107. В.П., Дроздов Ю. Н. Прочность и износостойкость деталей машин. -М.: Высшая школа. 1991. 319 с.
  108. А.А., Газизов Х. Ш., Закиров Д. М. Повышение несущей способности составных трехслойных цилиндров// Изв. вузов «Черная металлургия». N 5. 1996. С.38−41.
  109. Хог Э., Арора Я. Прикладное оптимальное проектирование. -М., «Мир».-1983.479 с.
  110. С.В., Когаев В. П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность. -М.: Машиностроение. 1975. 488 с.
  111. А.З., Олькин Б. И., Стебенев В. Н., Родченко Т. С. Сопротивление усталости элементов конструкций. -М.: Машиностроение. -1990. 239 с
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?