Конструирование арматуры ригеля

Стык ригеля с колонной выполняют на ванной сварке выпусков верхних надопорных стержней и сварке закладных деталей ригеля и опорной консоли колонны. Ригель армируют двумя сварными каркасами, часть продольных стержней каркасов обрывают в соответствии с изменением огибающей эпюры моментов и по эпюре арматуры моментов и по эпюре арматуры (материалов). Обрываемые стержни заводят за место теоретического обрыва на длину заделки W.

Эпюру арматуры строим в такой последовательности:

определяем изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

устанавливаем графически на изгибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;

определяем длину анкеровки обрываемых стержней:

W = Q / 2q_sщ + 5d 20d,.

причем поперечную силу Q в месте теоретического обрыва стержня принимаем соответствующий изгибающий момент в этом сечении. Рис. 4.

Рассмотрим сечение второго пролета:

На средней опоре арматура 2Ш25 А-III с А_s = 9,82 см ².

м = А_s / b•h₀ = 9,82 / 20 • 42 = 0,0116.

= м? R_s / R_b = 0,0116 • 365 / 11,5 • 0,9 = 0,4.

т = 0,8; М =R_s • А_s? т? h₀=365 • 9,82 • 0,8 • 42 • 100 • 10^-5 =120,4 кН.

В месте теоретического обрыва арматура 2Ш12 А-III с А_s = 2,26 см².

м = А_s / b•h₀ = 2,26 / 20 • 42 = 0,0027.

= м? R_s / R_b = 0,0027 • 35,268 = 0,095.

т = 0,953; М =365 • 2,26 • 0,953 • 42 • 100 • 10^-5 =33 кН•м.

Поперечная сила в этом сечении Q = 110,2 кН; поперечные стержни Ш 8 А-III в месте теоретического обрыва стержней 2Ш25 сохраняем с шагом S = 15 см; q_sщ = R_sщ • А_sщ /S = 1717 Н/см.

Длина анкеровки W₁ = Q / 2 q_sщ + 5d = 110 200 / 2 • 1717 + 5 • 2,5 = 44,6 см.

20d = 20 • 2,5 = 50 см.

Принимаем длину анкеровки 50 см.

Арматуре в пролете принимаем 4Ш16 А-III с А_s = 8,04.

м = А_s / b•h₀ = 8,04 / 20 • 42 = 0,0096.

= м? R_s / R_b = 0,0046 • 365 / (11,5 • 0,9) = 0,339.

т = 0,83; М =365 • 8,04 • 0,83 • 42 • 100 • 10^-5 =102,3 кН•м.

В месте теоретического обрыва пролетных стержней остается арматура 2Ш16 А-III с А_s = 4,02 см ².

м = А_s / b•h₀ = 4,02 / 20 • 42 = 0,0048.

= м? R_s / R_b = 0,0048 • 365 / (11,5 • 0,9) = 0,169.

т = 0,915; М =365 • 4,02 • 0,915 • 42 • 100 • 10^-5 =56,4 кН•м.

Поперечная сила в этом сечении Q = 66,3 кН;

S = 35 см; q_sщ = R_sщ • А_s /S = 255 • 1,01 • 100 / 35 = 735,9 Н/см.

Длина анкеровки W₂ = 66 300 / 2 • 735,9 + 5 • 1,6 = 53,04 см.

20d = 20 • 1,6 = 32 см. Принимаем длину анкеровки 55 см.

Поперечная сила в месте теоретического обрыва стержней в пролете справа Q = 45,4 кН;

q_sщ = 735,9 Н/см.

Длина анкеровки W₃ = 45 400 / 2 • 735,9 + 5 • 1,6 = 38,8 см.

20d = 20 • 1,6 = 32 см. Принимаем длину анкеровки 40 см.

На третьей опоре 2Ш25 А-III с А_s = 9,82. М = 120,4 кН•м.

Поперечная сила в месте теоретического обрыва стержней:

Q = 89,2 кН; q_sщ = 1717 Н/см.

Длина анкеровки W₄ = 89 200 / 2 • 1717 + 5 • 2,5 = 38,5 см.

20d = 20 • 2,5= 50 см. Принимаем длину анкеровки 50 см.