Определим окружной тепловой перепад ступениhu=h0I-h11-h21-h12-h22-hC22=238,844 -12,563 — 30,073 — 9,653 --3,805 -5,655= 177,095кДж/кг.Определим окружной к.п.д. ступениu =hu/h0=177,095/238,844=0,741.Сравним uс `u: = (u-`u)/u*100%=(0,741−0,705)/0,741=4,946%.В этих формулах обозначено, н,1,2 — коэффициенты скорости в соответствии соплового и направляющего аппаратов, первого и второго венцов рабочих лопаток;
н, 1, 2 — степень реактивности в соответствии ступени, направляющего аппарата, 1-го и 2-го венцов рабочих лопаток=1+н+2=0,02+0,04+0,05=0,1111, 12, 21, 22 — эффективные углы выхода пара в соответствии из соплового и направляющего аппарата, из 1-го и 2-го венцов рабочих лопаток для принятого типа ступени. Для двухвенечных ступеней скорости можно принимать следующие значения коэффициентов скорости:=0,970; 1=0,860;н=0,880; 2=0,900 (стр. 28, [1]) и степени реактивности: 1=0,02; н=0,04; 2=0,05.Треугольники скоростей регулирующей двухвенечной ступени скорости представлены на рисунке 5.
2.Тепловой процесс в регулирующей двухвенечной ступени скорости представлен на рисунке 5.
3.Рисунок 5.2 — Треугольники скоростей двухвенечной ступени скорости Рисунок 5.3 — Тепловой процесс в регулирующей двухвенечной ступени скорости6. Расчетные параметры третьей ступени.
Определим площадь, ометаемая рабочими лопатками последней ступени fz=dzlzУравнение неразрывности для последней ступени в упрощенной фомеGkVk=fzC2zОсевая составляющая абсолютной скорости выхода потока из последней ступени С2z=C2sin2;Угол выхода потока из последней ступени желательно обеспечить 2=90, тогда sin2=1 и С2=С2z Выходная кинетическая энергия соответствует скорости С2 за последней ступенью турбиныhc2=0,5*C22, желательно hc2(0,01…0,03)H0. Следовательно,. Коэффициент в.с. принимаем равным 0,014.После простых преобразований получим средний диаметр последней ступени:
где- расход пара через последнюю ступень, — удельный объём пара, втулочное отношение dz/lz=5,000 (по конструктивным соображениям).Отсюда получаем:
Определим окружную скорость uz=dznc=*1,678*50,000=263,580 м/с;Для ориентировочных расчетов последней ступени принимаем: Хzopt=, где, , по рекомендации с. 65 [1]. Отсюда;; .xzopt==0,619, принимаем Х (z)=0,610 (из конструктивных соображений).Определим тепловой перепад, срабатываемый в последней ступени, вычисляется по формуле h0z=0,5uz2xz-2=0,5*263,5802*0,610−2=93,354 кДж/кг.
7. Техника безопасности.
Для предупреждения несчастных ситуаций трубопроводы свежего пара, отборы турбины, маслопроводы, имеющие температуру поверхности более 500С, нужно покрыть теплоизоляцией. В роторе турбины поставлены 2 добавочных бойковых автомата безопасности, срабатывающих при увеличении рабочего количества оборотов на 12% по сопоставлению с номинальным. Во избежание лишних напряжений передний подшипник производится подвижным в осевой направленности. В турбине предусмотрена установка датчиков давления масла, в подшипниках автоматом подключается валоповоротное устройство. Операторы раз в час снимают показания устройств и смотрят за недопущением аварийных ситуаций. Список использованной литературы1. Методическое указание к курсовому проекту. «По дисциплине.
Паровые и газовые турбины". — Астана, 2010.-26 с.
2. Щегляев А. В. Паровые турбины. — М.: Энергия, 1976. — 357 с.
3.Трухний А. Д. Стационарные паровые турбины. — М.: Энергоатомиздат, 1990. — 640 с.
4. Бененсон Е. И., Иоффе Л. С. Теплофикационные паровые турбины. — М.: Энергоатомиздат, 1986. — 272 с.
5. Леонков А. М. Паровые и газовые турбины. Курсовое проектирование. — Минск: Высшая школа, 1986. — 182 с.
