Керамика в атомно-энергетическом машиностроении
Применение керамики эффективно в наиболее радиационнои теплонапряженных частях атомных реакторов, которые эксплуатируются не только в условиях высоких температур, но и в условиях интенсивного радиационного воздействия (главным образом, тепловых нейтронов). В табл. 7.14 приведены свойства, области применения керамики в атомных реакторах, а также возможные изменения свойств ее под действием высокой… Читать ещё >
Керамика в атомно-энергетическом машиностроении (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Применение керамики эффективно в наиболее радиационнои теплонапряженных частях атомных реакторов, которые эксплуатируются не только в условиях высоких температур, но и в условиях интенсивного радиационного воздействия (главным образом, тепловых нейтронов). В табл. 7.14 приведены свойства, области применения керамики в атомных реакторах, а также возможные изменения свойств ее под действием высокой температуры и излучения. Основным видом повреждения материалов под действием тепловых нейтронов служит их разбухание из-за накопления в кристаллической решетке газов, являющихся продуктами ядерных реакций. Так, тугоплавкие бориды, бор, карбиды и силициды бора, которые применяются в конструкциях атомных реакторов для поглощения нейтронов при высоких температурах, подвергаются разрушению из-за «выгорания» бора по реакции 5В11 + on1 —> з1л7 + 2Не4. Накапливающийся в узлах кристаллической решетки материала гелий деформирует решетку, а затем и разрушает ее. По данным Г. В. Самсонова и С. М. Ковальченко, облучение керметов TiB2 — В потоками интенсивностью Ю20 — 1024 нейтрон/см2 приводит к увеличению объема атомов бора, а затем появлению вблизи них трещин, которые увеличиваются с повышением температуры облучения. Подобным же образом разрушаются и регулирующие стержни из бора, если количество исходного бора в ходе выгорания уменьшается на 30 — 35%. Более стойкими являются в этих условиях материалы более тугоплавкие и более прочные. Например, керметы TiB2 — Ti после их облучения потоком 3,9 ‘ 1020 нейтрон/см2 не разрушались длительное время, хотя их твердость заметно снижалась. Установлено, что у тех веществ и материалов на их основе, в которых атомы бора образуют каркасные структуры (В12Сз, BN, МеВ6, MeBj2), при выгорании бора происходит значительно большая потеря прочности, чем у тех, где атомы бора образуют слои, цепочки или расположены изолированно. С другой стороны, стойкость к облучению и защитные свойства борсодержащих соединений тем больше, чем прочнее химическая связь между атомами бора и другими атомами, входящими в состав соединения. В ряде работ отмечалось, что создание мелкокристаллической структуры в керамике в процессе спекания приводит к повышению ее стойкости и на этом основании считают, что керамические материалы, в том числе и металлокерамика, весьма перспективны (с точки зрения радиационной стойкости) для применения в атомноэнергетическом машиносгроении.
С целью повышения термостойкости предпочтение отдают керметам TiC — Ti, TiB2 — Ti, TiC — Me и др. Например, выгорание урана сопровождается выделением Кг8, поэтому наблюдается расширение и растрескивание образцов из оксидов и карбидов урана, однако применение керметов UC — U в значительной мерс обеспечивает повышение термостойкости элементов конструкций реакторов. Облучение нейтронами интенсивностью Ю20 нейтрон/см2 кермета АЬОз — Сг не приводит к заметному изменению его структуры и свойств. Применение кермета АЬОз — Сг в топливных элементах (с введением в его состав диоксида урана) при облучении с интенсивностью 2,53 • Ю20 нейтрон/см2 при 1270 К сопровождается небольшими изменениями сгруктуры.
Г. В. Самсонов и М. С. Ковальченко установили, что в целом стойкость к облучению керамических материалов оказывается тем больше, чем более изотропна их макрои микроструктура и чем больше прочность межатомных связей в материале. Это подтверждается также Клэйтоном, который установил, что в условиях сильного облучения в потоке нейтронов (интенсивностью 0,98 ' 1022 нейтрон/см2) коррозионная стойкость спеченных материалов тепловыделяющих элементов убывает в следующей последовательности: ТЬСЬ > Th02 — U02 > Zr02 — U02 > Zr02 — СаО — U02 > U02. Коррозионной средой при этом служила сжатая вода с pH = 10 за счет добавки в нее NH4OH при 566−588 К.
Следует, однако, подчеркнуть, что высокая надежность консгрукции атомных реакторов может быть достигнута только с применением огнеупорной керамики, стойкость которой к облучению и к коррозионному воздействию теплоносителей значительно выше металлических сплавов.
Конструкционная керамика для атомно-энергетического машиностроения.
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения, К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, м2/м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
а-АЬОз. | Шликерное литье, пластичное формование, полусухое прессование, спекание при. 1900;2200 К. | 1700−2000. | 1,01. |
| Топливные элементы, несущие конструкции. | |
ВеО. | Шликерное литье, пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 1950 2200 К. | 1800 2000. | 0,074. | (1 — 4)^ • кР нейтрон/см" .
| Топливные элементы, замедлители, отражатели, несущие конструкции. |
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения, К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, м2/м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
Н, СЬ. | Шликсрнос литье, пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 2200 К. | 2200−2300. | 318,0. | Системы контроля и управления, экраны защиты от потоков нейтронов. | ||
Gd203 | Шликерное литье, пластичное формование, полусухое прессование, спекание при. 1800−2000 К. | 1600−1700. | 10 900,0. | Системы контроля и управления, защитные экраны от потока тепловых нейтронов. | ||
MgO. | Полусухое прессование, спекание при 2000 — 2200 К. | 0,32. | 0,32. | О — 6)^ • ЙР нейтрон/см2
| Топливные элементы, защитные экраны. | |
Th02 | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 2100−2300 К. | 2300−2600. | 16,0. | (2 — 4)^ • ЙР нейтрон/см" Радиационных повреждений не обнаружено. | Топливные элементы, защитные экраны наиболее весокотемпературных частей реакторов. |
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения, К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, м2/м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
С р | Пластичное формование, полусухое прессование и спекание при 2850 — 2000 К. | 1700−2000. | 16,5. |
| Топливные элементы, защитные экраны от потока тепловых нейтронов. | |
гю2 (стабилизированный CaO, MgO, Y2O3 и другие 1 — 5%). | Шликерное литье, пластичное формование, полусухое прессование, спекание при. 1950;2300 К. | 5500−5980 (зависит от степени стабилизации). | 2100−2400. | 0,5−1,0. |
| Защитные экраны в наиболее температурно-напряженных частях реакторов. |
Ве2С. | Горячее прессование в графитовых формах при 1800 1900 К. | 0,100. | Топливные элементы, замедлители, отражатели тепловых нейтронов. |
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения, К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов. м7м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
в4с: | Горячее прессование при 2300 К. | 1900'. |
| Системы контроля и управления, защитные экраны от потока тепловых нейтронов. | ||
SiC. | Пластичное формование, полусухое прессование, горячее прессование. | 3140−3160. | 1700−2100. | 0,647. | U — йГ нейтрон/см".
| Топливные элементы, элементы несущих конструкций высокотемпературной части реакторов. |
ТаС. | I Частичное формование, полусухое прессование тонкоднсперсных порошков, спекание при 2000 2200 К. | До 2500. | 96,4. |
| Конструкционный материал для высоких температур | |
TiC. | Шликерное литье, пластичное формование, полусухое прессование тонкодисперсных порошков, спекание при 2100−2200 К. | 4910−4920. | До 2000. | 27,7. |
в 1,5−2 раза. | Конструкционный материал для высоких температур |
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения. К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, м2/м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
ис2 | Горячее прессование при 2200 К. | ; | 19,2. | ; | Топливные элементы. | |
ZrC. | Пластичное формование. полусухое прессование тонкодисперсных порошков, спекаание при 2200 2400 К. | 6630 6670. | 2200 2300*. | 0,72. |
| Топливные элементы, элементы конструкций высокотемпературной части реакторов. |
В. BN. | Г орячее прессование при 2000 2300 К. | 1900;2300'. | 8000−9600. | Системы контроля и управления, отражательные экраны нейтронных потоков. | ||
MoSi2 | Пластичное формование. полусухое прессование тонкодисперсных порошков, спекание при 1700- 1850 К. | 6100−6200. | 1800−2000. | 6,5. | Топливные элементы, элементы конструкций, устойчивые в окислительных средах при температурах 1850 — 1950 К. | |
72% Сг +. + 28% АЬОз (кермет). | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 1850 1950 К. | 1400−1600. | 14,7. | Топливные элементы и термостойкие элементы конструкций реакторов. |
Состав керамического материала. | Наиболее подходящие технологические методы изготовления изделий. | Кажущаяся плотность, кг/м3 | Максимальная температура длительного применения, К. | Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, м2/м3 | Действие облучения быстрыми нейтронами. | Применение в атомных реакторах. |
30% Сг +. + 70% Л120з (кермет). | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 1850- 1950 К. | 4670−4677. | 1400−1600. | 5,6. | Термостойкие топливные элементы и термостойкие элементы конструкций реакторов. | |
80% TiC + +20% Ni (кермет). | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание при 1850 К. | 5780 5790. | 1300 1400. | 31,1. | Конструкционная керамика атомных реакторов. | |
TiB. | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание в вакууме при 2100- 2200 К. | 1700−2200. |
| |||
Керметы на основе TiB-. — 80% TiC ; — 20%. | Пластичное формование, полусухое прессование, спекание в вакууме при 1900 — '2100 К. | 1600−1800. |
| |||
*При отсутствии кислорода в окружающей среде. | ||||||
Примечание. При составлении таблицы помимо справочников использованы данные из «Ceramic Industry». |