Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Совершенствование методов исследования и алгоритмы расчетов валов двухвалковых модулей машин текстильно-отделочного оборудования

Диссертация: Совершенствование методов исследования и алгоритмы расчетов валов двухвалковых модулей машин текстильно-отделочного оборудования
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Методология работы основана на общетеоретических исследованиях Г. Крона, развитых В. А. Мартышенко применительно к механическим системам, и в частности к валковым механизмам. В теоретической части работы использованы положения математической статистики, технической теории изгиба стержней, теории колебаний, линейной алгебры, дифференциального и интегрального исчисления, тензорное исчисление… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Аналитический обзор
    • 1. 1. Основные конструкции валов валковых машин
    • 1. 2. Методы расчетов валов валковых машин
      • 1. 2. 1. Статика
      • 1. 2. 2. Динамика
    • 1. 3. Выводы по главе
  • Глава 2. Свободные колебания двухвалкового модуля
    • 2. 1. Численный метод расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 2. 2. Алгоритм численного расчета спектра собственных частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 2. 3. Анализ результатов численного метода расчета спектра собственных частот свободных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 2. 4. Анализ результатов расчетов форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 2. 5. Сравнение результатов аналитического и численного методов расчета спектра собственных частот свободных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 2. 6. Конструктивные предложения по модернизации валковых модулей для снижения собственных частот валов двухвалковых модулей
    • 2. 7. Выводы по главе
  • Глава 3. Вынужденные колебания двухвалкового модуля
    • 3. 1. Численный метод расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 3. 2. Алгоритм численного расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля
    • 3. 3. Анализ результатов численного метода расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля
      • 3. 3. 1. Анализ влияния толщины эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов двухвалкового модуля
      • 3. 3. 2. Анализ влияния эксцентриситетов осей вращения валов на изгибные колебания валов двухвалкового модуля
    • 3. 4. Выводы по главе
  • Глава 4. Экспериментальные исследования деформационных свойств резины на натурном образце
    • 4. 1. Описание стенда для проведения испытаний
    • 4. 2. Обоснование выбора параметров эксперимента
    • 4. 3. Описание экспериментальных исследований деформационных свойств резины на натурном образце
    • 4. 4. Анализ влияния ткани на деформационную характеристику эластичного покрытия вала
    • 4. 5. Выводы по главе
    • 5. 1. Подсистема динамического анализа валов ДВМ ТОО системы автоматизированного проектирования ДВМ
    • 5. 2. Выводы по главе

Совершенствование методов исследования и алгоритмы расчетов валов двухвалковых модулей машин текстильно-отделочного оборудования (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Стремление России войти в мировое экономическое сообщество с сохранением своего научно-технического потенциала требует решения многих организационных и технических задач, среди которых оснащение текстильных предприятий современным, надежным и высокопроизводительным оборудованием. В новых экономических условиях выживание и подъем текстильной промышленности возможен только при использовании передовых достижений научных исследований.

Развитие современного красильно-отделочного оборудования характеризуется интенсификацией технологических процессов, что приводит к необходимости расширения экспериментальных исследований и теоретического обоснования выбираемых решений.

Потребление энергии при механическом обезвоживании значительно ниже, чем при сушке. В связи с удорожанием энергоресурсов в последние годы большое значение придается экономии энергии. Поэтому определяющими являются работы по механическому снижению содержания влаги в ткани.

Актуальность работы.

Существующие на сегодняшний день методы решения задач колебаний валов двухвалкового модуля (ДВМ) не позволяют находить весь спектр частот и формы свободных и вынужденных колебаний валов ДВМ с учетом их конструктивных особенностей, что препятствует определению, анализу и прогнозированию критических режимов валкового текстильного отделочного оборудования.

Совершенствование методов и алгоритмов исследований колебаний ДВМ, используемых в системах автоматизированного проектирования (САПР), можно считать актуальным направлением в области текстильного машиностроения. Использование САПР текстильного отделочного оборудования (ТОО) позволяет проводить анализ свободных и вынужденных колебаний ДВМ с валами произвольного конструктивного оформления при наличии упругого основания между ними. Такой путь открывает новые возможности по численному расчету полного спектра частот и форм свободных и вынужденных колебаний, модернизации существующего оборудования с целью снижения его материалоемкости и повышения скорости обработки ткани.

Для изучения влияния технологических и конструктивных параметров ДВМ на деформационную характеристику упругого слоя разработан оптико-цифровой метод измерения сближения осей валов под нагрузкой на специализированном экспериментальном стенде. Применение данного метода позволило получить деформационные характеристики упругого слоя при различных параметрах ДВМ.

Использование разработанных методик численного расчета свободных и вынужденных колебаний на основе подсистемы САПР ДВМ ТОО позволит выдавать конкретные рекомендации при проектировании валов.

Цель исследования.

Повышение качества и сокращение сроков проектирования ДВМ ТОО за счет создания методик численного расчета частот и форм их колебаний, реализованных в подсистеме САПР и учитывающих конструктивные особенности валов, характеристики обрабатываемого продукта и параметры технологического процесса обработки ткани.

Основные задачи работы.

1. Разработка обобщенного алгоритма автоматизированного получения в численном виде уравнений состояния свободных колебаний валов ДВМ произвольного конструктивного оформления при наличии упругого основания между ними.

2. Разработка обобщенного алгоритма автоматизированного получения уравнений состояния вынужденных колебаний валов ДВМ произвольного конструктивного оформления в численном виде при наличии упругого основания между ними.

3. Разработка и адаптация программного обеспечения для автоматизированного расчета колебаний ДВМ ТОО к промышленному использованию.

4. Проведение расчетов и анализ колебаний ДВМ с помощью созданного программного обеспечения.

5. Разработка предложений по модернизации существующего оборудования.

Основные методы научных исследований.

Методология работы основана на общетеоретических исследованиях Г. Крона, развитых В. А. Мартышенко применительно к механическим системам, и в частности к валковым механизмам. В теоретической части работы использованы положения математической статистики, технической теории изгиба стержней, теории колебаний, линейной алгебры, дифференциального и интегрального исчисления, тензорное исчисление и тензорный анализ. При разработке программного обеспечения использована система программирования Delphi.

Научная новизна.

В результате выполнения диссертационной работы впервые:

• разработана методика получения уравнений состояния свободных колебаний валов ДВМ в численном виде при наличии упругого основания между ними;

• разработана методика получения уравнений состояния вынужденных изгибных колебаний валов ДВМ в численном виде при наличии.

• разработан алгоритм автоматизированного численного расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов ДВМ (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне);

• разработан алгоритм автоматизированного численного расчета вынужденных колебаний валов ДВМ (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне);

• предложен новый метод определения деформационных характеристик упругого слоя между валами.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

Созданная подсистема использовалась как при оптимизации конструкций отдельных валов (ОСР-180, ПД-140) так и при проектировании новых ДВМ для отжимных и шлихтовальных машин (МВП, ДВПМ). Подсистема использовалась при модернизации имеющегося оборудования, что позволило снизить его материалоемкость и уменьшить себестоимость изготовления.

Разработанная на основе методов и алгоритмов исследования ДВМ ТОО подсистема САПР используется в ООО «Дельта-Текс"(г.Иваново). Результаты эксплуатации программного обеспечения использованы конкретно при разработке валкового модуля высокоэффективного отжима с валами типа ВН 330 при модернизации шлихтовальной пропиточной секции СПШ-140.13 и СПШ-180ЛЗ.

Созданное программное обеспечение используется в учебном процессе при курсовом и дипломном проектировании в Костромском государственном технологическом университете и Ивановской государственной текстильной академии.

Апробация работы.

По материалам диссертационной работы сделаны доклады и проведены обсуждения на международных научно-технических конференциях «Лен 2005, 2006» (Кострома, КГТУ) — «Прогресс 2005, 2006, 2007» (Иваново, ИвТА) — «Текстиль 2005, 2007» (Москва, МГТУ) — «Техтекстиль — 2005» (Димитровград, ДИТУД) — Всероссийском семинаре по теории машин и механизмов РАН (Костромской филиал) июнь 2008 г.

Основные положения, выносимые на защиту. методика получения уравнений состояния свободных колебаний валов двухвалкового модуля в численном виде при наличии упругого основания между нимиалгоритм автоматизированного численного расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне) — —" методика получения уравнений вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля в численном виде при наличии упругого основания между нимиалгоритм автоматизированного численного расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне) — -" регрессионные модели коэффициентов деформационного уравнения упругого слоя;

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Проведен анализ отечественной и зарубежной литературы, который позволил сделать вывод о том, что при проектировании валковых модулей расчетам валов должно уделяться особое внимание. Использование системного подхода позволяет автоматизировать процесс получения и численного решения для анализа свободных и вынужденных колебаний ДВМ.

2. Численный метод расчета свободных колебаний валов ДВМ позволил определить полный спектр их частот и форм и более рационально подойти к разработке конструкций. Показано, что двухкратное увеличение твердости покрытия вала приводит к увеличению собственной частоты до 10,86%. Увеличение внутреннего диаметра вала на 8,3% дает увеличение собственной частоты на 5,06% для ДВМ 0−180 и на 0,98% для ДВМ ПД-140.

3. Численный метод расчета вынужденных колебаний валов ДВМ позволил выявить влияние твердости упругого слоя, нагрузки на опоры, толщины эластичного слоя, эксцентриситетов осей вращения валов и их конструктивного исполнения на критические режимы валкового модуля. Показано, что при изменении толщины эластичного покрытия с 5 мм до 25 мм для ДВМ О-180 критическая частота вынужденных колебаний уменьшается на 8,8%, а для ПД-140 — на 6,5%.

4. Созданные модели расчета коэффициентов деформационных зависимостей эластичного покрытия вала в сочетании с моделями деформации слоя с тканью позволяют определить степень влияния ткани на деформационную характеристику. Так при скорости проводки ткани 1,51 м/с, приведенном диаметре 0,1449 м для ткани артикула 334 изменение деформации сложного упругого слоя увеличивается с 0,3 мм (без ткани) до 1,53 мм.

5. Использование созданного программного обеспечения позволило провести комплексное исследование валов ДВМ и разработать общие рекомендации для снижения собственной частоты изгибных колебаний ДВМ с одновременным снижением материалоемкости конструкции. Для этого следует стремиться к одновременному уменьшению твердости резины и уменьшению внутреннего диаметра вала. Так для ДВМ О-180 10-ти кратное снижение твердости резины и уменьшение внутреннего диаметра на 10 мм позволяет снизить собственную частоту с 2765 об/мин до 638 об/мин.

6. Использование разработанных методик численного расчета свободных и вынужденных колебаний на основе подсистемы САПР ДВМ ТОО позволяет выдавать конкретные рекомендации при проектировании валов путем изменения их конструктивных особенностей различных вариантов упругого слоя и величины прижима валов.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Книги, справочники и каталоги.
  2. Г. Исследование сложных систем по частям. Диакоптика./ Крон Г. Н-М., Наука, 1972. 542 с.
  3. И.Я. Бумагоделательные и отделочные машины./ Эйдлин И .Я. //- М., Лесная промышленность, 1970. 624 с.
  4. P.A. Машины для механической отделки тканей./ Кручинина P.A. //- M.-JL, Машиностроение, 1965. 272 с.
  5. Ф.М. Колебания машин./ Диментберг Ф. М., Шаталов К. Т., Гусаров A.A. // М., Машиностроение, 1964. — 308 с.
  6. Я. И. Колебания в текстильных машинах./ Коритысский Я. И. //- М Машиностроение, 1973. 320 с.
  7. С.П. Теория колебаний в инженерном деле./ Тимошенко С. П. //- М.-Л., Физматгиз, 1959,439 с.
  8. Я.Г. Основы прикладной теории упругих колебаний./ Пановко Я. Г. // М.: Машиностроение, 1967ю — 315 с.
  9. А.И. Оборудование отделочного производства текстильной промышленности./ Коньков А. И. II М.: Легкая индустрия, 1964. — 320 с.
  10. И.И. Нелинейные задачи динамики машин. / Вульфсон И. И., Коловский М. З. // Л.: Машиностроение, 1968. — 281 с.
  11. Я.И. Динамика упругих систем текстильных машин./ Коритысский Я. И. // М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. -96 с.
  12. И.А. Справочное издание. Машиностроение. Энциклопедия. Раздел IY-13 Машины и агрегаты текстильной и легкой промышленности./ Мартынов И. А., Прошков А. Ф., Яскин
  13. A.П.// M.: Машиностроение, 1997. — 608 с.
  14. Ю.В. Численные методы решения жестких систем / Ракитский Ю. В. // М., Наука, 1979 г., 208 с.
  15. А.Н. О расчете балок, лежащих на упругом основании./ Крылов А. Н. //- Л., Изд. АН СССР, 1931. 458 с.
  16. И.А. Расчет инженерных конструкций на упругом основании./ Симвулиди И. А. //- М., Высшая школа, 1987. 756 с.
  17. A.A. Введение в численные методы / Самарский A.A.// М: Наука, 1987 — 286 с.
  18. Ю.Н. Курс обыкновенных дифференциальных уравнений / Бибиков Ю. Н. //М: Высшая школа, 1991 304с.
  19. Ф.Р. Теория матриц / Гантмахер Ф. Р. // М.: Наука, 1966 -576 стр.
  20. Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям / Камке Э. // М: Наука, 1976 — 576с.2. Статьи.
  21. A.B. Анализ и классификация валов валковых механизмов текстильного отделочного оборудования / Подъячев A.B. // Технология текстильной промышленности. — 1987. 2. -с. 90 -93.
  22. В.А. Свободные колебания валов двухвалковых механизмов текстильного отделочного оборудования / Мартышенко
  23. B.А., Подъячев A.B. // Межвузовский сборник научных трудов
  24. Ленинградского института текстильной и легкой промышленности., -Л., 1987.
  25. В.А. Расчет конструктивных параметров валов выпускной зоны шлихтовальной секции, работающей в технологии усиленного отжима / Кузнецов В. А., Подъячев A.B. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001 г, № 2
  26. A.B. Оптимизация конструктивных параметров валов шлихтовальной секции нового типа / Подъячев A.B., Кузнецов В. А. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001 г, № 3.
  27. A.B. Подсистема автоматизированного проектирования 3-х валковых модулей машин текстильного отделочного оборудования / Подъячев A.B., Мартышенко В. А. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001 г, № 5
  28. В.М. К вопросу о работе эластичного вала / Спицин В. М. // Технология текстильной промышленности. 1967. — 6. — с. 138 — 144.
  29. В.М. О возможности расчета гуммированного вала отжимных машин на циклическую прочность / Спицин В. М. // Технология текстильной промышленности. 1968. — 2. — с. 143 — 146.
  30. В.М. О перемещениях и деформациях внутри слоя эластичного покрытия при контакте валов. / Спицин В. М. // Технология текстильной промышленности. 1968. — 5.-е. 140 -144.
  31. A.A. Деформация резинового покрытия отжимных валов / Румянцев A.A. // Технология текстильной промышленности. 1969. -2.-е. 160- 164.
  32. A.A. Численный метод решения контактных задач текстильных машин / Румянцев A.A. 'И Технология текстильной промышленности. 1985. — 1. — с. 113 — 116.
  33. Д. Валы постоянного прогиба / новое решение старой задачи
  34. Труды американского общества инженеров механиков. Конструирование и технология машиностроения. / Пессен Д. // -т.106. — 1984. № 3. — с.8 — 15.
  35. Сингх. Упругая деформация опертых по концам нажимных роликов / Сингх, Пол // Труды американского общества инженеров-механиков. Конструирование и технология машиностроения. т. 106. — 1984. — 4. -с. 12- 19.
  36. Валы с тефлоновым покрытием. Qualitatsverbesserung durch Teflon -Walzenberuge // Text. Prax. Int., 1989, 44, N5, s. 556.
  37. Моделирование процесса плюсования текстильных материалов. Simulating textile padding with vacuum extraction. Pt.l. Influence of process variables under ideal. J. 1994. — 64. N4. C. 230 — 235.
  38. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie, teil 1/ Zeppernick Fritz // Text. Prax. — int1989, 44, N 8, s. 838 — 841 .
  39. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie, teil 2 / Zeppernick Fritz // Text. Prax. — int., 1989, 44, N10, s. 1102 — 1104 .
  40. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie, teil 3 / Zeppernick Fritz // Text. Prax. — int., 1989, 44, N11, s. 1204 — 1209 .
  41. Lynn J. Eolward A new approach to padding and calandering: precise nip control over wide load conditions indicated for the swimming pad roll // American Dyestuff Reporter. 1969. — N12. — p. 39 — 43.
  42. Tattersall R. Finishing: gradual improvements rather than major innvations // International Textile Machinery. 1976. — p. 75 — 78.
  43. Ross D. Damping of Plate Flexural Vibrations by Means of Viscoelastic1. minae // Structural Damping ASME, New York.
  44. Das Hochleistungs Quetschwerk Elastoroll / Ross D., Ungar E., Kerwin E.M. // Textilebetrieb.-1975 — N5. s.63.
  45. Ein neue Walzenkonstruction fur gleichmassigen Abquetscheffekt // International Textile Bulletin. Fabr. Druck. Ausrust. 1976. — N1. — s. 69 -70.
  46. Lehman R. Ein neues Konzept fur Quetschung Kalander Walzen zur Behandlung Textiler Warenbhnen // Melliand Textilber. — 1980. — N2. — s. 199 — 200.
  47. Foulards mit Bicoflex Walze // International Textileber. — 1980. — N2. — s. 75 -76.
  48. Bicoflex Walzen — vielseitige Anwendungs — moglichkeiten in der Textilveredlung // Textilebetrieb. — 1985. — N2. — s. 50 — 51, 64.
  49. Schutz M. Hochwertige Walzen belage fur die Textilindustrie // Textilveredlung. 1985. — N6. S.203 — 206.
  50. Die NIPCO-Walze im Kaiaderbau // Textilebetrieb. 1982. — N11. — s. 48 -51.
  51. Der S. Variflex S — Foulard // Textilveredlung. — 1985. — N10. s. 331 -333.
  52. Calander con cilindri special // Selezione Tessile. 1982. — N6. — p.85.
  53. Valks R.K. Etude de l’effet produit par l’essorage sur les tambours pressure et les gaines de feutre // Rev. Tech. Und. Cuir. 1977. — N 3. — c. 82 — 89.
  54. Clek B. Wplyw konstrucjina wyznaczenie wielkosci ugiec walow wyzymaiacych//Przeglad Wtokiennczy. 1979. — N9. — c. 514−517.
  55. K.A. Структурный анализ многовалковых механизмов текстильных машин / К. А. Кваченок, Г. К. Кузнецов // Изв. Вузов. ТТП.- 1982.-№ 1.
  56. K.M. Основы надежности текстильных машин / K.M. Пирогов, Б. А. Вяткин. — М.: Легпромбытиздат, 1985.
  57. М.И. Эксплуатационная надежность и долговечность оборудования текстильных предприятий. / Худых М. И. // — М.: Легкая индустрия, 1980.
  58. B.C. Влияние точности валковых механизмов на колебания нагрузки / Петровский B.C. // Изв. Вузов. ТТП. 1995- № 4.
  59. C.B. О вероятных причинах возникновения вибраций рабочих органов текстильных машин / С. В. Бойко, Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов // Вестник КГТУ. — 2002. — № 5.
  60. М.А. Влияние неровноты продукта на вибрации нажимного валика / М. А. Румянцев, Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов, С. В. Бойко //Изв. вузов. ТТП. — 1993. — № 1.
  61. Г. К. Влияние неровностей материала на работу валковых модулей / Г. К. Кузнецов, Ю. Г. Фомин // Изв. вузов. ТТП. — 2004.4.
  62. Г. К. Особенности вибраций в валковых механизмах при кратковременных возмущениях / Г. К. Кузнецов, С. H. Т итов, Ю. Г. Фомин, С. В. Белов // Изв. вузов. ТТП. — 2004. — № 3.
  63. В. С. Колебания нагрузки в вытяжных приборах прядильных машин / В. С. Петровский, Р. В. Корабельников, А. П. Соркин // Изв. вузов. ТТП.— 2003. — № 3.
  64. Е. Н. Концептуальная модель процесса взаимодействия валкового устройства с текстильным материалом / Калинин Е. Н. // Изв. вузов. ТТП. — 2000. — № 2.
  65. Г. К. Свойства волокнистого материала и вибрации в механизмах / Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов // Изв. вузов. ТТП. — 2000.5.
  66. М.А. Упругость и прочность цилиндрических тел / М. А. Колтунов и др. — М.: Высшая школа, 1975.
  67. В.В. Методы экспериментального определения упруго-вязких характеристик механико-технологических систем текстильных машин / В. В. Фарукшин, С. Н. Титов, Г. К. Кузнецов // Изв. вузов. ТТЛ.—2003. —№ 3.
  68. В.В. Влияние вязких свойств системы на ее упругие колебания / В. В. Фарукшин, С. Н. Титов, Г. К. Кузнецов // Вестник КГТУ. — 2004. — № 9.
  69. С.П. Нелинейная механика текстильных процессов : монография. / Титов С. П. // — Кострома: КГТУ, 2004.
  70. H.-G. Horst, Н.Р. Wolfel. Active Vibration Control of a High Speed Rotor Using PZT Patches on the Shaft Surface // Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 9 2004- vol. 15: pp. 721 728.
  71. H. Ghoneim. Analysis of the Flexural Vibration of a Composite Drive Shaft with Partial Cylindrical Constrained Layer Damping Treatment / H. Ghoneim, D .J. Lawrie. // Journal of Vibration and Control, 1 2006- vol. 12: pp. 25 55.
  72. Yukio Ishida. Internal Resonance Phenomena of an Asymmetrical Rotating Shaft / Yukio Ishida, Tsuyoshi Inoue // Journal of Vibration and Control, 9 2005- vol. 11: pp. 1173 1193.
  73. Surjani Suherman. Use of a Flexible Internal Support to Suppress Vibrations of a Rotating Shaft Passing Through a Critical Speed / Surjani Suherman, Raymond H. Plaut // Journal of Vibration and Control, 1 1997- vol. 3: pp. 213 233.
  74. В.А. К автоматизированному расчету вынужденных изгибных колебаний двухвалковых модулей текстильного отделочного оборудования / Мартышенко В. А. // Вестник КГТУ № 13,2006 г.
  75. Г. К. Исследование и методика проектирования валковых отжимных устройств: Дис.. д.т.н.: 3119 Защищена 28.12.70: Утв. 08.10.71: — Москва, МТИ, 1970. — 287 с.
  76. В.А. Автоматизированный расчет и исследование типовых рабочих органов текстильных машин: Дис. д.т.н.: Защищена 06.95. Москва, МТИ, 1995. 534 с.
  77. Ю.Р. Исследование распределения нагрузки по ширине полотна в жалах отжимных устройств и каландров : Дис.. к.т.н.: 1210: Утв. 01.07.70: Иваново, ИвТИ 1969.-210 с.
  78. В.М. Влияние конструктивных параметров скоростных валковых отжимов текстильно-отделочного оборудования на колебания и равномерность технологической нагрузки : Дис.. к.т.н.: 4 824 007 191 Защищена 20.10.82: М., 1982.-315 с.
  79. Р.И. Исследование работы отжимных валов шлихтовальных машин : Дис.. к.т.н.: Кострома, 1969. — 165 с.
  80. М.Н. Исследование процесса отжима при шлихтовании основной пряжи: Дис.. канд. техн. наук- К169 926 Защищена 29.09.75: ДК 76 — 5/300. — Л., 1974. — 143с.
  81. С.Н. Комплексный анализ и усовершенствование мотального механизма ПСК-225-ЛО : дис.. к. т. н. — Кострома :1. КТИ, 1994.
  82. С.Н. Комплексная динамическая модель текстильной машины с учетом взаимодействия с перерабатываемым материалом : дис.. д.т.н. — Кострома: КГТУ, 2004.
  83. A.B. Основы проектирования валковых модулей машин для обработки тканей : дис.. д.т.н. — Кострома: КГТУ, 2003.
  84. Конференции, депонированные работы, отчеты по НИР, ГОСТы.
  85. Изыскание конструкций отжимных валов с уменьшенным прогибом: Отчет по НИР / Ивановский НИЭКМИ: Рук. Худяков В. В.: Иваново, 1964.
  86. Испытания трехвального водяного каландра фирмы «Kusters» Отчет по НИР / Ивановский НИЭКМИ: Рук. Осмоловский Е. Д.: Иваново, 1967.-46с.
  87. Изыскание оптимальных параметров и конструкции отжимных устройств с обрезиненными валами, предназначенными для отжима влаги из расправленных полотен ткани: Отчет / НИЭКМИ- Худяков В. В. 08−62- Инв № 86с, Иваново, 1964,202 с.
  88. Авторские свидетельства и патенты.
  89. A.c. 152 233 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильных отделочных машин / Каменев Н. В. / СССР /. № 772 738/28−12.3аявлено 07.04.62- Опубл. 20.12.62,Бюл. № 24. 16с.
  90. A.c. 156 926 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для отделочного, текстильного и бумажного производства / Худяков В. В., Вербин Б. И. /СССР/. № 801 321/28−12: Заявлено 02.11.62- Опубл. 10.09.63, Бюл. № 17.-c.13.
  91. A.c. 242 113 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильного и бумажного производства /Лихтцер Е.И., Немзер А. Ю., Минаев-Цикановский В.А. /СССР/.№ 1 203 540/28−12 — Заявлено 15.12.67- Опубл. 19.09.69, Бюл. № 15.
  92. A.c. 255 175 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильного и бумажного производства / Лихтцер Е. И. /СССР/. № 1 258 451/28−12- Заявлено 18.01.68- Опубл. 16.03.70, Бюл. № 33.
  93. A.c. 282 282 СССР, МКИ Д 06 с 15/00. Отжимной вал для машин отделочного, текстильного и бумажного производства /Щеголев
  94. A.И./СССР/. № 1 312 025/28−12- Заявлено 28.12.69- Опубл. 24.06.71, Бюл. № 30. — с.25.
  95. A.c. 356 324 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильных отделочных машин / Княжевский Б. А., Никитин В. И., Панков А. Е. /СССР/. № 1 335 507/28−12- Заявлено 06.06.69- Опубл. 12.12.72, Бюл. № 32. — с.81.
  96. A.c. 456 069 СССР, МКИ Д 21 д 1/00. Вал каландра / Сулимов Е.Г./СССР/. № 1 927 788/28−33- Заявлено 06.06.73- Опубл. 04.03.75, Бюл. № 1. — с.73.
  97. A.c. 558 554 СССР, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал / Евдокимов
  98. B.Н., Зельдин Ю. Р., Кузнецов В. А. /СССР/. № 2 169 676/28−12- Заявлено 01.09.75, Бюл. № 22.
  99. A.c. 887 655 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал текстильной отделочной машины / Вороной В. Г., Пирогов В. М., Половец А. Г. /СССР/. № 2 917 205/28−12- Заявлено 23.04.80- Опубл. 07.12.81, Бюлю № 45. — с.151.
  100. A.c. 1 070 239 СССР, МКИ Д 06 В 15/02. Устройство для обработки давлением текстильного материала / Крол М. Е., Кузнецов В. А., Рахимов-Тагиев А.П., Калинин Н.С./СССР/. № 3 379 184/28−12-
  101. Заявлено 06.01.82- Опубл. 30.12.82- Бюл. № 4. с. 108.
  102. Патент 1 339 206 Англия, МКИ В 05 С 11/00. Валы плюсовок /L.Vandevelde /Франция/. № 54 089/71- Заявлено 22.11.71- Опубл. 28.11.73.
  103. Патент 3 618 190 США, МКИ В 21 в 13/02. Нажимные валы /H.Krantz /ФРГ/. № 872 946- Заявлено 31.10.69- Опубл. 08.11.71.
  104. Патент 3 750 246 США, МКИ В 21 в 31/08. Составной вал / D.W.Pessen /Израиль/. Заявлено 13.09.71- Опубл 07.08.73.
  105. Патент 3 779 051 США, МКИ Д 06 f 45/22. Отжимные валы в процессах обработки текстильных материалов / Kusters Е./ФРГ/. — 3авлено06.02.73- Опубл. 18.12. 73.
  106. Патент 383 980 США, МКИ В 21 в 13/02. Отжимной вал / S.B.Gaghan /. -Заявлено 27.04.73- Опубл. 10.09.74.
  107. Патент 138 794 ГДР, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал /Berndt Н. /ГДР/. № 207 682- Заявлено 07.09.78- Опубл. 21.11.79.
  108. Патент 156 542 ГДР, МКИ f 16 с 13/00. Отжимной вал. / Berndt Н. /ГДР/. № 2 301 795- Заявлено 22.05.81- Опубл. 01.09.82.
  109. Патент 201 006 ГДР, МКИ В 30 в 15/24. Устройство для выравнивания давления гидравлических рабочих цилиндров. /VEB Kombinat Karl-Marx-Stadt/ГДР/. № 2 342 570- Заявлено 23.10.81- Опубл. 29.06.83.
  110. Патент 1 277 792 ФРГ, МКИ Д 06 с. Валы для каландра, отжимного устройства и другого подобного оборудования. / Schuren W./ ФРГ/. -Заявлено 14.08.64- Опубл. 14.05.69.
  111. Патент 1 278 383 ФРГ, МКИ Д 06 с. Каландровые и нажимные валы. /Korsh А. /ФРГ/. Заявлено 07.08.64- 0публ.22.05.69.
  112. Патент 1 400 941 ФРГ, МКИ f 16 с 13/00. Вал для плюсовки /Schrawd А./ФРГ/.-Заявлено 18.10.63- Опубл. 15.11.73.
  113. Патент 1 410 914 ФРГ, МКИ Д 06 с. Каландровый вал./Pickartz J./ФРГ/.-Заявлено 01.12.61- Опубл. 16.07.70.
  114. Патент 1 811 203 ФРГ, МКИ F 16 с 13/00. Прижимные валы /МоЬег W./ФРГ/.- Заявлено 27.11.68- Опубл. 10.05.73.
  115. Заявка 2 658 359 ФРГ, МКИ В 41 F 13/08. Отжимные валы /Kilian W./ФРГ/. №Р-2 658 359.7-Заявлено 23.12.76- Опубл. 29.06.78.
  116. Заявка 2 823 089 ФРГ, МКИ F 16 с 13/00. Отделочные вэлы/Jagdfeld Н.-J./ФРГ/. №Р-2 823 089.1- Заявлено 26.05.78- Опубл.28.11.79.
  117. Заявка 2 905 542 ФРГ, МКИ В 21 в 29/00. Валы для обработки полотна под давлением. /Kusters Е./ ФРГ/. ЖР-2 905 542.3- Заявлено 14.02.79- Опубл. 28.08.80.
  118. Заявка 3 108 747 ФРГ, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимные валы / Hantelmann Н., Schumacher Н./. №Р-3 108 747.7- Заявлено 07.03.81- Опубл. 23.09.82.
  119. Заявка 3 218 388, МКИ В 06 В 15/08. Пара отжимных валов с компенсацией их прогиба /Fleibner GmbH& Co., Maschinenfabrik./ФРГ/ю — №Р-3 218 388.7- Заявлено 15.05.82- Опубл. 17.11.83.
  120. Заявка 3 420 697 ФРГ, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал /Tschirner W./ФРГ/. -№Р-3 420 697.3- Заявлено 02.05.84- Опубл. 02.05.85.
  121. Заявка 3 431 894 ФРГ, МКИ Д 06 F 45/22. Отжимной вал /Tschirner W., Dubel F./ФРГ. №Р-3 431 894.1- Заявлено 30.08.94- Опубл. 11.07.85.
  122. Патент 571 694 Швейцария, МКИ В 05 с 11/105. Отжимное устройство / Oschatz С./Швейцария/. № 8362/74- Заявлено 02.11.73- Опубл. 15.01.75.
  123. Патент 585 352 Швейцария, МКИ Д 06 В 23/02. Отжимные валы с упругой поверхностью / Czichon В., Kaiser L., Wasmer Н., Leutenegger W./Швейцария/. № 4913/76- Заявлено 20.04.76% Опубл. 28.02.77.
  124. Патент 589 805 Швейцария, МКИ Д 06 F 45/22. Отжимные валы /Jakob
  125. H., Muller Н./Швейцария/. № 9563/75- Заявлено 22.07.75- Опубл. 15.07.77.
  126. Патент 377 815 Швеция, МКИ Д 06 F 45/22. Вал каландра /Schon P.J./Швеция/. -№ 7 402 103−1- Заявлено 18.02.74- 0публ.28.07.75.
  127. Патент 86 472 Польша, МЕСИ Д 06 f 37/00. Отжимной вал /Bogusz Z., Adamczyk Е., Niwicki М./Польша/. № 164 324- Заявлено 25.07.73- Опубл. 15.11.76.
  128. Патент 52−17 146 Япония, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал с регулируемым прогибом / Адзума Хироси/Япония/. № 49−110 207- Заявлено 24.09.74- Опубл. 13.05.77.
  129. Патент 20 964 Япония, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимные валы для отделочного производства / Така Кацудзо/Япония/. Заявлено 04.05.66- Опубл. 09.09.68.
  130. Патент 52−17 142 Япония, МКИ Д 06 В 23/02. Отжимной вал / Цунагава Кинъя/Япония/. № 5 022 847- Заявлено 25.12.74- Опубл. 13.05.77.
  131. Патент 120 792 Дания, МКИ В 65 h 23/26. Отжимные валы для плюсовок / Mortensen Р./Дания/. Заявлено 02.08.68- Опубл. 03.01.72.
  132. Патент 134 964 Чехословакия, МКИ Д 06 р. Печатный вал /Fibrich J., Kolombo М./Чехословакия/. -Заявлено 29.02.68- Опубл. 15.01 70.
  133. A.c. 1 366 568 СССР, МКИ D 06 С 15/08, D 06 В 15/02 / Устройство для обработки давлением текстильного материала / Кузнецов В. А., Горшков В. М. / СССР / № 4 091 679/28−12- Заявлено 10.07.86−0публ. 1988. Бюл. № 2.
  134. A.c. 1 601 247 СССР, МКИ D 06 С 15/08. /Отжимной вал текстильной отделочной машины/Проворов В.Б., Крон М. Е., Колосков A.B., Спицин В.М./СССР/. № 4 605 310/30−12- Заявлено 14.11.88- Опубл. 23.10.90, Бюл. № 39.
  135. A.c. 1 149 660 СССР, МКИ D 21 G 1/00. / Отжимной вал / Евдокимов В. Н., Зельдин Ю. Р., Рыжков В.И./СССР/. № 3 535 386/29−12- Заявлено 07.01.83- Опубл. 1987, Бюл. №.40.
  136. A.c. 1 379 375 СССР, МКИ D 06 С 15/08. / Отжимной вал для машины отделочного производства / Хромов В. Н., Фомин Ю. Г. /СССР/. № 4 041 810/31−12- Заявлено 28.01.86- Опубл. 1988, Бюл. № 9.
  137. A.c. 1 425 369 СССР, МКИ F 16 С 1/06. / Изгибаемый вал / Картовенко В. М., Петров H.A., Белозеров Д. П., Кочетов О. С. /СССР/. № 4 130 045/28−27- Заявлено 03.10.86- Опубл. 23.09.88, Бюл. № 35.
  138. Патент 663 234 Швейцария, МКИ D 06 С 15/08. / Двухвальный каландр / Christ Alfred, Lehmann Rolf / Швейцария / № 749/83- Заявлено 10.02.83- Опубл. 30.11.87.
  139. Патент 4 813 249 США, МКИ D 06 В 15/02./ Отжимное устройство / Iwami Hideo / Япония /. № 115 605- Заявлено 29.10.87- Опубл. 21.03.89.
  140. Патент 668 625 Швейцария, МКИ F 16 С 35/073. / Расположение валов на машинах ждя обработки текстильных материалов / Probst Willy /Швейцария/. № 4724/85- Заявлено 02.11.85- Опубл. 13.01.89.
  141. Патент 91 025 Румыния, МКИ D 06 F 45/22. / Отжимной вал / Clement Constantin, Virlan Irina / CPP /. № 117 008- Заявлено 28.12.84- Опубл. 30.05.87.
  142. Патент 4 864 704 США, МКИ В 60 В 7/04. /Обрезиненный вал / Hogan Patrick M., Parr Bobby J., Hooper Manuel В/ США /. № 178 330- Заявлено 06.04.88- Опубл. 12.09.89.
  143. Заявка 62−117 871 Япония, МКИ D 06 В 15/02. / Отжимной вал / Фусидо Микэто, Окамото Мицуёси, Цубота Тосио / Япония /. № 60 256 729 от 29.05.87- Заявлено 18.11.85.
  144. Частоты свободных колебаний валов ДВМ отжимной машины 0−180.
  145. А m Н Конструктивное исполнение О —180 1-я частота, (об/мин) 2-я частота, (об/мин)1 2 3 4 5 61 2,5 15 000 Исходный О —180 1546 1827
  146. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 1653 19 845 2,5 15 000 Исходный О -180 2175 2370
  147. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2357 251 510 2,5 15 000 Исходный О -180 2528 2622
  148. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2759 276 115 2,5 15 000 Исходный О -180 2765 2772
  149. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2905 303 420 2,5 15 000 Исходный О -180 2879 2948
  150. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) ЗОЮ 324 725 2,5 15 000 Исходный О —180 2963 3100
  151. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 3092 342 430 2,5 15 000 Исходный О —180 3031 3231
  152. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 3160 35 761 2 3 4 5 615 1,0 15 000 Исходный О -180 2506 2677
  153. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2635 268 715 2,5 11 000 Исходный О -180 2496 2600
  154. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2723 273 815 2,5 12 000 Исходный О —180 2568 2648
  155. Частоты свободных колебаний валов ДВМ плюсовки ПД-140.
  156. А m Н Конструктивное исполнение ПД -140 1-я частота, (об/мин) 2-я частота, (об/мин)1 2 3 4 5 6
  157. Исходный ПД -140 1644 1667
  158. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 1269 15 981 2,5 28 000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 1687 1806
  159. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 1655 1693
  160. Исходный ПД -140 2402 2596
  161. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2016 221 810 2,5 28 000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2456 2843
  162. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2428 2619
  163. Исходный ПД -140 2627 2976
  164. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2317 239 220 2,5 28 000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2698 3253
  165. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2651 30 051 2 3 4 5 630 2,5 28 000 Исходный IЩ —140 2753 3222
  166. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2486 2514
  167. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2835 3518
  168. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2776 325 615 1 28 000 Исходный ПД -140 2049 2085
  169. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 1602 1928
  170. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2083 2293
  171. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2075 209 615 2 28 000 Исходный ПД -140 2453 2668
  172. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2064 2257
  173. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2511 2924
  174. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2478 268 815 3 28 000 Исходный ПД -140 2590 2920
  175. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2284 2366
  176. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2656 3187
  177. Измененный ПД 140 (10 мм) 2615 29 531 2 3 4 5 615 4 28 000 Исходный ПД -140 2661 3078
  178. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2428 2442
  179. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2731 3344
  180. Измененный ПД —140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2689 312 715 2,5 23 000 Исходный ПД -140 2438 2653
  181. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2061 2247
  182. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2495 2904
  183. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2464 267 715 2,5 28 000 Исходный ПД -140 2535 2812
  184. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2187 2322
  185. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2598 3076
  186. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2560 283 915 2,5 33 000 Исходный ПД -140 2614 2952
  187. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2298 2382
  188. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2684 3227
  189. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2638 2981
  190. КоэффицентА= 1 КоэффицентМ = 2,5 Нагрузка Н = -150 001. Нижний вал 6359 об/мин1. Верхний вал 1827 об/мин1. Верхний вал 1546 об/мин1. D: EXAMPLE-180D.DAT
  191. Формы свободных колебаний валов ДВМ плюсовки ПД-140.
  192. КоэффицентА=10 Коэффицент М = 2,5 Нагрузка Н = -280 001. Верхний вал 2596 об/мин1. Верхний вал 2402 об/мин1. Нижний вал 2596 об/мин1. D: EXAMPLEPD-140D.DAT
  193. Коэффицент, А = 20 Коэффицент М = 2,51. Верхний вал 2627 об/мин1. Верхний вал 2976 об/мин1. Р: ЕХАМР1. Е1РО-1400.0АТ
  194. D:EXAMPLBPD-140D.DAT КоэффицентК=15 Коэффицент М = 21. Нижний вал 2668 об/мин1. Верхний вал 2668 об/мин1. D: EXAMPLBPD-140D.DAT
  195. D:EXAMPLEPD-140D.DAT Коэффицент К =15 Коэффицент М = 41. Нижний вал 2661 об/мин17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 X 311. Верхний вал 2661 об/мин
  196. D:EXAMPLEtPD-140D.DAT КоэффицентК=15 Коэффицент М = 2,51. Верхний вал 2720 об/мин1. Нагрузка Н = -250 001. Верхний вал 2479 об/мин17 1 8 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 X 311. Верхний вал 6275 об/мин0:1ЕХАМР1-БР0−140D.DAT
  197. Динамические исследования влияния эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов ДВМ отжимной машины 0−180.
  198. Ф Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модули1. JxJ
  199. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала W, 1/сек = |150 Введите конечную частоту вращения нижнего вала Wk, 1/сек =
  200. Введите шаг изменения частоты нижнего вала Wd, 1/сек =300
  201. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о, 5 ДО 0,5 шаг о, 1
  202. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от о, 5 до о, 5 шаг1. ОД
  203. Динамические исследования влияния эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов ДВМ плюсовки ПД-140.
  204. Ф Численный расчет вынужденных изгибнык колебаний двухвалкового модуля
  205. Введите шаг изменения частоты нижнего вала 1/сек =
  206. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о, 5 до о, 5 шаг1. ОД
  207. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от о, 5 До ?0,5 шаг ОД
  208. Динамические исследования влияния эксцентриситетов осей вращения валов на изгибные колебания валов ДВМ отжимной машины 0−180.•Й Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модуля1. JSJxJ150
  209. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала У, 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала Ук, 1/сек = |300
  210. Введите шаг изменения частоты нижнего вала ЛЛ <1, 1/сек = 1
  211. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от 10,5 Д° hшаг ОД
  212. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от до jo, 5 шаг о, 1
  213. Введите толщину эласт. покрытия, мм, от1. Расчет
  214. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0, Б Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 1 Амплитуда ниж = 1
  215. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала W, 1/сек = 150
  216. Введите конечную частоту вращения нижнего вала 1/сек = ?300
  217. Введите шаг изменения частоты нижнего вала \ <1, 1/сек = Введите амплитуду нижнего вала, мм, от г~~ Введите амплитуду верхнего вала, мм, от0,50,5до до0,5шаг jo, l шаг од"
  218. Введите толщину эласт. покрытия, мм, от 151. ДО 15шаг 11. Расчет1. Закрыть
  219. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5
  220. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 1 Амплитуда верх = 1ill si
  221. Численный расчет вынужденных изгибнык колебаний двухвалкового модуля
  222. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала У 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала Ук, 1/сек = 300
  223. Введите шаг изменения частоты низшего вала ?<1, 1/сек =
  224. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о, 5 до хшаг ОД
  225. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 1 Амплитуда ниж = 1
  226. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5
  227. Зласт.покр = 15 Эласт. покр = 15 Зласт. покр = 15 Эласт. покр = 15 Эласт. покр = 15 Эласт. покр Эласт.покр Зластпокр Эласт. покр ¦ Эласт. покр Эласт покр Эласт. покр15 = 15 = 15 = 15 15= 15 = 151
  228. Ф Численный расчет вынужденных изгибных колебаний дв
  229. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала ЛЛ/к, 1/сек =
  230. Введите шаг изменения частоты нижнего вала Л <1, 1/сек =150 300
  231. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о, 5 ДО ?0,5 шаг о, 1
  232. Введите амплитуду верхнего нала, мм, от о, 5 Д° 1
  233. Введите толщину эласт, покрытия, мм, от 15 до 15шаг ¡-одшаг 11. Расчет1. Закрыл"
  234. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5
  235. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0.8 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 1 Амплитуда верх = 1
  236. Экспериментальные исследования деформационных свойств резины на натурном образце.
  237. Код эксперимента Коэффициенты степенной функции, полученных в ходе эксперимента Коэффициенты степенной функции, полученных путем моделирования Расхождение коэффициентов, %1. А т, А т, А т
  238. ИУО 20,52 1,05 20,43 1,05 0,44 011VI 13,56 1,67 13,86 1,64 2,16 1,8211У2 6,27 2,33 6,04 2,34 3,8 0,42
  239. С13У0 21,027 2,23 21 2,2 0,12 1,36аз VI 14,54 2,73 14,42 2,79 0,83 2,15
  240. Зу2 6,48 3,52 6,61 3,48 1,96 1Д4
  241. Программный код подпрограммы «Численный расчет спектра частот и форм свободных колебаний 'сэндвич' элементов двухвалкового модуля"unit Dinamrascliisl- interface
  242. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs,
  243. StdCtrls, ComCtrls, Data, Math, Ap, ExtCtrls, TeeProcs, TeEngine, Chart, Series, Buttonsjpcg-type
  244. Public declarations } end-
  245. DinamRaschisI: TDinamRaschisI- type
  246. Процедура самого расчета} const
  247. MultipIyMatrixes (ko2,ko2,ko2,binv, aa, bqr) — // перемножение матрицqrr:=HessenbergQRlEigenValues (bqr, ko2, WR, WI) — // собств. значения матрицы общего В1ша (OLD)
  248. Chartl .Title.Text.Clear- Chartl.Title.Text.Add ('Верхний вал') — Chartl.Titlc.Text.Add (FloatToStr (ChastotachisIko2.)+1 об/мин') —
  249. Chart2.Title.Text.Clear- Chart2.TitIe.Text.Add ('Нижний вал') — Chart2.Title.Text.Add (FloatToStr (Chastotachislko2.)+' об/мин') —
  250. Chart3.Title.Text.Clear- Chart3.Title.Text.Add ('Верхний вал') — Chart3.Title.Text.Add (FloatToStr (Chastotachislko2-l.)+' об/мин') —
  251. Chart4 .Title.Text.Clear- Chart4.Title.Text.Add ('Нижний вал') — Chart4.Title.Text.Add (FloatToStr (Chastotachislko2-l.)+' об/мин') —
  252. Chart5 .Title.Text.Clear- Chart5.Title.Text.Add ('Верхний вал') — Chart5.Title.Text.Add (FloatToStr (Chastotachislko2−2.)+' об/мин')-1. Chart6.Titie.Text.Clear-
  253. Chart6.Title.Text.Add ('Нижний вал') —
  254. SaveDialogl.Filter:-DinamChisI files (* jpg)|*.jpg'- SaveDialogl. DefaultExt:='jpg'- if SaveDialogl. Execute then begin
  255. DinamRaschisl.Height -= 590- ImageFormDin := TJPEGImage. Create- ImageFormDin. Assign (DinamRaschisl.GetFormImage) — ImageFormDin. SaveToFile (savedialogl.filename) — ImagcFormDin. Free- end- end-
  256. DinamRasehisl.Height := 630-endelse begin
  257. FormDin.SaveToFile (DinamRasavto.Edit6.Text+'h='+inttostr (dat a. hl)+'m='+floattostr (frmNevv.M)+'k='+ float-tostr (frmNev.K)+'.jpg')-1.ageFormDin.Destroy- DinamRaschisl. Height := 630-end-
  258. Программный код подпрограммы «Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модуля"unit Dinamrasforce-interfaceuses
  259. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs,
  260. StdCtrls, ComCtrIs, Data, Math, Ap- type
  261. Sn, sh, cn, ch, ein, eiv, gv, gn: real- zzzl, zzz2, zzz3: real-
  262. Public declarations } end-var
  263. DinamRasforce: TDinamRasforce- type
  264. DMas=arrayI.8,1.8. of extended- dm=array[l.200.1.200] of extended- dmc=array[1.200] of extended-varjO: integer-
  265. Процедура самого расчета} const
  266. G =7 8e-5, { H/mm**3 } {удельный вес }
  267. SctLength (vmaxl, 201,201) — SetLength (vmax2, 201, 201) — SetLength (awl, 201,201) — SetLength (aw2,201,201) — SetLength (xwl, 201) — SetLength (xw2,201) — SetLength (vuzl, 201) — SetLength (vuz2,201) — SctLength (vup 1,201) — SetLength (vup2, 201) —
  268. SetLength (vextrl, 201,201) — SetLength (vextr2,201,201) —
  269. SetLength (aa, 9,9) — SetLength (bb, 9,9) — SetLength (ab0,9) — SetLength (bb0,9)-elastl:=elastln- repeata2:=a2n- repeatal:=aln- repeatwl:=wn-for i:=l to Nuch do beginifMasKof1.<>0 then begindeltaD:= (DNl1.+elastl)/DVli.-break- end- end-1. PBl. Max:=0-
  270. PB1 .Max:=round (1000*(wk-w 1)) —
  271. VMK3(xo, dx, np, in I, in2, in0,mul, mu2, xk, win, al/10,z/l0,Lal 1/10,1, aa, ab0) —
  272. Write (Format ('Ouin6Ka! Вырожденная матрица, А при W нижнего вала равном '+ FloatToStr (wl) +1 1/с !!!',.)) — Exit- end-if not SolveSystem (aw2, xw2, ko2, vuz2) then begin
  273. For i:=(n2*2-l) to kol Do Begin il:=i+l-zzzl-=vuz2il.- zzz2:=vuz2[n2*2-lj- vuz2[il]: =zzz2- vuz2[n2*2-l]: =zzzl- End-vuz2n2*2-l.:=0-llllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllll
  274. DinamRasforce.Height:=635-sss:=Format ('%6.0f, vextrl [ii-1,2.])+' (нижний вал MAX) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr (al) + 1 Амплитуда верх = '+ FloatToStr (a2) +' Эласт. покр ='+ FloatToStr (elastl)-listboxl .Items.Add (sss) —
  275. AssignFile (tempfiIe,'d:l.txt')-1. Append (tempfile)-1. Wrileln (tempfilc, sss)-1. Flush (tempfile)-1. CloseFile (tempfiIe)-end-if (vextrl ii-1,1 .
  276. DinamRasforce.Height:=635-sss.=Format ('%6.0f, vextrl[ii-l, 2.])+' (нижний вал MIN) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr (al) + ' Амплитуда верх = '+ FloatToStr (a2) +' Эласт. покр ='+ FloatToStr (elastl)-listboxl .Items. Add (sss) —
  277. AssignFile (tempfile,'d:l.txt')-1. Append (tempffle)-1. Writeln (tempfile, sss)-1. FIush (tempfile)-1. CloseFile (tempfile)-end-if (vextr2ii-1,1 .>vextr2[ii-2,1 ]) and (vextr2[ii-l, l]>vextr2[ii, l]) then begin
  278. DinamRasforce.Height:=635-sss:=Format ('%6.0f, vextr2[ii-l, 2.])+' (верхний вал MAX) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr (al) + ' Амплитуда верх = '+ FloatToStr (a2) + ' Эласт. покр ='+ FloatToStr (elastl) — listboxl.Items. Add (sss) —
  279. AssignFiIe (tempfile,'d:l .txt')-1. Append (tempfile)-1. Writeln (tempfile, sss)-1. Flush (tempfile)-1. CIoseFile (tempfiIe)-end-if (vextr2ii-l, l.
  280. DinamRasforce.Height:=635-sss:=Format ('%6.0f, vcxtr2[ii-l, 2.])+l (верхний вал MIN) Амплитуда ниж ='+ FloalToStr (al) +' Амплитуда верх = '+ FloatToStr (a2) +' Эласт. покр ='+ FloatToStr (elastl) — listboxl.Items.Add (sss) —
  281. AssignFile (tempfile,'d-l .txt')-1. Append (tempfile)-1. Writeln (tempfile, sss)-1. Flush (tempfile)-1. CloseFil e (tempfi le)-end-end-
  282. В Костромском государственном технологическом университете Зайцевым Р. В. разработано программное обеспечение для расчета свободных и вынужденных колебаний валов двухвалковых модулей текстильного отделочного оборудования.
  283. Программное обеспечение передано ООО «Дельта-текс» в эксплуатацию и используется при разработке новых конструкций машин и модернизации старого оборудования.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?