Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Инженерные модели плоских статических задач нелинейной упругости: аналитические решения в символьных пакетах

Диссертация: Инженерные модели плоских статических задач нелинейной упругости: аналитические решения в символьных пакетах
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В области эксплуатационных нагрузок резина находится в высокоэластичном состоянии, то есть она относится к эластомерам. Поскольку в высокоэластичном состоянии резина является низкомодульным материалом и допускает большие эксплуатационные деформации, то для описания напряженно-деформированного состояния необходимо привлекать нелинейную теорию упругости. К настоящему времени нелинейной теории… Читать ещё >

Содержание

  • ВВЕДЕНИЕ. ОБЗОР ИСТОЧНИКОВ
  • ГЛАВА 1. ИНЖЕНЕРНАЯ МОДЕЛЬ НЕЛИНЕЙНОЙ ТЕОРИИ УПРУГОСТИ
    • 1. 1. Обоснование инженерных моделей второго и третьего порядков
      • 1. 1. 1. Основные соотношения
      • 1. 1. 2. Экспериментальная проверка
    • 1. 2. Плоская деформация в несжимаемом материале
      • 1. 2. 1. Уравнения равновесия в перемещениях при плоской деформации
    • 1. 3. Построение инженерных моделей нелинейной теории упругости для плоской деформации по степеням малого параметра
      • 1. 3. 1. Формулировка граничных задач для плоского деформированного состояния
      • 1. 3. 2. Необходимое условие разрешимости граничной задачи в напряжениях по степеням малого параметра
      • 1. 3. 3. Необходимое условие разрешимости граничной задачи в перемещениях по степеням малого параметра
    • 1. 4. Исключение условия несжимаемости по степеням малого параметра
      • 1. 4. 1. Описание перемещений, сохраняющих объем при плоской деформации
      • 1. 4. 2. Постановка граничных задач
    • 1. 5. Сравнение решений в рамках инженерной теории с решением в точной постановке для круглого отверстия, равномерно растягиваемого на бесконечности
      • 1. 5. 1. Решение задачи о концентрации напряжений около круглого отверстия при равномерном растяжении на бесконечности в рамках инженерной теории
      • 1. 5. 2. Задача о концентрации напряжений около круглого отверстия при равномерном растяжении на бесконечности. Точное решение
  • ГЛАВА 2. РАЗЛОЖЕНИЕ ОБЪЕКТОВ ПО СТЕПЕНЯМ МАЛОГО ПАРАМЕТРА ДО ПЕРВОГО И ВТОРОГО ПОРЯДКОВ ЧЕРЕЗ КОМПЛЕКСНЫЕ ПОТЕНЦИАЛЫ
    • 2. 1. Комплексные потенциалы в разложении по малому параметру до первого порядка
      • 2. 1. 1. Основные соотношения, выражающие перемещения и напряжения первого порядка через комплексные потенциалы
      • 2. 1. 2. Представление потенциалов в двусвязной области
      • 2. 1. 3. Условие однозначности смещений
      • 2. 1. 4. Физический смысл констант Ви и Вп
      • 2. 1. 5. Ограниченность напряжений на бесконечности
      • 2. 1. 6. Отсутствие вращения на бесконечности
      • 2. 1. 7. Изменение выражений при конформном отображении
      • 2. 1. 8. Приведение граничных задач к интегральным уравнениям
    • 2. 2. Комплексные потенциалы в разложении по малому параметру до второго порядка
      • 2. 2. 1. Основные соотношения, выражающие перемещения и напряжения второго порядка через комплексные потенциалы
      • 2. 2. 2. Представление потенциалов в двусвязной области
      • 2. 2. 3. Условие однозначности смещений
      • 2. 2. 4. Физический смысл констант В2] и В
      • 2. 2. 5. Ограниченность напряжений на бесконечности
      • 2. 2. 6. Отсутствие вращения на бесконечности
      • 2. 2. 7. Изменение выражений при конформном отображении
      • 2. 2. 8. Приведение граничных задач к интегральным уравнениям
      • 2. 2. 9. Точное вычисление интеграла типа Коши в рамках разложения по малому параметру до второго порядка
      • 2. 2. 10. Приближенное вычисление интеграла типа Коши в разложении по малому параметру до второго порядка
      • 2. 2. 11. Выбор малого параметра. Представление силовых граничных условий и коэффициента концентрации
  • ГЛАВА 3. СИМВОЛЬНЫЕ БЛОКИ ДЛЯ НАХОЖДЕНИЯ АНАЛИТИЧЕСКОГО РЕШЕНИЯ ПЛОСКИХ ЗАДАЧ О КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ НА КОНТУРЕ ОТВЕРСТИЙ
    • 3. 1. Библиотека В1ЫА
    • 3. 2. Нелинейный эффект зависимости коэффициента концентрации от внешнего усилия

Инженерные модели плоских статических задач нелинейной упругости: аналитические решения в символьных пакетах (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Одним из важнейших классов изделий, применяемых в современном машиностроении, являются резинотехнические изделия. В настоящее время резинотехнические изделия применяются практически во всех отраслях хозяйственной деятельности человека [1, 7, 31, 90, 109, 111, 112, 113, 117, 169]. Эксплуатация воздушного, водного, автомобильного, железнодорожного транспорта, космических аппаратов и энергетических установок не возможна без надежных резиновых уплотнений. Все шире на транспорте применяются резинометаллические шарниры, обеспечивающие низкие шумы и виброизоляцию гусеничных движителей и других агрегатов. В строительстве, промышленности и горнодобывающей технике широко применяются резинометаллические амортизаторы, опоры, виброизоляторы, надувные пневматические конструкции, резинотканевые рукава, конвейерные ленты и эластичные емкости для жидких грузов [117]. В большинстве случаев надежность и долговечность конструкций определяется надежностью и долговечностью комплектующих резиновых изделий, несмотря на то, что их вклад в вес и стоимость конструкции обычно незначителен. Поэтому к расчету резиновых изделий предъявляются повышенные требования [117]. С точки зрения надежности работы изделий и конструкций в свете современных представлений теории разрушения важнейшей информацией является знание полей напряжений в зоне их концентрации. Одним из распространенных концентраторов, существование которых вызвано конструктивной необходимостью, является отверстие. Поэтому исследование и расчет концентрации напряжений около отверстий в резинотехнических изделиях является актуальной задачей.

В области эксплуатационных нагрузок резина находится в высокоэластичном состоянии, то есть она относится к эластомерам [11]. Поскольку в высокоэластичном состоянии резина является низкомодульным материалом и допускает большие эксплуатационные деформации, то для описания напряженно-деформированного состояния необходимо привлекать нелинейную теорию упругости. К настоящему времени нелинейной теории упругости посвящена обширная литература. Существо проблемы изложено в монографиях и обзорах [38, 32, 62, 67, 68, 84, 88, 89, 106, 114, 125, 133, 134, 139, 142,153, 160, 162, 198, 212]. В этих монографиях можно найти подробные ссылки на работы отечественных и зарубежных ученых до 1992 года. Основополагающие экспериментальные работы приведены в [152] и подробно изложены в [13]. Вклад зарубежных ученых в создание и развитие нелинейной теории упругости связан с именами Р. Ривлина, Д. Сондерса, Ф. Мурнагана, А. Грина, Дж. Ад-кинса, В. Прагера, Дж. Эриксена, К. Трусделла и других. Вклад отечественных ученых в создание теории нелинейной упругости в первой половине прошлого века отмечен в [94] и связан, в первую очередь, с именами Д. И Кутилина, В. В. Новожилова [102], Н. В. Зволинского, П. М. Риза [55], А. Я. Горгидзе, А. К. Рухадзе [34−37]. Начиная с середины прошлого века дальнейшее развитие нелинейная теория упругости получила в трудах В. В. Новожилова, Л. И. Седова, Л. А. Толоконникова, Г. Н. Савина, А. И. Лурье, В. Л. Бидермана, В. В. Болотина, К. Ф. Черных, С. И. Дымникова и их учеников. Этими учеными были созданы научные школы и их ученики сейчас сами возглавляют научные коллективы. В настоящее время развитие теории нелинейной упругости в России связано с научными школами, возглавляемыми Л. М. Зубовым, Б. Е. Победрей, И. М. Дунаевым, В. А. Пальмовым, Н. Ф. Морозовым и других. Известны работы Г. С. Тарасьева и В. А. Левина в области наложения конечных деформаций на конечные, В. Д. Клюшникова в области определяющих соотношений при конечных деформациях, И. А. Бригаднова в области математической теории нелинейной упругости. Нелинейным эффектам посвящены работы [9, 107]. Точные нелинейные решения получены для центрально — симметричных задач, задачи Ламе, задачи контролируемого изгиба [38, 88, 153], для некоторых задач при антиплоской деформации [160]. Для несжимаемого материала точные решения получены в задачах с универсальными деформациями. Некоторые точные решения для материала Трелоара приведены в [192]. Появились работы и монографии [40, 57, 211, 212], в которых приводятся решения важных классов 6 задач. Тем не менее получение точных решений задач нелинейной теории упругости является сложнейшей проблемой. В силу этого разработаны различные приближенные модели, позволяющие свести решение нелинейной задачи к решению ряда линейных задач. Так в коммерческих пакетах, таких как А№У8, АВАС>и8, ЗоНс^огкБ, предназначенных для решения задач механики и физики, реализован инкрементальный подход [3, 12, 173]. То есть конечная деформация разбивается на ряд шагов. На каждом шаге полагают деформации малыми и линеаризуют уравнения нелинейной теории упругости. Получаются уравнения линейной теории упругости с переменными коэффициентами (уравнения линейной теории упругости неоднородного материала), зависящими от решений на предыдущих шагах. Соответствующие линейные задачи решаются методом конечных элементов. Возникает два вида погрешности: погрешность ограничения конечным числом шагов и погрешность дискретизации. Уменьшение первого вида погрешности в общем случае требует интерактивной связи расчетчика и пакета по вопросу выбора шага, необходимости пересчета на каждом шаге матрицы жесткости и так далее. Уменьшение погрешности второго типа требует увеличение числа конечных элементов в зонах больших градиентов рассчитываемых полей, в частности в зонах концентрации напряжений. Но увеличению количества конечных элементов препятствует ограниченность ресурсов компьютеров. Поэтому возникает практическая невозможность вычисления максимальных значений напряжений в зонах концентрации. Таким образом метод конечных элементов плохо приспособлен к исследованию концентрации напряжений в зонах с большими градиентами напряжений, например в окрестностях угловых точек отверстий. В силу вышесказанного возникает актуальная задача разработки метода, сводящего решение нелинейных задач теории упругости к решению линейных задач и позволяющего точно решать последние. По крайней мере для определенного класса задач.

В статических задачах предполагается, что эластомер является гиперупругим материалом, то есть существует потенциал энергии упругой деформации. Существенный разброс в уравнениях состояния нелинейной теории гиперупру7 гости в отличие от линейной теории, где всегда выполняется закон Гука, снижает ценность точных постановок задач нелинейной теории упругости. Точные решения, найденные для конкретных потенциалов энергии деформации гиперупругих материалов, удовлетворительно совпадающие с экспериментальными данными для одного вида деформированного состояния, могут не совпадать с этими данными для других деформированных состояний. Актуальной является разработка приближенной «инженерной» модели нелинейной теории гиперупругости для средних уровней деформации, одинаково удовлетворительно описывающей различные напряженные состояния и позволяющей использовать методы линейной теории для решения конкретных задач. Альтернативой инкрементальному подходу, приводящему к решению задач линейной теории упругости неоднородных тел, служит метод возмущения, так же сводящий решение нелинейной задачи к решению ряда линейных задач, но уже однородных тел. Этот метод, впервые примененный в нелинейной теории упругости А. Синьорини [204], основан на разложении объектов, описывающих напряженно-деформированное состояние, в ряд по степеням малого параметра. Удерживая один, два или три члена будем получать решение в рамках эффектов первого, второго, третьего порядка. При этом возникает ошибка ограничения. Для нахождения каждого члена разложения получается задача линейной теории упругости однородных тел, но с добавочными «внешними» поверхностными и объемными усилиями, зависящими от решений в рамках эффектов предыдущих порядков. Методом возмущений построено решение плоской задачи теории упругости для композита пленка-основание при слабом искривлении поверхности пленки [21]. Для точного аналитического решения плоских задач такого типа разработан мощный аппарат, использующий теорию функций комплексной переменной. Разработка этого аппарата связана с именами Г. В. Колосова, Н. И. Мусхелишвили, Ф. Д. Гахова, Д. И. Шермана и других. Такой подход может быть положен в основу создания приближенной «инженерной» модели нелинейной теории гиперупругости. Вместо оценки погрешности ограничения даются рекомендации по выбору области применимости модели в сравнении с 8 точными решениями и экспериментальными данными. Другими словами, для обоснования достоверности модели в ее рамках по экспериментальным данным при одноосном растяжении находятся константы материала, а потом на экспериментальном материале для двухосного растяжения проверяется приемлемость теоретического описания. Производится сравнение полученных результатов в рамках приближенной модели с точным решением для одного варианта задачи Ламе. Критерием для ограничения величины деформации в области применимости модели можно выбрать 10%-ное отклонение теоретического значения напряжения от экспериментального.

Проблемой, связанной с расчетом резинотехнических изделий, является учет ее несжимаемости. Эксперименты Холта и Макферсона [152] показали, что вплоть до деформаций порядка 400% изменение объема находилось в пределах погрешности эксперимента. Учет малой сжимаемости необходим только при расчете тонкослойных резинометаллических изделий. В отличие от сжимаемых материалов в несжимаемых материалах напряжения не определяются деформациями, по ним напряженное состояние находится только с точностью до гидростатического давления. Вместе с тем условие несжимаемости несет дополнительную информацию о геометрии деформирования, причем прибавляет ли эта информация трудностей в решении или уменьшает их зависит от того, в какой форме условие несжимаемости учитывается. Само по себе уравнение несжимаемости увеличивает количество уравнений в системе на одно уравнение, что усложняет задачу. Оно так же увеличивает размерность задачи (на одну независимую переменную) в вариационных методах при учете его с помощью множителей Лагранжа. В численных реализациях обнаружено, что для совместности уравнений Эйлера необходимо, чтобы порядок аппроксимации гидростатического давления был ниже порядка аппроксимации перемещений [81]. Это относится как к методам Ритца и Канторовича, так и к методу конечных элементов [29, 30]. Такая ситуация трактуется как некорректность постановки задачи с множителем Лагранжа [33]. Актуальной является разработка варианта инженерной модели, в рамках которой условие несжимаемости выполняется автоматически.

В современных конструкторских бюро и лабораториях методы расчетов на прочность по приближенным эмпирическим формулам или «сопроматов-ским» решениям постепенно вытесняются компьютерными расчетами в рамках более точных постановок с помощью специальных вычислительных пакетов программ. Существует уже значительный выбор коммерческих пакетов, таких как ANSYS, ABAQUS, SolidWorks и других. В рамках всех этих пакетов для решения нелинейных задач реализован инкрементальный подход, особенности которого отмечены выше. В настоящее время научное программирование претерпевает серьезные изменения: развиваются интегрированные среды, основанные на алгоритмических языках, растет применение универсальных математических систем (Maple, MathCAD, Mathematica, MatLAB и др.). Эти системы имеют дружественный интерфейс, реализуют множество стандартных и специальных математических операций, снабжены мощными графическими средствами и имеют собственные языки программирования. Все это предоставляет широкие возможности для эффективной работы специалистов различных профилей. Актуальной задачей является реализация и автоматизация расчетов в рамках предложенной инженерной модели в одной из таких систем. В данной работе выбрана система «Maple», которая содержит средства символьной математики, позволяющие реализовать автоматизацию аналитических решений некоторых классов линейных задач.

Цель работы и задачи исследования. Целью работы является разработка технической модели нелинейной теории упругости эластомеров в рамках эффектов второго и третьего порядков, пригодной для автоматического получения аналитических решений плоских задач нелинейной теории упругости о концентрации напряжений около отверстий на базе математического пакета Maple.

Достижение этой цели связывается с решением следующих задач:

1. представление вектора перемещения, удовлетворяющее разложению уравнения несжимаемости по степеням малого параметра вплоть до третьего порядка включительно;

2. построение приближенной модели нелинейной теории упругости и определение областей ее применимости;

3. разработка алгоритма, позволяющего автоматически получать аналитические выражения для комплексных потенциалов, описывающих напряженно-деформированное состояние около отверстий по заданному конформному отображению области, используя методы теории функций комплексной переменной;

4. реализация предложенного алгоритма в рамках пакета символьной математики Maple.

Автор защищает следующие результаты.

1. Приближенные соотношения нелинейной теории упругости и их экспериментальное обоснование.

2. Постановки граничных задач и алгоритмы их решения, позволяющие автоматически получать аналитические выражения для комплексных потенциалов по степеням малого параметра вплоть до второго порядка включительно, описывающих напряженно деформированное состояние около отверстий, свободных от напряжений, по заданному конформному отображению области на внешность круга единичного радиуса и заданным граничным условиям на бесконечности.

3. Созданные в рамках математического пакета Maple символьные блоки, предназначенные для автоматического получения аналитических решений задач о концентрации напряжений около отверстий, реализующих предложенный алгоритм.

Научная новизна и практическая значимость.

1. Предложена форма потенциала энергии деформации Трелоара-Ривлина, удобная для использования в приближенных соотношениях инженерной модели.

2. В рамках предложенной модели на платформе Maple созданы символьные блоки, позволяющие автоматически получать аналитические выражения для распределения напряжений на контуре отверстия, свободного от нагрузок.

Достоверность полученных результатов подтверждается тем, что область применимости предложенных соотношений непосредственно определялась с обеспечением 10%-ого отклонения полученных решений от литературных экспериментальных данныхполученные аналитические решения при стремлении малого параметра к нулю сводятся к известным линейным соотношениям.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы были представлены на VII всероссийской научно-технической конференции «Проблемы информатики в образовании, управлении, экономике и технике» (г. Пенза, 2007 г.), XXI международной научной конференции «Математические методы в технике и технологиях. ММТТ-21» (г. Саратов, 2008 г.), VIII всероссийской научно-технической конференции «Информационные системы и модели в научных исследованиях, промышленности, образовании и экологии» (г. Тула, 2010 г.), V международной научно-практической конференции «Техника и технология: новые перспективы развития» (г. Москва, 2012) и регулярно докладывались на научно-технических конференциях ВолгГТУ в 2008; 2012гг.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, трех глав, заключения, списка используемой литературы и приложения. Объем основной части, включая таблицы и рисунки, а также список литературы из 212 наименований, составляет 127 страниц.

Выводы по главе.

• Представлено описание и инструкция по применению библиотеки программ «Концентрация напряжений на контуре отверстия». Листинг библиотеки приведен в виде текстового файла в приложении.

• На примере эллиптического контура исследован нелинейный эффект зависимости коэффициента концентрации напряжений от уровня внешней нагрузки и формы контура.

заключение

.

• Построена приближенная нелинейная модель плоской деформации несжимаемого однородного изотропного материала в рамках эффектов третьего порядка. Проведено экспериментальное исследование области применимости предложенной модели. Результаты сравнивались с точным решением задачи о концетрации напряжений на контуре окружности при равномерном растяжении на бесконечности для потенциала приближенной модели 4{(3ц + ц,)[/, (с-) — з] - ц, [д (с*) — з] + (с-) — 31}.

• Показано, что для эффектов первого и второго порядка уравнения для отыскания неизвестных функций /(х, у) и И[х, у) являются бигармоническими, в отличие от эффектов третьего порядка. Этот факт позволяет автоматизировать аналитическое решение краевых задач для эффектов первого и второго порядка единым образом. В эффектах третьего порядка аналогичное уравнение является неоднородным бигармоническим уравнением с правой частью, зависящей от решений для эффектов первого и второго порядка, что не позволяет применять те же подходы, что для эффектов первого и второго порядка. Потенциал, константы которого получены в рамках эффектов третьего порядка, предлагается использовать и в модели с эффектами второго порядка, в рамках которой будет разрабатываться автоматизация аналитических расчетов.

• Представлены вычислительные формулы для эффектов первого и второго порядка, позволяющие получить аналитическое выражение для коэффициента концентрации напряжений около отверстия для различных видов отвергай и различных граничных условий на бесконечности. Показано, что несмотря на использование потенциала энергии деформации, содержащий три константы величины и ц2 в окончательные выражения для эффектов второго порядка, такие как выражения для напряжений и коэффициента концентрации, не входят. То есть подтверждается утверждение о том, что эффекты второго порядка описывают только влияние геометрической нелинейности. Приведена методика выбора малого параметра по граничным условиям и выражения для коэффициента концентрации.

• Представлено описание и инструкция по применению библиотеки программ «Концентрация напряжений на контуре отверстия». Листинг библиотеки приведен в виде текстового файла в приложении.

• На примере эллиптического контура исследован нелинейный эффект зависимости коэффициента концентрации напряжений от уровня внешней нагрузки и формы контура.

Показать весь текст

Список литературы

  1. . X. Резиновые уплотнители. Л.: Химия, 1978. 136 с.
  2. Актуальные проблемы нелинейной механики сплошных сред. Вопросы механики и процессов управления. Вып. 1. Сб. статей под ред. акад. В. В. Новожилова. Л.: Изд-во ЛГУ, 1977. 180 с.
  3. A.A. и др. Solid Works. Компьютерное моделирование в инженерной практике. СПб.: БХВ Петербург, 2005.800 с.
  4. Аналитические вычисления на ЭВМ и их применение в теоретической физике // Материалы международного совещания. Дубна: ОИЯИ, 1980. 187 с.
  5. Аналитические вычисления на ЭВМ и их применение в теоретической физике // Материалы международного совещания. Дубна: ОИЯИ, 1983. 260 с.
  6. Аналитические вычисления на ЭВМ и их применение в теоретической физике // Материалы международного совещания. Дубна: ОИЯИ, 1985. 420 с.
  7. Л.Б., Поляков В. П. Пневматические сооружения. М.: Знание, 1981. 64 с.
  8. В.И., Крутов А. Н. Распределение напряжений вблизи вершины наклонной трещины в нелинейной механике разрушения. // Изв. РАН. МТТ. 2001. № 5. С. 125−133.
  9. Ю.Бакушев C.B. К вопросу о замыкающих уравнениях при центрально- и осе-симметричных деформациях геометрически нелинейной сплошной среды. //Изв. вузов. Строительство. 1997. № 12. С. 30−35.
  10. П.Бартенев Г. М., Зеленев Ю. В. Курс физики полимеров. Л.: Химия, 1976. 288 с.
  11. Басов К.А. ANS YS: справочник пользователя. М.: ДЬК Пресс, 2005. 640с.
  12. З.Белл Дж.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел. М.: Наука, 1984. 4.1. Малые деформации. 597 с. 4.2. Конечные деформации. 432 с.
  13. М.Белоцерковский С. М., Лифанов И. К. Численные методы в сингулярных интегральных уравнениях. М.: Наука, 1985. 252 с.
  14. В. Д. Метод Колосова Мусхелишвили в нелинейной упругости при плоской деформации. // Тезисы докладов 2 Всесоюзной конференции по нелинейной теории упругости. Фрунзе. 1985. С. 35−36.
  15. В.Д. Плоская деформация в геометрически нелинейной теории упругости. // ПМТФ. 1994. 8, № 1. С. 99 -114.
  16. В.Д. Метод комплексных потенциалов в нелинейной теории упругости. //ПМТФ. 2000. 41, № 1. С. 133−143.
  17. И. В. Об одном прямом методе решения сингулярных интегральных уравнений // Журн. выч. мат. и матем. физики. 1972. Т. 12, № 6. С. 13 811 390.
  18. И.А. О математической корректности краевых задач эластоста-тики для гиперупругих материалов. // Изв. РАН. МТТ. 1996. № 6. С. 37−46.
  19. В. В. Задача геометрической теории упругости о концентрации напряжений в пластине с круговым отверстием / В. В. Васильев, Л. В. Федоров // Известия РАН. Механика твердого тела. 2008. — № 4: Июль-август. — С. 618.
  20. Ю. И. Модель пленочного покрытия со слабо искривленной поверхностью / Ю. И. Викулина, М. А. Греков, С. А. Костырко// Известия РАН. Механика твердого тела. 2010. — № 6: Ноябрь-декабрь. — С. 16−28.
  21. Д. В. Расчетно-экспериментальный метод оценки долговечности деталей сложной конфигурации с концентраторами напряжений / Д. В. Вих-ренко// Вестник машиностроения. 2008. — № 3. — С. 27−30.
  22. Г. И. Эффекты второго порядка в задаче Ламе для термоупругого цилиндра. // Ростов. н/Д. ун. т. Ростов н/Д. 1984. 20 с. (Рук. деп. ВИНИТИ 5.6.1984. № 3655 -84).
  23. Г. Б. Конечномерные аппроксимации сингулярных интегралов и прямые методы решения особых интегральных и интегро дифференциальных уравнений. //Итоги науки и техники. Математический анализ. 1980. Т.18. С. 251−303.
  24. Ю. В., Лифанов И. К., Матвеев А. Ф. Численное решение сингулярных краевых задач математической физики, сводящихся к сингулярному интегральному уравнению на системе отрезков. М.: ИТЭФ, 1984. № 174. 55 с.
  25. Ф. Д. Краевые задачи. М.: ГИФМЛ, 1963. 693 с.
  26. В.Н., Цибулин И. Г. Введение в Maple. Математический пакет для всех. М.: Мир, 1997. 208 с.
  27. С.А. Обжатие резиновой трубы гидростатическим давлением. // Вопросы динамики и прочности. Рига: Зинатне, 1982, Вып. 40. С. 58−61.
  28. Е.А. Особенности расчетов эластомерных конструкций на основе пошаговой линеаризации многоконстантного потенциала. // Вопросы динамики и прочности. Рига: Зинатне, 1984. Вып. 40. С. 29−43.
  29. . И., Кошевой Ф. Л. Эластичные емкости для транспортировки и хранения жидких грузов. Л.: Судостроение, 1963. 142 с.
  30. И.И. Нелинейные проблемы теории упругости. М.: Наука, 1969. 336 с.
  31. В.Ф. Пример решения задачи теории упругости для несжимаемого материала как некорректной задачи. // Вопросы динамики и прочности. Рига: Зинатне, 1982, Вып. 40. С. 68−72.
  32. А. Я. Вторичные эффекты в задаче растяжения бруса, составленного из различных материалов. //Сообщения АН Груз. ССР. 1943. Т. IV. № 2. С.111−114.
  33. А. Я. Вторичные эффекты кручения составного бруса. //Сообщения АН Груз. ССР. 1946. Т. VI1. № 8. С. 515−519.
  34. А. Я., Рухадзе А. К. О вторичных эффектах при кручении армированного кругового цилиндра. //Сообщения АН Груз. ССР. 1942. Т. 111. № 8. С. 759−766.
  35. А. Я., Рухадзе А. К. Вторичные эффекты в задаче растяжения и изгиба парой бруса, составленного из различных материалов. //Труды Тбилисского математич. ин-та. 1943. Т. XI1. С. 79−94.
  36. А., Адкинс Дж. Большие упругие деформации и нелинейная механика сплошной среды. М.: Мир, 1965. 455 с.
  37. М.В., Ефимов Г. Б., Самсонов В. А. История использования аналитических вычислений в задачах механики. М.: Изд. ИПМ РАН, 2005. 88с.
  38. Л. Г. Задача о давлении жесткого штампа на границу нелинейно-упругой полуплоскости при конечных деформациях. // ПММ. 1989. Т. 53. Вып. 5. С. 811−815.
  39. И.М. Нелинейная теория термовязкоупругости структурно-неоднородных слабосжимаемых эластомеров. // Изв. вузов. Сев.-Кавк. Регион. Естеств. науки. 1999. № 1. С.57−61
  40. В.П. Математическая система Maple v. R3/R4/R5. М.: «Солон», 1998.400 с.
  41. В.А., Зубов Л. М., Карякин М. И., Чернега Н.Я.// Образование полостей в нелинейно-упругих телах с дислокациями и дисклинациями. // Докл. АН. 1992. Т.326, № 6. С. 968−971.
  42. . А. Описание конечных деформаций, сохраняющих объем. Волгоград, 1986. 17 с. / Деп. в ВИНИТИ 13.2. 1986. 1469-В86
  43. . А. Эффекты второго порядка в плоской задаче теории упругости несжимаемого материала. Волгоград, 1993. 16с. / Деп. в ВИНИТИ 28.20.93. 2683-В93.
  44. . А. Влияние эффектов второго порядка на концентрацию напряжений в несжимаемом материале // Современные проблемы механики сплошной среды Тр. 5-ой Междунар. конф. Ростов н/Д.: Изд. СКНЦ ВШ. 1999. Т. 2. С. 101−106.
  45. .А. Один вариант метода Синьорини при плоской деформации несжимаемого материала. Изв. РАН. МТТ. 2001. № 4. С. 59−67
  46. .А. Эффекты второго порядка при совместном действии плоской и антиплоской деформаций. //Металловедение и прочность материалов. Волгоград: 2001. С. 98−103.
  47. . А. Нелинейные эффекты при исследовании концентрации напряжений около треугольного отверстия. // Известия вузов. Северо-Кавказский регион. Математическое моделирование. Спецвыпуск. 2001 г. С. 70−71.
  48. , Б.А. Модель эффектов третьего порядка в статических задачах расчётов резинотехнических изделий / Б. А. Жуков, H.A. Щукина // Изв. вузов. Северо-Кавказский регион. Естественные науки. 2010. — № 3. — С. 24−27.
  49. Л.М. Вариационные принципы нелинейной теории упругости. // ПММ.1971. Т. 35, № 3. С. 406−410.
  50. В. В. Теория приближенных методов и ее применение к численному решению сингулярных интегральных уравнений. Киев: Наукова думка, 1968. 288 с.
  51. A.A. Механика сплошной среды. М.: Изд. МГУ, 1978. 287 с.
  52. Информационные технологии в процессе обучения в техническом вузе: монография / Б. А. Жуков, В. М. Волчков, И. Э. Симонова и др.- под ред. Б. А. Жукова — ВолгГТУ. Волгоград, 2010. — 76 с.
  53. Ю. И. Описание эффектов второго порядка в рамках эндохрон-ной теории неупругости для больших деформаций / Ю. И. Кадашевич, С. П. Помыткин // Известия РАН. Механика твердого тела. 2010. — № 6: Ноябрь-декабрь. — С. 123−136.
  54. В.Г., Гуменюк Б. П. Термомеханика предварительно деформированных вязкоупругих тел. Киев: Наукова думка, 1990. 304 с.
  55. В.Д. Физико-математические основы прочности и пластичности. М.: Изд. МГУ, 1994. 190 с.
  56. Ю. Н. Большие деформации цилиндрического изгиба прямоугольных пластин//Прикл. механика. 1968. № 5. С. 101−108.
  57. Ю. Н. Напряженно-деформированное состояние труб и кольцевых дисков из высокоэластичных нелинейно-упругих материалов // Динамика и прочность машин. 1966. Вып. 3. С. 75−81.
  58. Ю. Н. Составные трубы и кольцевые диски из высокоэластичных нелинейно упругих материалов // Динамика и прочность машин. 1966. Вып. 4. С. 37−43.
  59. Ю. Н. Кручение высокоэластичных цилиндров скрепленных с жесткой обоймой //Механ. полимеров. 1968. № 3. С. 551−553.
  60. Ю. Н. Плоские нелинейные задачи упругого равновесия многосвязных тел // Прикл. механика. 1970. № 2. С.58−65.
  61. Ю. Н., Ланглейбен А. Ш. Большие упругие деформации двухслойного цилиндра. //Прикл. механика. 1966. № 9. С.71−89.
  62. Ю. Н., Ланглейбен А. Ш. Большие упругие деформации плоского изгиба консольной пластины. // Вестн. Львовского политехи, ин-та. 1967. № 19. С. 173−188.
  63. Ю. Н., Ланглейбен А. Ш. Плоские нелинейные задачи теории упругости для многосвязных тел // 3-й Всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике: Сб. статей. М. 1968. 165 с.
  64. Ю. Н., Ланглейбен А. Ш. Геометрически нелинейные эффекты концентрации напряжений около отверстий в тонких пластинках // Прикл. механика. 1967. № 2. С. 40- 46.
  65. Ю. Н., Ланглейбен А. Ш. Напряженно- деформированное состояние пластин с двумя равными отверстиями при высокоэластичной деформации // Механ. полимеров. 1969. № 4. С. 687−692.
  66. А. А. Квадратурные формулы для сингулярных интегралов // В сб. Численные методы решения дифференциальных уравнений и квадратурные формулы. М.: Наука, 1964. Т. 4, № 4. С. 64−74.
  67. В.Г., Роговой A.A. Эффект учета слабой сжимаемости. Осесим-метричная задача. //Изв. РАНМТТ. 2000. № 6. С. 25−37.
  68. Э.Э., Сниегс М. И. Применение конечных элементов в плоской задаче. // Вопросы динамики и прочности. Рига: Зинатне, 1974. Вып. 29. С. 181−187.
  69. М. А. О построении потока, обтекающего дугу заданной формы // Тр. ЦАГИ. 1932. вып. 118. С. 3−56.
  70. В.А. Многократное наложение больших деформаций в упругих и вязкоупругих телах. М.: НАУКА. Физматлит, 1999. 224 с.
  71. И. К. Метод сингулярных интегральных уравнений и численный эксперимент. М.: ТОО Янус, 1995. 520 с.
  72. А. И. Некоторые задачи нелинейной теории упругости. // В кн. Третий Всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике. Аннотации докладов. М. 1968. С. 199.
  73. А. И. Критерий эллиптичности уравнений равновесия нелинейной теории упругости. // Изв. АН СССР. МТТ. 1979. № 2. С. 23−34.
  74. А. И. Нелинейная теория упругости. М.: Наука, 1980. 512 с.
  75. А.И. Теория упругости. М.: Наука, 1970. 940 с.
  76. В. Э. Судовые эластичные конструкции. Л.: Судостроение, 1978. 263 с.
  77. В.М. Нелинейный закон упругости для тензора условных напряжений. // Изв. РАН. МТТ. 1998. № 1. С. 91−98.
  78. Манзон Б.М. Maple V power edition. М.: «Филинъ», 1998. 240 с.
  79. А.В. К расчету резиновых элементов строительных конструкций методами нелинейной теории упругости. Кандидатская диссертация. Саратов, 1981. 144 с.
  80. Механика в СССР за 50 лет. / Под ред. Л. И. Седова и др. М.: Наука, 1972. Т.З. 478 с.
  81. Методы компьютерного конструирования моделей механики систем твердых тел. Материалы Всесоюзн. рабочего совещания. Ленинград, 1989. № 6. 32 с. (Препринт / Ленингр. фил. Ин-та машиновед. АН СССР).
  82. Михлин С Г. Интегральные уравнения.-М.-Л.: Физматгиз, 1949.-380 с.
  83. Н. И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. 5-е изд. М.: Наука, 1966. 707 с.
  84. Н. И. Сингулярные интегральные уравнения. М.: Наука, 1968. 512 с.
  85. А. Д. Автоматизация расчета и анализа динамических характеристик конструкций ракет-носителей / А. Д. Мухин, А.Н. Темнов// Вестник МГТУ им. Н. Э. Баумана. Сер.: Приборостроение. 2008. — № 1. — С. 91−106.
  86. В. П. Деформационные свойства сшитых каучуков и технических резин в различных видах напряженного состояния: Дис.. канд. тех. наук. Л., 1973. 181 с.
  87. В. В. Основы нелинейной теории упругости. М.: Гостехиздат, 1948.211 с.
  88. В.В. О связи между напряжениями и деформациями в нелинейно-упругой среде. //ПММ. 1952. 15, № 2. С. 183−194.
  89. В. В. Теория упругости. Л.: Судпромгиз, 1958. 372 с.
  90. И. Г., Салиханов Ф. Ю. Нелинейный анализ толстостенного цилиндра методом последовательных возмущений параметров // Строит, мех. и расчет coop. 1982. № 1. С. 15 19.
  91. Дж. Конечные элементы в механике сплошных сред. М.: Мир, 1976. 464с.
  92. , А. Д. Нелинейные эффекты при осесимметричном деформировании цилиндрического тела. Эффект Пойнтинга/А.Д. Панов// Известия РАН. Механика твердого тела. 2004. — № 5. — С. 27−43.
  93. В. Ф. Теория и приложения математических моделей фильтрационных течений жидкости.- 0рел.-2006. 506 с.
  94. Пневматические строительные конструкции. / Под ред. Ермолова B.B. М.: Стройиздат, 1983. 439 с.
  95. . Е. Численные методы теории упругости и пластичности. М.: Изд-во Моск. ун-та, 1995. 366 с.
  96. С. Д. и др. Расчеты на прочность в машиностроении. М.: Машгиз, 1956. Т. 2. С. 82−98.
  97. В. Н. Резиновые и резинометаллические детали машин. М.: Машиностроение, 1966. 299 с.
  98. В. Н., Дырда В. И., Круш И. И. Прикладная механика резины. Киев: Наук, думка, 1980. 260 с.
  99. Пресдорф 3. Некоторые классы сингулярных уравнений. М.: Наука, 1979. 494 с.
  100. Прикладные методы расчета изделий из высокоэластичных материалов. Под ред. Э. Э. Лавендела. Рига: Зинатне, 1980. 239 с.
  101. Применение резиновых технических изделий в народном хозяйстве. Справочное пособие. Под. ред. Д. Л. Федюкина. М.: Химия, 1986 .- 240 с.
  102. А. И. Концентрация напряжений во флорах с круглыми и овальными вырезами / А. И. Притыкин// Вестник Астраханского государственного технического университета. Сер.: Морская техника и технология. -2009. -№ 1.-С. 76−81.
  103. И.В. О концентрации напряжений вблизи эллиптического отверстия в бесконечной пластине при нелинейных деформациях. Ред. ж. Изв. Ан БССР. Сер. физ.-мат. н. Минск, 1991. 11 с. Деп. ВИНИТИ 26.11.91. 4417-И91.
  104. Г. Н. Точные методы вычисления интегралов типа Коши. Новосибирск: Наука, Сибирское отделение, 1980. 118 с.
  105. Ю. Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1979. 744 с.
  106. A.A. Эффект учета слабой сжимаемости материала в задачах с конечными деформациями. // Изв. РАН. МТТ. 1999. № 4 С. 47−77.
  107. А. И., Долидзе Д. Н. Вторые эффекты в задаче изгиба поперечной силой однородного призматического бруса // Тр. Груз, политехи, ин-та. 1957. 52. № 4. С. 49−62.
  108. Г. Н. Распределение напряжений около отверстий. Киев: Наук, думка, 1968. 888с.
  109. Г. Н., Койфман Ю. И. Общая нелинейная теория упругости (обзор) // Прикл. механика. 1970. № 12. С. 3−26.
  110. Г. Н., Койфман Ю. И. Нелинейные эффекты в задачах о концентрации напряжений около отверстий с подкрепленным краем. // Прикл. Мех. 1965. 1, № 9. С. 1−13.
  111. В.П. Об использовании САВ в механике твердого тела // Системы аналитических вычислений (методы компьютерной алгебры) в механике твердого тела. Киев: УкрНИИ НТИ, 1990. С. 1−8.
  112. В.И., Анисимова В. Б. и др. Использование машинных аналитических преобразований в механике оболочек // Пакеты прикладных программ. Аналитические преобразования. М.: Наука, 1988. С. 63−73.
  113. Д. Г. О некоторых линейных процессах аппроксимации сингулярных интегралов в смысле главного значения // Тезисы докл. третьей научной сессии ин-та прикл. мат. Тбилисского гос. ун-та.-Тбилиси, 1971. С. 50.
  114. Д. Г. О порядке приближения некоторых сингулярных операторов квадратурными суммами // Изв. АН АрмССР. Мат. 1970. Т. 5, № 4. С. 371−384.
  115. Д. Г., Нинидзе К. Р. Метод свободных параметров в приближенном вычислении интегралов типа Коши // Тр. X международного симпозиума, Харьков Херсон, 29 мая-5 июня 2001 г. С. 299−302.
  116. Д. Г., Хубежты Ш. С. К вопросу применения внешних узлов в модифицированных схемах дискретных вихрей // Тр. IX международного симпозиума (29 мая-2 июля 2000г). Орел, 2000. С. 395−397
  117. JI. И. Механика сплошной среды. Т. 1. М.: Наука, 1973. 536 с. Т. 2. М.: Наука, 1973. 584с.
  118. Л.И. Введение в механику сплошной среды. М.: Физматгиз, 1962. 284 с.
  119. Сейчук В. H. On direct methods of solving nonlinear singular integral equations and theirs sistems given on closed smooth contours // Тр. IX международного симпозиума «МДОЗМФ-2000». Орел, 2000. С. 406−409.
  120. Системы для аналитических преобразований в механике // Тезисы докладов Всесоюзн. совещания. Горький: ГГУ, 1984. 147 с.
  121. Л.Г., Пиймак C.B., Федин И. М. Геометрически нелинейное растяжение плоскости с эллиптическим отверстием. // Мат. методы и физ.-мех. поля. 1990. № 51. С. 89−95.
  122. Т.Н. Полиномиальный прораб и проведение аналитических выкладок на ЭВМ // Труды МИАН им. В. А. Стеклова. М.-Л., 1962.
  123. И.Н., Берри Д. С. Классическая теория упругости. М.: Физмат-гиз, 1961.220 с.
  124. , M. Н. Новый подход к расчету коэффициента запаса прочности при циклическом нагружении / M. Н. Степнов// Вестник машиностроения. -2004.-№ 11.-С. 14−17.
  125. А.А. Решение на ЦВМ одной задачи, связанной с дифференцированием функций // Проблемы кибернетики. 1962. № 7. С. 189−200.
  126. Ф. Математическая теория упругости. М.: Мир, 1992, 472 с.
  127. Г. С. Плоские задачи при конечных упругих деформациях. // В кн. Третий Всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике. Аннотации докладов. М. 1968. С. 290.
  128. К. Упругие модели дефектов в кристаллах. М: Мир, 1985. 352 с.
  129. В.А. Атоматизация расчёта строительных конструкций на примере ЛИРА-подобных программных комплексов: Учебное пособие. Хабаровск: Изд-во ДВГУПС, 2001. 161 е.: ил.
  130. Н. Я. Методы приближенного решения сингулярных интегральных уравнений на вещественной оси и уравнений типа свертки // Тр. IX международного симпозиума «МДОЗМФ-2000». Орел, 2000. С. 440−444.
  131. В.А., Шапар В. В. Моделирование решения задач теории упругости операторно-символьными рядами в системе Maple // Проблемы машиностроения. 2009. 12, № 1, С. 86−91.
  132. Л.А. О связи между напряжениями и деформациями в нелинейной теории упругости // ПММ. 1956. Т.20. Вып. 3. С. 439−444.
  133. Л. А. Уравнения нелинейной теории упругости в перемещениях. // ПММ. 1957. 21, № 6.
  134. Л. А. Конечные плоские деформации несжимаемого материала.//ПММ. 1959. 13, № 1.С. 146−158.
  135. Л.А. Задачи теории упругости с учетом геометрической и физической нелинейности. // В кн. Третий Всесоюзный съезд по теоретической и прикладной механике. Аннотации докладов. М. 1968. С. 293.
  136. Л. Физика упругости каучука. М.: Инлит, 1953. 369 с.
  137. К. Первоначальный курс рациональной механики сплошных сред. М.: Наука, 1975. 832 с.
  138. Н. П., Койфман Ю. И. Большие упругие деформации плоского изгиба прямоугольной пластинки моментами на концах. // Прикл. механика. 1966. № 2. С. 22−28.
  139. Ш. С. О квадратурных формулах для сингулярных интегралов, содержащих наперед заданные узлы // Диф. уравнения. 2001.-Т. 12. С. 17 081 710.
  140. Ш. С. Вычисление интегралов типа Коши в задачах плоской теории упругости // Вютник Харшвского ушверситета. 2003. Т. 590, вып. 1. С. 235−239.
  141. Ш. С. Квадратурные формулы для сингулярных интегралов повышенной точности // Исследования по математического анализу, математического моделированию и информатике. Владикавказ: ВНЦ РАН, 2007. С. 174−182.
  142. Ш. С. Об аппроксимации некоторых сингулярных операторов и приближенном решении сингулярных интегральных уравнений // Исследования по дифференциальным уравнениям и математическому моделированию. Владикавказ: ВНЦ РАН, 2008. С. 336−348.
  143. Ш. С. Сингулярные интегральные уравнения в моделировании и численном решении задач математической физики и теории упругости, диссертация на соискание ученой степени доктора физико-математических наук. Владикавказ. 2004. 292 с.
  144. К. Ф., Литвиненкова 3. Н. Теория больших упругих деформаций. Л.: Изд-во Ленингр. ун-та, 1988. 254 с.
  145. К. Ф., Шубина И. М. Законы упругости для изотропных несжимаемых материалов, феноменологический подход. // Механика эластомеров. Краснодар. 1978. Т. 2. Вып. 268. С. 56−62.
  146. К.Ф. Нелинейная теория упругости в машиностроительных расчетах. Л.: Машиностроение, 1986. 335с.
  147. К.Ф. Нелинейная плоская теория упругости и ее приложение к физически и геометрически нелинейной механике трещин. // Успехи мех. 1989. 12, № 4. С. 51−75.
  148. К.Ф. Введение в физически и геометрически нелинейную теорию трещин. М.: Наука, 1996. 285 с.
  149. К.Ф. Нелинейная сингулярная упругость. 4.1. Теория. С.П.6., 1999. 276 с.
  150. К.Ф. Нелинейная сингулярная упругость. 4.2. Практика. С.П.6., 1998. 194 с.
  151. К.Ф. Некоторые законы нелинейной теории упругости. // Докл. РАН 1998. 359, № 3. С.337−339
  152. К.Ф. Комплексные инвариантные интегралы в плоской задаче нелинейной упругости. // Изв. РАН. МТТ. 1999. № 4. С. 164−169.
  153. Л. Г., Дмитриев В. Г. Теория и расчет ленточных конвейеров. М.: Машиностроение, 1978. 391 с.
  154. М. А. Сингулярные интегральные уравнения с ядром Коши и Гильберта и их приближенное решение. Люблин: Научное общество Католического университета в Люблине. 2003. 288 с.
  155. В.А., Яненко Н. Н. О реализации на ЭВМ алгебраических дифференциальных алгоритмов // Проблемы кибернетики. 1961. № 6. С. 33−43.
  156. ABAQUS. Пособие для начинающих. Пошаговая инструкция. http://www.tesis.com.ru/software/abaqus/applian.php. (20.2.2012).
  157. J. Е., Green А. Е. Plane problems in second-order elasticity theory. //Proc. Roy. Soc. London, 1958. V. A239. P. 157−275.
  158. Adkins J. E., Green A. E., Nicholas G. C. Two dimensional Theory of Elasticity for finite Deformations.// Phlos. Trans. Roy. Soc. London. 1954. A247. 1 929. P. 279 — 306.
  159. Adkins J. E., Green A. E., Shield R. T. Finite plan strain. // Phlos. Trans. Roy. Soc. London. 1953. A246. 1 910. P. 181 213.
  160. Bharatha S., Levinson M. Signorini’s perturbation scheme for a general reference configuration in finite elastostatics. // Arch. Ration. Mech. and Anal. 1978. 67 1 4. P. 365 394.
  161. Bharatha S., Levinson M. Extension of Signorini’s perturbation scheme in finite elasticity // CANCAM 77. Proc. 6, h. Can. Conge. Appl Mech. Vancuver. 1977. V. l.P. 13−14.
  162. Bhargava R. D., Gupta P. K. Second order torsion problem of a homogeneous isotropic compressible multiply — connected elastic cylinder // Int. J. Non — Linear Vech. 1976. 11. '4. P 233 — 250.
  163. Blackburn W. S. Green A. E. Second order torsion and bending of isotropic elastic cylinders. // Proc. Roy. Soc. 1957. A 240. 1 1222. P. 408 — 422.
  164. Blackburn W. S. Second order effects in the flexure of isotropic incompressible elastic cylinders. // Philos. Soc. 1957. 53. 1 4. P. 907 — 921.
  165. Capriz G., Podio-Guidigli P. On Signorini’s in perturbation method finite elasticity. // Arch. Rational Mech. Anal. 1974. 57. P. 1−30.
  166. Capriz G., Podio-Guidigli P. The role of Fredgolm conditions in Signorini’s perturbation method. II Arch. Rational Mech. Anal. 1979. 70. P. 261−288.
  167. Capriz G., Podio-Guidigli P. A generalization of in Signorini’s perturbation method suggested by two problems of Grioli. // Rend. Sem. Mat. Padova. 1982. 68. P. 149−162.
  168. Carlson D. E., Shield R. T. Second and higher order effect in a class of problems in plane finite elasticity. // Arch, for Rat. Mech. and Andlysis 1965. 17, № 4. P. 189−214.
  169. Choi I., Shield R. T. Second order effects in problems for a class of elastic materials//Z. andew. Math. And Phys. 1981. 32. 1 4. P. 361 — 381.
  170. Elliot D. Orthogonal polinomialle associated with singular integral equations having a Couchy kernel // SIAM J. Numer. Anal.-1982. V. 13, № 6. P. 1041−1052.
  171. Green A. E., Spratt E. B. Second order effects in the deformations of elastic bodies. // Proc. Roy Soc. 1954. Ser. A. J224. P. 347- 361.
  172. Green A. E., Wilkes E. W. A note on finite extension and torsion of a circular cylinder of compressible elastic isotropic material. Quart. J. Mech. and Appl. Math. 1953. 6. 1 2. C. 240−249.
  173. Grioli S. Mathematical problems in elastic equilibrium with finite deformation. Applicable Analysis. 1983. 15. P. 171−186.
  174. Guo J., Kaloni P. N. Second order effects in an elastic half — space acted upon by a non — uniform chear load // Acta mech. 1994. 104. 104. 1 3 — 4. P. 173 — 200.
  175. Haughton D. M., Lindsay R. A. The second order Deformation of a finite incompressible isotropic elastic annulus subjected to circular shearing // Acta mech. 1994. 104. 1 3 — 4. P. 123 — 141.
  176. Karwowski A. J. Asymptotic models for a long elastic cylinder // J. Elast. 1990. 24. 1 1−3. P. 229−287.
  177. Multhopp H. Die Berechnung der Auftriebsverteilung von tragflugeln // Luftfahrtforschung. 1938. V. 15, № 4. P. 153−169.
  178. Liu Y., Guo J. Second order effects in an elastic half — space acted upon by a non — uniform normal load // Appl. Mach. and Mech. 1994. 15. 1 12. C. 1091 -1110.
  179. Liu Y., Guo J. The illustration calculations of second-order effect in elastic half-space acted upon by a uniform shear load. // Appl. Math, and Mech. Engl. Ed. 1997. 18, № 6. P. 563−570.
  180. Lav M. Second order elastic effects in a triangular hole with rounded corners under uniform normal pressure // An. Sci. Univer. Iasi. 1981. la. 27. 1 1. P. 195 -199.
  181. Murnaghan F. D. Finite deformation of elastic solid. New York, 1961.
  182. Pande D., Lav M. Seconde order elastic effects in a square hole under uniform tangential pressure // Proc. Nat. Acad. Sci. India 1978 A48. 11 P. 55 — 60.
  183. Rivlin R. S. The solution of problems in second-order elasticity theory. // J. Rational Mech. and Anal., 1953. V.2. P. 53−81.
  184. Rivlin R. S, and Saunders D. W. Large elastic deformations of isotropic materials. VI1. Experiments on the deformation of rubber. /Trans. Roy. Soc. London. 1951, Ser. A, No.865. P. 243,251−288.
  185. Rivlin R. S., Thomas A.G. Rupture of rubber I. Characteristic energy for tearing. //J. Polym. Sci. 1953. 1 10. P. 291−318.
  186. Rivlin R. S., Topakoglu C. A. A theorem in the theory of finite elastic deformation. //J. Rat. Mech. and Anal. 1954. V.2. P. 53−81.
  187. Signorini A. Transformazioni termoelastiche finite. // Mem. la. Ann. di Mat. (4), 1943. V. 22. P. 33−143.
  188. Signorini A. Transformazioni termoelastiche finite. // Mem. 2a. Ann. di Mat. (4), 1949. V. 30. P. 1−72.
  189. Sikarwar R. S., Lav M. Second order elastic effects in a hipocykloidal hole under unform normal pressure // Proc. Indian Nat. Sci. Acad. 1984. 4. P. 312 -319.
  190. Stoppelli F. Sulla svilluppabilita in serie di potenzedi un parametro delle solu-zioni dell elastostatica isoterma. // Ricerche Mat. 1955. 1 4. P. 58−73.
  191. Trusdell C. General and exact theory of waves in finite elastic strain. // Arch. Rational Mech. Anal. 1961. V. 8. C.263−296.
  192. Truesdell C. Second-order effects in the mechanics of materials. Proc. Int. Symp. Second-Order Effects. Haifa, 1962. P. 1−47.
  193. C., Noll W. // The non linear field theories of mechanics. Encyclopedia of Fhysics. 111/3. Springer — Verlag, 1965. P. 1 — 602.
  194. Varley E., Cumberbath E. The finite deformation of an elastic material surrounding an elliptical hole // Fin. Elast. Winter Annu. Meet. Amer. Soc. Mech. Eng. Atlanta Ga 1977. N. Y. 1977. P. 41 44.
  195. Zubov L.M. Nonlinear Theory of Dislocations and Disclinations in Elastic Bodies. Springer-Verlag. Berlin-Heidelberg-New York, 1997. 205p
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?