Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Литая износостойкая сталь и режимы ее обработки для изготовления деталей шестеренных дозировочных насосов вискозного производства

Диссертация: Литая износостойкая сталь и режимы ее обработки для изготовления деталей шестеренных дозировочных насосов вискозного производства
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Исследования влияния температуры нагрева под закалку в интервале температур от 1323°К до 1423°К позволили сделать вывод, что с повышением температуры нагрева коррозионная стойкость увеличивается более, чем на порядок. Полученные результаты связаны с превращениями, охватывающими количественные изменения структурных составлящих стали: мартенсита, аустенита и карбидов. После закалки с 1338°К в стали… Читать ещё >

Содержание

  • ГЛАВА I. ОБЗОР СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
    • 1. 1. Требования к шестеренным дозировочным насосам
    • 1. 2. Коррозионная стойкость и износостойкость материалов, применяемых для изготовления шестеренных дозировочных насосов. .II
    • 1. 3. Влияние систем легирования на коррозионную стойкость, износостойкость.и.механические свойства сталей
    • 1. 4. Влияние режимов финишных операций механической обработки на долговечность рабочих поверхностей деталей насосов
    • 1. 5. О перспективности использования литейной технологии для производства деталей. шестеренных дозировочных, насосов
  • ВЫВОДЫ
  • ГЛАВА II. МЕТОДЫ ИЗСЛВДОВАШЙ
    • 2. 1. Методы коррозионных исследований
    • 2. 2. Методы исследований износостойкости. разрабатываемых сталей
    • 2. 3. Методы определения износостойкости. насосов типа 1ШШ-0,6ИЗ и ПНШ-ЗИЗ
    • 2. 4. Методы металлографических исследований
    • 2. 5. Методы исследований фазового состава. литой стали
    • 2. 6. Методы исследования структуры тонкого. поверхностного слоя литой стали
    • 2. 7. Методика проведения исследований свойств литой стали после многократного переплава
  • ГЛАВА III. РАЗРАБОТКА. ИЗНОСОСТОЙКОЙ И
  • КОРРОЗЙОННОС ТОЙКОЙ СТАЛИ И
  • ИССЛЕДОВАНИЕ ЕЕ СВОЙСТВ
    • 3. 1. Сравнительные данные по износостойкости и коррозионной стойкости сталей на основе легированных дополнительным элементом
    • 3. 2. Исследование влияния режимов закалки разработанной стали 6СК17М2НД на изменение коррозионной стойкости, твердости, структуры
    • 3. 3. Исследование влияния отпуска на свойства стали 6СК17М2ЕИ
  • ВЫВОДЫ
  • ГЛАВА 1. У ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ФШЭДШОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ 60П7М2НД НА
  • ЭКСПЛУАТАЦЮШШЕ СВОЙСТВА В
  • СОЛЯНОКИСЛОЙ СРБЗДЕ
    • 4. 1. Исследование влияния режимов шлифования на коррозионную стойкость сталей 60Х17М2ЩТ и 95X18. .. П
    • 4. 2. Исследование влияния режимов шлифования и доводки на структуру и свойства приповерхностного. слоя сталей 6СК17М2ВД и 95К
    • 4. 3. Влияние финишных операций механической обработки на коррозионную стойкость и износостойкость в солянокислой среде
  • ВЫВОДЫ
  • ГЛАВА. У ИССЛЕДОВАНИЕ ХИМИЧЕСКОЙ И СТРУКТУШОЙ СТАБИЛЬНОСТИ СТАЛИ 60Н7М2НП, ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ПШ ИЗГОТОВЛЕНИИ ШЕСТЕРЕННЫХ ДОЗИРОВОЧНЫХ НАСОСОВ, В ПРОЦЕССЕ МНОГОКРАТНОГО ПЕРЕПЛАВА
  • ВЫВОДЫ
  • ГЛАВА 71. ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПЫТАНИЕ ШЕСТЕРЕННЫХ ДОЗИРОВОЧНЫХ НАСОСОВ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ ИЗ
  • ЛИТОЙ СТАЛИ 60Х17М2ВД
  • ВЫВОДЫ

Литая износостойкая сталь и режимы ее обработки для изготовления деталей шестеренных дозировочных насосов вискозного производства (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В руководящих материалах ХОТ съезда КПСС по пятилетнему плану развития народного хозяйства СССР в качестве одной из первоочередных народнохозяйственных задач является систематическое повышение качества изделий, обеспечение выпуска продукции с высокими показателями надежности и долговечности.

Эта проблема становится все более актуальной в связи с непрерывным ростом параметров работы оборудования (нагрузок, скоростей, агрессивности сред и т. д.).

Для изготовления аппаратуры, машин, приборов, подвергавшихся в процессе эксплуатации воздействию агрессивных сред, используются в основном нержа вещие стали аустенитного и мар-тенситного классов. В связи с этим работы в области изыскания и разработки экономнолегированных коррозионноетойких и износостойких сталей цриобретают особую важность. Некоторые предприятия химической промышленности испытывают острую потребность в шестеренных дозировочных насосах повышенной долговечности для эксплуатации в солянокислых растворах. В настоящее время известны многочисленные марки сталей, сплавов, металлов и минералокерамических материалов, покрытий, имевших удовлетворительную коррозионную стойкость в солянокислых средах, однако попытки различных организаций страны изготовить из них и испытать шестеренные дозировочные насосы не дали положительных результатов, поскольку насосы либо клинило вследствие высокой вязкости и низкой твердости материалов, либо они не могли быть механически обработаны на имевдемся высокоточном оборудовании. Материалов, сочетавших высокую прочность и износостойкость инструментальных сталей с хорошей коррозионной стойкостью не было известно. Сталь, сочетающая перечисленные свойства, могла быть разработана в результате проведения систематических исследований по влиянию легирования системы Ге-Сг-С карбидообра-зущиш и не образующими карбидов элементами. В литературе имеется достаточно сведений о влиянии легируадих элементов на коррозионную стойкость аустенитных сталей, однако применительно к высокопрочным сталям шртенситного и мартенситно-аусте-нитного классов их влияние на коррозионную стойкость и износостойкость изучено недостаточно. Учитывая, что перечисленные характеристики являются структурно-чувствительными, а в литературе отсутствуют систематические сведения по этому вопросу и часто они носят противоречивый характер, были цроведены исследования, которые позволили установить зависимость влияния комплексного легирования сталей на основе Ре-Сг-С молибденом, никелем, медью и другими элементами, морфологии и фазового состояния на основные эксплуатационные свойства. На основании проведенных исследований была разработана сталь, 60Х17М2ЦД.

Структура, износостойкость, коррозионная стойкость, механические свойства существенно зависят от режимов термообработки, однако известные сведения о свойствах деформированных сталей нельзя в полной мере использовать для литых сталей. Проведенные исследования позволили установить влияние режимов закалки и отпуска на фазовое состояние, морфологию структуры и основные эксплуатационные свойства стали 60Х1ЖВД, позволили вы~ брать оптимальный режим термообработки.

Долговечность црецизионных деталей насосов во многом определяется свойствами приповерхностного слоя, которые формируются под воздействием финишных операций механической обработки и зависят от используемых режимов. Исследования структуры тонкого приповерхностного слоя глубиной до 10 мкм позволили установить, что основные эксплуатационные свойства сталей зависят от величины и характера распределения напряжений, создаваемых при шлифовании и доводке, что позволило научно обоснованно выбрать оптимальные режимы механической обработки.

Использование литейной технологии отбывает возможность наладить малоотходную технологию при использовании отработанных насосов в качестве исходных шихтовых материалов. Решение этой задачи цривело к существенной экономии таких дефицитных легирувдих элементов, как молибден, никель, медь, хром.

Выполненные исследования позволили разработать новую ком-плекснолегированную сталь, выбрать оптимальные режимы ее термической и механической обработки и таким образом решить задачу повышения срока службы насосов не менее чем в 2,5−3 раза.

ВЫВОДЫ.

1. В промышленных условиях на каменск-Шахтинском заводе искусственного волокна и на Калининском ПО «Химволокно» были проведены испытания шестеренных дозировочных насосов типа ЦНШ-06ИЗ и 1ШП-ЗИЗ изготовленных из разработанной стали. Проведенные испытания показали, что применение литой стали взамен 95X18 цриводит к повышению ресурса работы насосов в 2,5−3 раза.

2. Скорость коррозионно-механического износа шестерен дозировочных насосов, изготовленных из литой стали 60ЕХ17М2НД в 2,5−3 раза меньше, чем у шестерен стандартных насосов. овцие вывода.

I.Проведенные исследования показали, что представляется возможность значительно увеличить срок службы шестеренных дозировочных насосов при замене стали 95X18 на более стойкую к кор-розионно-механическому износу сталь. Известные в настоящее время материалы не могут быть использованы для этой цели либо из-за низких эксплуатационных свойств, либо из-за неудовлетворительной, технологичности при механической обработке на имеющемся прецизионном оборудовании. Сталь с требуемыми эксплуатационными свойствами могла быть разработана на основе Л? -Сг~С при дополнительном легировании карбидообразувдими Мо, V, и не образующими карбидов Си, Ш, 5/ элементами. В результате раздельного легирования перечисленными элементами коррозионная стойкость и износостойкость сталей на основе Ге-Сг-С повышается не менее, чем в 2−5 раз.

2.Исследования позволили установить, что наиболее благоприятное сочетание коррозионной стойкости и износостойкости обеспечивается при комплексном легировании Мо, Ш, Си Износостойкость и коррозионная стойкость существенно зависят от структурного состояния сталей. Определена наиболее благоприятная морфология структуры, цри которой обеспечивается оптимальное сочетание износостойкости и коррозионной стойкости. Максимальным сопротивлением коррозионному разрушению и стойкостью к коррозионно-механическому износу обладают стали, у которых поперечный размер вторичных карбидов не цревышает 35 .мш, сетка вторичных карбидов по границам зерен прерывистая, а еще лучше, когда она состоит из отдельных пластин карбидов. Более высокой износостойкостью в условиях сухого трения обладают стали, содержащие больше карбидной фазы как первичной, так и вторичной и равномерно расположенной по сечению зерен. С повышением содержания углерода понижается коррозионная стойкость и наиболее интенсивно при концентрациях, превышавших 0,7 $. Легирование хромом, никелем, медью, молибденом способствует ' повышению коррозионной стойкости до концентраций соответственно 17−16 $, 1,3−1, Tfo, 0,9−1 $, 2,5−3 $ при содержании углерода 0,60,7 $. С повышением содержания углерода более 0,7 $ эффективность легирования никелем и медью значительно уменьшается. В то же время с увеличением содержания углерода повышается износостойкость в условиях сухого трения при больших контактных нагрузках на поверхностях трения, повышение содержания никеля и меди в стали более 1,3 и 1% соответственно, приводит к понижению износостойкости. С помощью метода плашфования эксперимента было получено выражение функции отклика в виде полинома первой степени. Функцией отклика являлась износостойкость в среде 2 $ водного раствора HCl. После проведения оптимизации был получек окончательный химический состав стали: С — 0,65−0,7 $,.

Cr — 17,5−18 $, Mo — 2,5−3 $, Mi — 1,3−1,5 $, ^ - 0,5 $ (60Х17М2Щ[). Изучение влияния комплексного легирования сталей на коррозионно-электрохимическое поведение проводили потенцио-динамическим методом. Анализ влияния молибдена, никеля, меди на скорость катодного и анодного поведения сталей позволил сделать вывод, что повышение коррозионной стойкости обусловлено высокой энергией активации катодного процесса выделения водорода и снижением скорости анодного растворения. Эффективность изученных легирушцих добавок повышается с увеличением содержания хрома в сталях.

3. Исследования влияния температуры нагрева под закалку в интервале температур от 1323°К до 1423°К позволили сделать вывод, что с повышением температуры нагрева коррозионная стойкость увеличивается более, чем на порядок. Полученные результаты связаны с превращениями, охватывающими количественные изменения структурных составлящих стали: мартенсита, аустенита и карбидов. После закалки с 1338°К в стали образуется максимальное количество мартенсита. Карбидная сетка расположена по границам зерен. Сталь имеет максимальную твердость и мияротвер-дость. С повышением температуры нагрева под закалку уменьшается объемная доля мартенсита в матрицв стали и, в свою очередь, увеличивается объемная доля аустенита. Происходит растворение, в первую очередь, вторичных карбидов, твердый раствор обогащается, в первую очередь, хромом. В результате закалки с 1423°К твердый раствор состоит из аустенита, в этом случае сталь имеет наивысшую коррозионную стойкость. Минимальную коррозионную стойкость сталь имеет после закалки в интервале температур 1323−1373°К иди в том случае, когда матрице! состоит из областей мартенсита и нераспавшегося аустенита. Присутствие мартенсита наряду с нестабильным аустенитом приводит к снижению Коррозионной стойкости из-за образования гальванических микропар между ними. Магнитометрические исследования позволили установить, что мартенситное превращение стали 60Х17М21Щ имеет изотермический характер. Полнота мартенситного превращения стали зависит от температуры закалки.

4.Исследования влияния отпуска стали 60Х17М2ЦЦ в интервале температур 293−793°К позволили установить, что коррозионная стойкость, склонность к питтингообразованию существенно зависят от режимов отпуска и связаны с происходящими структурными изменениями и, в первую очередь, с распадом мартенсита. Использованная система легирования повышает устойчивость мартенсита против низкотемпературного отпуска. Тетрагональность решетки мартенсита сохранялась вплоть до 723°К. В закаленном состоянии мартенсит неоднороден и состоит из областей обогащенных (0,6%) и обедненных (0,3%) углеродом. С повышением температуры отпуска до 373°К количество обогащенных углеродом участков оСфазы сокращается и достигает 30%. После отпуска при 443−473°К во всех участках обфазы содержится 0,3% С. При дальнейшем повышении температуры происходит распад обфазы с выделением карбидов. Наиболее интенсивно скорость Коррозии и глубина питтин-гов начинают увеличиваться с повышением температуры отпуска от 573°К, что связано с преимущественным распадом мартенсита по границам бывшего аустенита и вызывает внутренние напряжения растяжения между зернами, выделение карбидов, обеднение твердого раствора, в первую очередь, хромом и образованием коррозионного элемента Карбид-мартенсит, в котором карбид является катодом, а участки мартенсита — анодом. Низкотемпературный отпуск (до 573°К) обеспечивает повышение коррозионной стойкости и уменьшение склонности к питтингообразованию.

5.Коррозионная стойкость и износостойкость стандартной стали 95X18 и литой стали 60Х17М2БД зависят от структуры тонкого (до Ю мКм) приповерхностного слоя, деформированной под воздействием финишных операций механической обработки — шлифования и доводки. Исследованиями установлено, что для стали 95X18 процесс Коррозионного взаимодействия с агрессивной средой при переходе от чернового шлифования к чистовому цриобре-тает локальный характер, так как при сравнительно малом росте скорости Коррозии наблюдается значительный прирост шероховатости, в то же время для стали 60Х17М2НД этот процесс не цриводит к значительному изменению шероховатости. 6. Исследованиями с помощью метода радиоактивных по утлероду.

С^) индикаторов было установлено, что в процессе доводки в углеродсодержащих средах (масло, керосин, графит) происходит процесс массопереноса углерода в приповерхностные слои глубиной до I мкм, что в сочетании с высоким уровнем напряжений, концентрацией дислокаций и других дефектов кристаллической структуры вызывает резкое возрастание скорости Коррозии в начальный период коррозионных испытаний. Скорость коррозии и износостойкость в 2 $ водном растворе HCl существенно зависят от режимов доводки. Исследованиями по влиянию доводки при давлениях /7, — 0,015 МПа, р2 ~ 0,046 МПа, р3 — 0,123 МПа установлено, что коррозионная стойкость и износостойкость зависят от уровня и характера расцределения напряжений, возникающих в приповерхностном слое стали. Для всех образцов максимальный уровень напряжений сосредоточен в приповерхностном слое глубиной до I иШ, Для режимов доводки при давлении искажения кристаллической решетки значительно уменьшаются с глубиной, в то время как да доводки при давлениях pf и р2 они сохраняются примерно на одном уровне на глубине до 2 мШ. Если для доводки при давлениях и рг превалирующим является процэсс резания-полирования, то увеличение давления до р3 переводит его в режим резания-царапания, при котором пластическая деформация распространяется по глубине менее интенсивно. Мак-^ симальную износостойкость в 2% водном растворе HCl сталь имеет после доводки при давлении р3. Наивысшие эксплуатационные свойства стали обеспечиваются в результате предварительного шлифования с максимальной подачей и доводки при давлении 0,123 МПа.

7. Исследовано влияние обработки рабочих поверхностей образцов и деталей насосов из стали 60Х17М2ВД ингибитором коррозии.

Катапином на коррозионную стойкость и износостойкость в среде 2 $ водного раствора НС1. Установлено, что предварительная перед испытаниями выдержка образцов и деталей в ингибиторе приводит к повышению коррозионной стойкости в солянокислой среде в среднем на 15−29 $, а износостойкость после доводки на пасте состава: Карбид бора: масло веретенное — 3: керосин: катапин — ¼:1/4:¼:1/4 повышается на 20−25 $. Подобное действие катапина связано, в первую очередь, с адсорбцией ингибитора по границам зерен, местах выхода дислокаций и других дефектах структуры, являщихся наиболее активными центрами развития коррозионных процессов и разрушения поверхностей трения.

8.Установлена возможность использования отработавших насосов в качестве исходных шихтовых материалов при изготовлении новых деталей насосов. Определена закономерность угара элементов:

С, Сг «Мо, Ш у Си. Угар углерода на плавку составляет 12−14 $, хрома — 7−8 $ от их исходного содержания. Такие элементы как Мо, Н1, Си угарают незначительно (1−3 $ на плавку). В результате проведения переплавов без подшахтовки установлена закономерность изменения структуры и основных эксплуатационных свойств. После проведения переплава с подших-товкой восстанавливаются до оптимального эксплуатационные свойства.

9. Опытно-промышленные испытания шестеренных дозировочных насосов типа ЦНШ-0,6Р13 и ЦНШ-ЗИЗ позволили установить, что применение стали 60Х17М2ЦЦ обеспечивает повышение ресурса работы насосов в 2,5−3 раза.

10.Внедрение стали на Каменском машиностроительном заводе позволило получить экономический эффект 10,73 рубля на одном насосе, что для программы выпуска 30 000 штук в год составляет 321 900 рублей.

Рабочая гипотеза заключается в необходимости разработки стали мартенситно-аустенитного класса с таким сочетанием <а — и уфаз, при котором обеспечивается максимальный уровень как коррозионной стойкости, так и износостойкости при внешнем трении скольжения. Обеспечение высоких эксплуатационных свойств приповерхностного рабочего слоя стали (менее Ю мкм) возможно не только за счет подбора оптимального химического состава и структуры, определяемой также термической обработки стали, но и за счет влияния остаточных напряжений.

На защиту выносятся:

1. Система комплексного леифования сталей мартенситного класса на основе РгСгС молибденом (2,5−3 $), никелем (1,2−1,5 $) и медью (до 1 $), обеспечивающая наиболее благоприятное сочетание коррозионной стойкости и износостойкости в солянокислых средах.

2. Оптимальная структура комплексно-легированных молибденом, никелем и медыо сталей на основе Ге~Сг~С, которая обеспечивается при соотношении мартенсита к аустениту, как 1:3 и характеризуется отсутствием непрерывной сетки первичных карбидов по гра-нигрм зерен с минимальными размерами вторичных карбидов, оптимальное расстояние между которыми кратно 2−3 средним размерам карбидов. Это достигается закалкой с 1373°К и отпуском при 473°К.

3. Режимы финишной механической обработки разработанной стали 60Х17М2ЦЦ, обеспечивающие наивысшие эксплуатационные свойства за счет максимального снижения искажений кристаллической решетки.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Ю.А. Инструментальные стали. — М.: Металлургия, 1968. — 568 с.
  2. А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1977. -646 с.
  3. В.Н., Николаева О. И. Машиностроительные стали. Справочник. 3-е изд. перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1981. — 391 с.
  4. Ю.М., Леонтьева В. П. Материаловедение. М.: Машиностроение, 1972. — 510 с.
  5. И.Я. Коррозия химической аппаратуры и коррозион-постойкие материалы. М.: Машиностроение, 1967. — 468 с.
  6. В.М. Исследование влияния некоторых легируюцих элементов на коррозионную стойкость высокомарганцевой нержавеющей стали. Тр. ин-та металлургии АН Груз. ССР, 1962, 13, с. 105−116.
  7. Износостойкие материалы в химическом машиностроении. Справочник. / Под ред. Ю. М. Виноградова. Машиностроение, Ленинград. отд-ние, 1977. — 256 с.
  8. Ю.С., Витер Л. И., БалаКин А.И., Фокин М. Н. Коррозия сплавов титана в Кбнцзнтрированных растворах хлоридов при температуре до 160°. Защита металлов, 1982, т. 18, J2 4, с. 516−519.
  9. Н.Д. КоррозионностойКие сплавы и перспективы их развития. Защита металлов., 1981, т. 17, JS I, с. 16−33.
  10. Ю.С., Мосолов A.B., Дутикьва Н. И. и др. Отечественный и зарубежный опыт применения оборудования из титана и его сплавов в химической промышленности Обзоры по отдельнымпроизводствам химической промышленности. М., НИИТЭХИМ, 1973, Вып. 49, 70 с.
  11. Lewis W. Gleekman, Non ferrous Metals. Chemical Engineering, 1970, 77, N22, p 111−118.
  12. Chem. Process (USA), 1972,35, N3, p16.
  13. .А., Абелев M.M., Колосова Л. П. и др. Титан и его сплавы в химическом машиностроении. М.: Машгиз, I963.-262C.
  14. Энциклопедия неорганических материалов. Киев, 1977, т. I, с. 571−575, т. П, с. 394−398.
  15. Л.М. упрочнение стали борированием. M.: Машиностроение, 1972. 64 с.
  16. Самсонов Г. В.,. Эпик А. П. Тугоплавкие шлфытия. М.: Металлургия, 1973. 400, с.
  17. Акцептованная заявка Jfi 2 260 010 (ФРГ). Опубл. 14.06.73
  18. Патент № 802 310 (ФРГ) Опубл. 8.02.51.
  19. Патент Я 875 144 (ФРГ) Опубл. 4.05.53.
  20. Chemie-Zahnradpumpe fur universellen Einsatz. — Chem.+ Anlag + Verfahren, 1976, NU, s.38.
  21. Kompakte Pumpe aus Polyacetal.— Vui nach rieht en, Nr. 41/15. Oktober, 1976. s.7.
  22. Hochverschlei?fester Pumpenwerkstoff. — У Di i.122, 1980, N12, Junif s.490.
  23. Stainless steel alloy has improved corrosion resistance. Eng. Mater, and Bes., 1979,23, N1, p. 24−25.
  24. Ш1 nW (Hardenuble Stainless Steel) Alloy Digest, 1969, Nov.
  25. Металловедение и термическая обработка стали. Справочник. /Под редакцией Бернштейна М. П. и Рахштадта А. Г. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургиздат, 1962, т. П, с. 755−1656.
  26. Материалы в машиностроении. Выбор и применение: Справочник в пяти томах /Под общ. ред. И. В. Кудрявцева. Том 3 специальные стали и сплавы. /Под ред. Ф. Ф. Химушина. М.: Машиностроение, 1968. — 446с.
  27. Н.Д. Теория коррозии и защита металлов. М.: АН СССР, I960. — 591с.
  28. Коррозия. Справочник. /Под ред. Л. Л. Шрайера, пер. с англ. М.: Металлургия, 1981. — 632с.
  29. A.A., Приданцев М. В. Коррозионностойкие стали и сплавы. М.: Металлургия, 1971. — 320с.
  30. Вот A., Coutsouradis D. Entwicklung von verschlei? —• und korrosionsbestandigen Legierungen fur den Einsatz in wa? rigen Medien -Molybdan Dienst, 1972, N80, April, s. 10−11.
  31. Н.Д., Чернова Г. П. Коррозия и коррозионностойкие сплавы. М.: Металлургия, 1973. — 232с.
  32. П.Н. Технология стальных отливок. М.: Металлург-издат, 196I. — 352с.
  33. Н.Д., Маркова О. Н., Чернова Г. П. Влияние легирующих элементов на анодное растворение нержавеющих сталей в средах, содержащих хлор-ионы. В кн.: Коррозия и защита конструкционных сплавов. — М.: Наука, с. 3−26.
  34. И.И., Шаповалов Э. Т., Устименко М. Ю., Беляева В. А. Питтинговая коррозия сплава типа ХН 40МДБ с различным содержанием молибдена. Защита металлов, 1981, т. 17, гё 5, с.553−555.
  35. Г. П., Чигиринская Л. А., Томашов Н. Д. Исследование влияния азота, палладия, молибдена на коррозионное и электрохимическое поведение хромоникелевых сталей в разбавленнойсоляной кислоте. Защита металлов, 1980, т. 16, с. 3−7.
  36. Н.Д., ГолованенКО С.А., Ульянин Е. А., и др. Коррозионные и механические свойства высокохромистых ферритных сталей повышенной чистоты, легированных молибденом и палладием. -Защита металлов, 1980, т. 16, JS 2, с. I05-III.
  37. Ф. Коррозия и защита от коррозии. Москва, Ленинград.: Химия, 1966. — 848 с.
  38. А.И. Сварка высоколегированных сталей. -Киев.: Техника, 1975. 376 с.
  39. A.C., Щесно Л. П., Тарабан А. Й., Северина Л. С. Влияние легирования азотом на свойства особонизКоуглеродистых нержавещих сталей. Физико-химическая механика материалов, 1975, т. II, J6 6, с. 62−66.
  40. М.Б., Бернштейн М. Л., Барсукова И. М. Влияние азота на стойкость стали Tima 03XI9AT3HI0 против меж^ристал-литной Коррозии. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, Я' I, с. 45−47.
  41. О.И., Фрейман Л. И., Фельдгандлер Э. Г., и др. Исследование питтинговой Коррозии сталей 04Х25Н5М2 й 04Х25Н5М2 в хлоридных растворах. Защита металлов, 1979, т. 15,'"$ 5, с. 545−551.
  42. ГлазКова С.А., Шапиро М. Б. Об устойчивости хромоникеле-вой стали типа 18−12- Мо к локальной коррозии в хлоридных растворах. Защита металлов, 1979, т. 15, $ 3, с. 320−324.
  43. . И. СварКа жаропрочных аустенитных сталей и сплавов. М.: Машиностроение, 1966. — 430 с.
  44. А.Б., Руссел ФрэнКс ВысоКохрошютые нержавеющие и жароупорные стали. М.: Металлургиздат, 1945. — 473 с.
  45. Р., Рюнтер К., Металлургия и материаловедение:
  46. Справ, изд. Пер. с нем. /Под. ред. П. И. Полухина и М. Л. Бернштейна.-М.: Металлургия, 1982. 480 с.
  47. Ф.Ф. Коррозионное растрескивание и защита высокопрочных сталей. ГЛ.: Металлургия, 1974. — 256 с.
  48. Э.Т., Ульянин Е. А., Казакова Г. В. и др. Влияние кремния, меди и кобальта на коррозионное растрескивание и питтинговую коррозию стали 03XI8H30. Физико-химическая механика материалов, 1983, т. 19, J6 5, с. 48−52.
  49. М.А., Ажогин Ф. Ф., Ефимов Е. А. Коррозия и защита металлов. М.: Металлургия, 1981. — 216 с*
  50. Л.Ф., Гольдштейн Я. Е., Асатиани Г. Н. и др. Влияние содержания меди на технологические и служебные свойства высоколегированных аустенитных сталей. Металловедение и коррозия металлов, 1980, с. 23−28.
  51. Ю.Н., Арчегов В. Г., Смирнов В. И. Противозадщрная стойкость трущихся тел. М.: Наука, 1981. — 140 с.
  52. Askwith 1С. The basis mechanisms of wear Surfac J, mo, 11, N4,p. 2−6
  53. A.A., Саткей Б. Проблемы трения и изнашивания, 1980, JS 18, с. 57−62.
  54. Miyoshi Kazuhisa, Buckley Donald H ¦ The friction and wear of metals and binaru aiioys in contact With an abrasive grit of single -crustai siiicon carbide ASLE Trans, 1980,23, N4-, p, V 60-у 69. discuss, p 469
  55. .И., Носовский И. Г., Караулов А. К. и др. Поверхностная прочность материалов при трении /Под общ. ред.
  56. Б.И. КостецКого. Киев.: Техника, 1976. — 296 с.
  57. Трение, изнашивание и смазКа: СггравочниК. /Под ред. И.В. КрагельсКого и В. В. Алисина. М.: Машиностроение, Кн. I, 1978. — 440 с.
  58. .Б., Крупицына В. А. Коррозионно-механичесКий износ оборудования. М.: Машиностроение, 1968. — 104 с.
  59. Влияние среды на взаимодействие твердых тел при трении: Тез. доКл. Всесоюзн. научно-техн. Конф. Днепропетровск, 1981, 245 с.
  60. Ф.П., Тейбор Д. Трение и смазка твердых тел. /Пер. с англ. под ред. И.В. КрагельсКого. М.: Машиностроение, 1968. — 542 с.
  61. Г. Е., Харламова Т. Л., ВерейКин В.И. Электрохимические и антифрикционные характеристики пары трения. Защита металлов, 1980, т. 16, $ 4, с. 464г-466.
  62. Г. Е. Износостойкость материалов при трении в Коррозионно-аКтивных средах. Химическое и нефтяное машиностроение, 1974, i? 7, с. 38−39.
  63. МачевсКая P.A., ТурКовсКая A.B. Влияние трения на потенциал стали в растворах с различными значениями pH. Журнал прикладной химии, 1975, т. 38, В 2, с. 335−341.
  64. ЖуК н.П. Курс теории Коррозии и защиты металлов. М.: Металлургия, 1976. — 472 с.
  65. Е.А. О структурной и химической стабильности отливок^ работающих на износ в агрессивных средах. Литейное производство, 1979, с. 27−29.
  66. Е.А., КириевсКий Б.А. Влияние легируицих элементов на стабильность состава и структуры поверхностных слоев трущихся сплавов. Проблемы трения и изнашивания. -Киев.: Техника, 1980, вып. 18, с. 24−30.
  67. ШрКовсКий Е. А. Диффузия углерода в слое металла высокопрочного чутуна, деформированного трением. В сб.: Структураи свойства литых сплавов. Киев.: Изд-во АН УССР, 1962, с. 135−142.
  68. Е.А. Основные закономерности, происходящие при изнашивании материалов. В сб.: Литые износостойкие материалы. — Киев.: НауКова думКа, 1969, с. 3−15.
  69. Webster 0. Mreasing the tougness of the martensiti’M Sireinless Steel AFC 77 by control of reteined mtenite content, ausforming and Strainaging. Trans. Amer. Cos. Metals, 1968, 61, p. 816 -828.
  70. DiboldScheidl H. Aushartbare chemisch bestandige Stable -Urabt, 1975, 24, N9, s. 458−466.
  71. Т.Н., ПохмурсКий В.И., Швед M.M., и др. Усталостная" и Коррозионноусталостная црочность некоторых мартен-ситныХ нержа вещих сталей с 10, хрома. Физико-химическая механик материалов, 1970, т. 6, JS 3, с. ЦЗ-116.
  72. Chlorimet 3 (Korrosion resistand cast п№ -base allog) ~ Allog Digy 1980/ Nov.
  73. H.M., Кумяева JT.A., Родионов АЛО. Исследование влияния Коррозионно-аКтивных веществ на изнашивание твердых тел. Трение и износ, 1984, т. 5, $ I, с. 143−148.
  74. В. П. Теоретические основы Коррозии и защиты металлов в агрессивных средах. В Кн.: Коррозия и защита металлов. — М.: Оборонгиз, 1962, с. 5−32-
  75. Г. В., Бабей Ю. И., Карпенкь И. В., Гутман Э.М.
  76. Уйрочнение стали механической обработкой. Киев.: Наумова ДумКа, 1966. — 202 с.
  77. М.Г., Бабей Ю. И., Василенко и. И. Влияние миКрогеометрии поверхности и физико-механического состояния поверхностных слоев деталей на их Коррозионное растрескивание.-ФизиКо-химичесКая механик материалов, 1972, J? 4, с. 50−53.
  78. Бабей 10. И, Сопрунюк н.Г. Защита стали от Коррозионное механического разрушения. Киев.: Техникаt 1981. — 126 с.
  79. ИванецВ.И., Манжар В. А., Черватюк в.А. СтруКтурно-напряженное состояние поверхности и контактная долговечность стали после шлифования Кругами из сверхтвердых материалов. ФизиКо-химичесКая механик штериалов, 1982, т. 18, № 5, с. II5-II6.
  80. A.A. Технологические методы повышения долговечности деталей машин. Киев.: Техника, 1971. — 144 с.
  81. П.А., Созин Ю. И., КолесниченКо Н.Ф., Вишневский A.C. качество поверхности, обработанной алмазами. -Киев.: Техника, 1972. 148 с.
  82. A.A., Вальчук Г. И., Делеви В. Г., МишнаевсКий л.П. Состояние поверхностных слоев закаленной стали при алмазном шлифовании.- ФизиКо-химичесДая механик материалов, 1969, т. 5,1. J6 5, с. 577−580.
  83. Ю.И. Об аношльном ускорении диффузии цри образовании белых слоев. ФизиКо-химичес^я механик материалов, 1975, т. II, В 4, с. 104−107.
  84. Ю. И. Рябов Б.Ф., Голубец В. М., ДядченКо Б.Т., Капарова I.A. 0 природе белых слоев, возникавших в цроцессе некоторых видов обработки стали. ФизиКо-химичесКая механик материалов, 1973, т. 9, JS 4, с. 33−39.
  85. Выгоде ад И. П. К вопросу о влиянии белого слоя на выносливость углеродистых сталей. ФизиКо-химичесКая механика материалов, 1974, т. Ю, la 5, с. II8-I20.
  86. ВарпенКо Г. В. Прочность стали в Коррозионной среде.- Москва Киев.: Машгиз, 1963. — 188 с.
  87. М.И., Герасименко A.A. Защита машин от Коррозии в условиях эксплуатации. М.: Машиносароение, 1980. — 224 с.
  88. КарпенКо Г. В. Оптимальные условия для работы m тер наловв активных средах. ФизиКо-химичесКая механика материалов, 1973, т. 9, 1й 2, с. 3−5.
  89. Н.Д. Теория Коррозии и защиты металлов. М.: Машгиз, i960. — 177 с.
  90. В.В. Коррозионное растрескивание металлов. -М.: Машгиз, 1962. 855 с.
  91. Ю.Р. Коррозия и окисление металлов. -41.: Машгиз, 1962. 855 с.
  92. РябченКов A.B., Никифорова В. М. Коррозия и защита металлов в машиностроении. М.: Машгиз, 1959.
  93. АКимов Г. В. Основы учения о Коррозии и защите металлов.-М.: Металлургиздат, 1946. 463 с.
  94. А.И., Левин С. З. Ингибиторы коррозии металлов.-М.: Металлургиздат, 1946. 463 с.
  95. Л. И. Формальная теория действия органических ингибиторов Коррозии. Защита металлов, 1977, т. 13, вып. 4, с. 387−399.
  96. С.А. Об определяющее факторах Коррозии и инги-бирования. Журнал физ. хиглия, 1973, т. 47, Л 12, с. 29 612 964.
  97. А.Б., Кузнецов В. В. Исследование Коррозионно-элеКтро химического поведения упруго дефюрм1фО ванной стали в ингибиро-ванной Кислоте. ФизиКо-химичесКая механика материалов, 1983, т. 19, В 15, с. 100−101.
  98. Л.В., Машаева В. И. Овчинникова Т.М. К вопросу о методике определения водорода в стали. В кн.: Наводорожи-вание металлов. — I.: Изд-во ЛГУ, 1974, с. 14−17.
  99. E.H., Антропов Л. И. Использование ингибиторов кислотной коррозии для защиты стали от наводороживания при Катодной поляризации в серной Кислоте. Коррозия и защита метахлов. — Калиниград, 1978, JS 4, с. 49−56.
  100. СнекКин В.А., Сергеев М. И. Распределение водорода в пружинной стали 65 Г при Катодной поляризации в серной Кислотеи его влияние на микротвердость. Коррозия и защита металлов.-Калининград.: Изд-во Кгу, 1978, вып. 4, с. 31−35.
  101. Е.С., Балезин С. А., Иванов С. С. Ингибиторы Кислотной Коррозии и их влияние на механические характеристики высокопрочной стали. Защита металлов, 1980, т. 16, J5 I, с. 8083.
  102. Э.М. Механохимия металлов и защита от Коррозии.
  103. М.: Металлургия, 1974. 231 с.
  104. И.Л., Жигалова К. А. Ускоренные методы Коррозионных испытаний металлов. М.: Металлургия, 1966. — 344 с.
  105. .В. Методы исследования Коррозии металлов.-М.: Металлургия, 1965. 253 с.
  106. Жук Н.П. %рс Коррозии и защиты металлов. М.: Металлургия, IS68. — 407 с. 109. коррозия и защита химической аппаратуры: Справочное руководство, т. I /Под редакцией A.M. Сухотина. JT.: Химия, 1969. — 559 с.
  107. ПО. ТомашовН.Д., ЖукН.П., Титов В. А., Веденеева М. А. Лабораторные работы по Коррозии и защите металлов. М.: Металлургия, 1971. — 279 с.
  108. ДончуК п.П., КостецКий Б. И. Влияние поверхностных окисных пленок на Коэффициент трения и схватывание некоторых металлов. В сб.: Повышение долговечности литых материалов. -Киев.: ИПЛАН ЗССР, 1969, с. 134−139.
  109. В.И. Влияние некоторых конструктивных параметров шестеренного дозировочного насоса химических волокон на величину и неравномерность его производительности.: Автореф.
  110. Дис.. Канд. техн. наук, — Москва, 1971.
  111. Приборы и методы физического металловедения. Выпуск j /Под ред. Ф. Вейнберга М.: Мир, 1973. — 427 с.
  112. БеККерт М., Клеш X. СцравочниК по металло1рафичесКому травлению. Пер. с нем.- М.: Металлургия, 1979. — 336 с.
  113. ФизиКо-химичесКие методы исследования металлов /Под ред. Н. И. Еремина М.: Мэшгиз, 1950. — 239 с.
  114. Техника электронной микроскопии: Пер. с англ. М.: Мир, 1965. — 399 с.
  115. Н.И., МирКин Л.И. Рентгеноструктурный аналюз:
  116. Практическое руководство. M.: Машгиз, I960. — 216 с.
  117. Л.И. РентгеноструКтурный Контроль машиностроительных материалов: Справочник. М.: Машиностроение, 1979. — 134 с.
  118. Батуринск^я H.I., КальчуК H.A., Черный В. Г. Определение параметров тонкой кристаллической структуры в поверхностных слоях материала с помощью рентгеновского дифраКтометра. -ЗаводсКая лаборатория, 1982, т. 48, JS 7, с. 38−40.
  119. В. И. Радиоактивные изотопы в исследовании и автоматизации Контроля за износом, ~ М. — Машиностроение, 1967. 140 с.
  120. КостецКцй Б-И. Трение cmaife и тгэчос в машинах. -Яиев.: Техник, 1970. 3S6 с.
  121. Основы научных исследований в литейном производстве /Под общ. ред. А.ЕДривошеева. -г Киев-Донецк.: Вица шКола. Головное езд-во, 1979. 168 с.
  122. Хартман К, ЛецКий Э., Шефер В. и др. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. М.: Мир, 1977. — 552 с.
  123. Д. Г. Коррозионная стойкость нержавевдих сталей, сплавов и чистых" металлов. М.: Металлургия, 1982. -352 с.
  124. АндргаценКо Ф.К., Орехова В. В. Теоретичес1^ электрохимия. Киев.: Вица шКола, 1979. — 167 с. 127.~ДамасКин Б.Б., Петрий O.A. Основы теоретической электрохимии. М.: Высшая шКола, 1978. — 230 с.
  125. ПиККеринг Ф.Б. физическое металловедение и разработка сталей: Пер. с англ.- М.: Металлургия, 1982. 184 с. 129. курдюмов Г. В. Явление закалки и отпуска стали. М.: Металяургиздат, 1960. — 64 с.
  126. Коррозия: Сцрав. изд. пер. с англ. /Сод ред. Л.Л.Щрайе-ра. М.: Металлургия, 1981. — 632 с.
  127. Р. У. К Некоторые механизмы упрочнения легированных сталей. В кн.: Высоколегированные стали: Пер. с англ. /Под ред. А. Г. Рахштадта. — М.: Металлургия, 1969, с. 7−43.
  128. Н.Д. Теория коррозии и защиты металлов. М.: Изд-во АН ССОР, 1959. — 592 с.
  129. Н.Д., Стрекалов П.В. В кн.: Коррозия и защита конструкционных материалов. — М.: Машгиз, 1961, с. 196 199.
  130. М.В., Талов Н. П. Левин Ф.Л. Высокопрочные аустенитные стали. М.: Металлургия, 1969. — 248 с.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?