.н = 0,005x P2н= 0,005×370 = 1,85 Вт.
2.6. 5 Ток холостого хода двигателя: Iхх ≈ Iμ= 0,4 А.
2.6. 6 Электрические потери в обмотке статора: Pэ1 = m1xI1н2 xr1=3×0,932×29,7 = 77 Вт2.
6.7 Электрические потери в обмотке ротора по: Pэ2= m1xI22xr/2= m1(1,08xcosφxI1н)2xr/2= 3x (1,08×0,86×0,93)2×31 = 69,4 Вт.
2.6. 8 Сумма всех потерь в двигателе в номинальном режиме:ΣPн = Pст+Pэ1+Pэ2+Pмех+Pдоб.
н= 20,5 + 77+69,4 + 9 +1,85 = 177,8 Вт.
2.7 Расчет параметров рабочих характеристик Ом; Ом;Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения.
Вт.Активная составляющая тока синхронного холостого хода:.Реактивная составляющая тока синхронного холостого хода:.Определяем активную и реактивную составляющие с1: Полное значение с1: Тогда;;.Исходные данные для расчета пусковых и рабочих характеристик АД следующие:
х1 = 12,7 Ом; r1 = 30,5 Ом; х2/ = 12,5 Ом; r2/ = 31 Ом х12 = 537,3 Ом;r12 = 41,7 Ом; р = 2; f = 50 Гц;U1н = 220 В; hNR = 7,6 мм; μR = 1; ρ = 0,044×10−6W1 = 464; коб = 0,96; τ = 86,3 мм; кμ = 1,44.Задаемся значениями скольжений s = 0,005 до 0,15.SH= r2*/ = 0,13 Ом. Данные расчета сведены в таблице 1. В качестве примера расчета приведены вычисления для скольжения :;;;;;;;;;;;;;;;;;;n1 = nc (1 — s) = 3000(1−0,005) = 2985об/мин;Таблица 1 — Рабочие характеристики асинхронного двигателя3Тепловой расчет3.
1 Превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя:.Принимаем при 2р= 2 к = 0,22, где, где — коэффициент увеличения потерь, для обмоток с изоляцией класса нагревостойкостиFПо таблице 1.12 [1] принимаем среднее значение коэффициента теплоотдачи с поверхности .
3.2 Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора, °С:где — расчетный периметр поперечного сечения паза статора, равный для полузакрытых трапецеидальных пазов, Для изоляции класса нагревостойкостиF, по рис. 8.72 [1, с.402] для находим ., 3.3 Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:.; bизл1≈ 0.
3.4 Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри двигателя:.
3.5 Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри двигателя:= 11,8 ° С.
3.6 Превышение температуры воздуха внутри двигателя над температурой окружающей среды, где для; - сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя, Вт, где — сумма всех потерь в двигателе при номинальном режиме.
3.7 Эквивалентная поверхность охлаждения корпуса с учетом поверхности ребер станины, где — условный периметр поперечного сечения ребер корпуса двигателя; значение которого Пp= 0,8xDA = 0,8×0,1 = 0,08 м.
3.8 Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:.
4Вентиляционный расчет 4.1Требуемый расход воздуха:.
где — коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса, обдуваемого наружным вентилятором:.Коэффициент принимаем m' = 2.6 при 2P = 24.2 Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором по формуле:.Тогда:.Вентилятор обеспечивает необходимый расход воздуха, так как .5 Динамические параметры5.
1 Моментинерцииротора: Jg = ku⋅xD4xl2x103 = 0,78×0,0554×0,061×103 = 0,44 кгxм2, гдеku = 0,78 при 2p = 2.
5.2Допустимоечислопусковасинхронногодвигателявчаснахолостомходу:
гдеiп =; sн = r2' = 0,13 из рабочих и пусковых характеристик.
5.3 Допустимоечислореверсоввчаснахолостомходу: hop≈03hon = 0,3×3900 = 1170, гдеhon = 3900 из таблицы П4[1]. 5.4 Скоростьнарастаниятемпературыприпуске: (доделать, взять из рабочих и пусковых хар-к)?где N = 200 дляхолодногосостояниядвигателяпередпуском.
Список используемых источников
.
Дмитриев В. Н. Проектирование и исследование асинхронных двигателей малой мощности: Ульяновск: УлГТУ, 2006.
Проектирование электрических машин И. П. Копылов, Б. К. Клоков; М., Энергия 1980.
