Значение конечной осадки определяем по методу последовательного суммирования по формуле:
S = i=1nSi =i=1n (zpi — hi) / Ei;
где S — конечная осадка фундамента;
Si — осадка i-го слоя грунта основания;
— безразмерный коэффициент =0,8;
n — число слоев, на которые разбита сжимаемая толщина основания;
zpi — среднее значение дополнительного напряжения в i-ом слое грунта;
hi — толщина i-го слоя;
Ei — модуль деформации i-го слоя грунта.
Толщину слоя принимаем в пределах 0,4 ширины фундамента (hi0,4b).
Вычисляем значения вертикального напряжения от собственного веса грунта на границах выделенных слоев по оси z, проходящей через центр подошвы фундамента:
zg = zg, o+i=1n ihi;
где zg, o='dII — напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;
' - удельный вес грунта, залегающего выше подошвы фундамента;
dII — глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа;
ihi — соответственно удельный вес и толщина i-го слоя грунта.
Определяем дополнительные вертикальные напряжения на границах выделенных слоев по оси z, проходящей через центр подошвы фундамента:
zp = po,.
где — коэффициент, принимаемый по табл. СНБ 5.01.01. — 99; po = (p — zg, o) — дополнительное вертикальное давление на основание; p — среднее давление под подошвой фундамента.
Рассчитываем осадки фундамента Ф1: глубина заложения фундамента d=2,45 м; ширина подошвы фундамента b=1,0 м; напряжения от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента zg, o =46.79;дополнительное вертикальное давление на основание po=566,11−46,79=523,11 кПа;
Расчет осадки сводим в таблицу 3.
Таблица 3.2.3 Расчет осадки фундамента Ф1.
|
Z, м. | h, м. | zg, кПа. | =2z/b. | zp, кПа. | zpi, кПа. | Ei, МПа. | Si, см. |
|
| 0,00. | 46,79. | | | 523,11. | ; | ; |
0,3. | 0,30. | 52,52. | 0,60. | 0,926. | 484,40. | 503,75. | | 0,48. |
0,70. | 0,40. | 56,47. | 1,40. | 0,675. | 353,10. | 418,75. | | 0,54. |
1,10. | 0,40. | 60,42. | 2, 20. | 0,462. | 241,68. | 297,39. | | 0,38. |
1,50. | 0,40. | 64,37. | 3,00. | 0,299. | 156,41. | 199,04. | | 0,25. |
1,90. | 0,40. | 68,32. | 3,80. | 0,272. | 142,29. | 149,35. | | 0, 19. |
2,30. | 0,40. | 72,27. | 4,60. | 0,173. | 90,50. | 116,39. | | 0,15. |
2,70. | 0,40. | 76,22. | 5,40. | 0,132. | 69,05. | 79,77. | | 0,10. |
3,10. | 0,40. | 80,17. | 6, 20. | 0,105. | 54,93. | 61,99. | | 0,08. |
3,50. | 0,40. | 84,12. | 7,00. | 0,084. | 43,94. | 49,43. | | 0,06. |
3,90. | 0,40. | 88,07. | 7,80. | 0,076. | 39,76. | 41,85. | | 0,05. |
4,30. | 0,40. | 92,02. | 8,60. | 0,0575. | 30,08. | 34,92. | | 0,04. |
4,70. | 0,40. | 95,97. | 9,40. | 0,0489. | 25,58. | 27,83. | | 0,03. |
5,10. | 0,40. | 99,92. | 10, 20. | 0,0432. | 22,60. | 24,09. | | 0,03. |
S=Si=2,4 см
В результате проведенных расчетов получили значения осадок меньше, чем допустимое значение осадки, рекомендованной СНБ 5.01.01. — 99., следовательно, выбранный фундамент отвечает всем требованиям расчета.
Рис. 2.2.3 Эпюры напряжений в основании фундамента