Сечение в пролете: M=291,3 кНxм,.
h0=600−60=540мм.
Вычисляем, следовательно, сжатая арматура не требуется. По приложению при находим, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле. Принимаем 4 ш 28 А300 ().
Сечение на опоре:
M=202,7 кНм,.
h0=600−45=555мм.
тогда Принимаем 2 ш32 А300 ().
Монтажную арматуру принимаем 2 ш12 ().
Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
Qmax=239,5кН, q1=q=70,8 кН/м Определим требуемую интенсивность поперечных стержней из арматуры класса В500 (Rsw=300 МПа, Es=200 000МПа).
Принимаем в опорном сечении h0=558 мм.
Находим.
Так как, то требуемую интенсивность поперечных стержней определим по формуле.
Поскольку, то принимаем .
Проверяем условие 57 [3]:; так как.
то корректируем значение qsw по формуле:
.
Согласно п. 5.27 [2] шаг s1 у опоры должен быть не более и. Максимально допустимый шаг у опоры по п. 3.32 [2] будет равен .
Принимаем шаг поперечных стержней у опоры s1=200мм, а в пролете s2=450мм, следовательно.
; принимаем в поперечном сечении два поперечных стержня диаметром 8 мм с учетом диаметра продольной арматуры ().
Таким образом, принятая интенсивность поперечных стержней у опоры и в пролете будет равна:
.
Проверим условие 57 [3]. Так как, а, то, согласно п. 3.34 [3], для вычисления корректируем значения и по формулам:
.
Вычисляем .
Поскольку вычисляем по формуле, но не более. Принимаем, тогда будет равно:
.
Тогда Принимаем.
Проверяем прочность по наклонной полосе ригеля между наклонными трещинами:
;
;
тогда, следовательно, прочность наклонной полосы обеспечена.
Построение эпюры материалов выполняется с целью рационального конструирования продольной арматуры ригеля в соответствии с огибающей эпюрой изгибающих моментов.
Определяем изгибающие моменты, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре.
Сечение в пролете с продольной арматурой 2ш28 А — II.
тогда Сечение в пролете с продольной арматурой 4ш28 А — II.
Сечение в пролете с арматурой в верхней зоне 2ш12 А — II.
Сечение у опоры с арматурой в верхней зоне 2ш32 А — II.
Пользуясь полученными значениями изгибающих моментов, графическим способом находим точки теоретического обрыва стержней и соответствующие им значения поперечных сил.
Вычисляем необходимую длину анкеровки обрываемых стержней для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающих моментов.
Для нижней арматуры по эпюре Q графическим способом находим поперечную силу в точке теоретического обрыва стержней диаметром 28 мм Q=120,6 кН, тогда требуемая длина анкеровки будет равна.
Для верхней арматуры у опоры диаметром 28 мм при Q=74,48 кН соответственно получим.