Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Разработка сварочных материалов, обеспечивающих снижение остаточных напряжений и деформаций в сварных соединениях

Диссертация: Разработка сварочных материалов, обеспечивающих снижение остаточных напряжений и деформаций в сварных соединениях
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В В Е Д Е Н И Е В решениях ХХУ1 съезда КПСС отмечалось, что дальнейшее развитие проглышленности возможно лишь на основе ускорения научнотехнического прогресса, улучшения качества выпускаемой продукции, снижения материалоемкости, повышения производительности труда и эффективности производства. Решение этих задач требует разработки и скорейшего внедрения в производство новых материалов… Читать ещё >

Содержание

  • 1. УСЛОВИЯ РЕЛАКСАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В МЕТАЛЛЕ ШВА
    • 1. 1. Методы снижения остаточных напряжений и деформаций
    • 1. 2. Особенности пластичности металла при фазовом ff^oc--превращении. II
    • 1. 3. Требования к присадочному материалу, обеспечивающему снижение остаточных напряжений
    • 1. 4. Влияние легирующих элементов на структуру, свойства и релаксационную способность мартенсигностареющих сталей
    • 1. 5. Выводы и постановка задач исследований
  • 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЛЕГИРШЦИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ФОРМИРОВАНИЕ ТЕРМИЧЕСКИХ НАПРЯЖЕНИЙ
    • 2. 1. Материалы и методика исследований
    • 2. 2. Влияние легирующих элементов на положение критических точек Мн, М^ и структуру наплавленного металла
    • 2. 3. Влияние легирования на формирование термических напряжений в наплавленном металле
    • 2. 4. Релаксация напряжений в интервале температур мартенситного превращения
  • Выводы
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СОСТАВА ПРИСАДОЧНОГО МЕТАЛЛА НА ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ
    • 3. 1. Методика определения остаточных напряжений
    • 3. 2. Остаточные напряжения в шве и основном металле
    • 3. 3. Влияние присадочного материала на величину остаточных перемещений. 6В
  • Выводы
  • 4. СТОЙКОСТЬ МЕТАЛЛА ШВА ПРОТИВ ОБРАЗОВАНИЯ ГОРЯЧИХ ТРЩИН
    • 4. 1. Методики и материалы исследований
    • 4. 2. Влияние легирующих элементов на образование горячих трещин
    • 4. 3. Повышение стойкости металла шва против образования горячих трещин
  • Выводы
  • 5. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СОСТАВА ПОРОШКОВОЙ ПРОВОЛОКИ НА
  • СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА МЕТАЛЛА ШВА
    • 5. 1. Исследование структуры сварных швов с различным содержанием никеля
    • 5. 2. Исследование механических свойств металла шва и сварного соединения
    • 5. 3. Фракгографические исследования изломов ударных образцов
  • Выводы
  • 6. РАЗРАБОТКА ЭЛЕКТРОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ, ИХ ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОПРОБОВАНИЕ
    • 6. 1. Состав порошковых проволок для сварки в углекислом газе и под флюсом
    • 6. 2. Опытно-промышленная сварка трубных заготовок
    • 6. 3. Нанесение промежуточного слоя при наплавке цилиндров гидропрессов
  • Выводы
  • ЗА КЛЮЧЕНИЕ

Разработка сварочных материалов, обеспечивающих снижение остаточных напряжений и деформаций в сварных соединениях (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

6 В В Е Д Е Н И Е В решениях ХХУ1 съезда КПСС отмечалось, что дальнейшее развитие проглышленности возможно лишь на основе ускорения научнотехнического прогресса, улучшения качества выпускаемой продукции, снижения материалоемкости, повышения производительности труда и эффективности производства. Решение этих задач требует разработки и скорейшего внедрения в производство новых материалов, прогрессивных технологических процессов, повышения надежности и долговечности технологического оборудования. Одним из условий надежной работы оборудования и машин, их высокой производительности и экономичности является обеспечение равнопрочности сварного соединения, В современном производстве для изготовления сварных конструкций, работащих в условиях интенсивного нагружения, применяются высокопрочные стали, при сварке которых в металле и околошовной зоне возникают значительные остаточные напряжения и деформации, Остаточные растягивающие напряжения достигают предела текучести, что иногда приводит к изменению формы конструкции и даже к частичному или полному ее разрушению. Как правило, коробление при сварке увеличивает трудоемкость изготовления, а возникающие напряжения снижают несущую способность конструкции, Эффективным способом повышения прочности сварного с сединения, его качества и эксплуатационной надежности является снижение остаточных напряжений и деформаций. В последнее время проведены обширные исследования и конструкторские разработки по повышению надежности и долговечности машин и аппаратов за счет улучшения напряженного состояния сварных соединений, снижения остаточных напряжений и деформаций. Но все существующие методы снижения остаточных напряжений требуют дополнительного оборудова7 ния, трудоемки, а зачастую малоэффективны, Одним из эффективных способов снижения уровня остаточных напряжений и деформаций является использование специальных присадочных материалов. Рациональный выбор и способ использования присадочных материалов невозможны без всестороннего изучения влияния легирования металла шва на остаточные напряжения. Отсутствие конкретных данных по применению присадочного материала с целью снижения уровня остаточных напряжений и деформаций определило необходимость проведения исследований влияния присадочного материала на уровень остаточных напряжений и деформаций. Данная работа посвящена разработке методики оценки влияния присадочных материалов на релаксацию напряжений в сварном соединении, исследованию влияния различных легирующих добавок на уровень остаточных напряжений и разработке составов электродных материалов, обеспечивающих повышенную работоспособность сварного соединения. Решение поставленных задач достигалось путем изучения влияния композиции присадочного материала и легирующих элементов на свойства металла шва и сварного соединения. Получены данные о влиянии некоторых легирующих элементов на структуру металла шва и критические температурысх-превращения, установлены рациональные концентрации легирущих элементов. Изучено влияние легирущих элементов на релаксацию напряжений в интервале температурсх-превращения и определено их влияние на величину и характер формирования остаточных напряжений. Исследовано влияние легирующих элементов и технологии сварки на механические свойства и технологическую прочность металла шва и сварного соединения.8 На основании экспериментальных данных предложена методика выбора состава металла шва, обеспечивающего необходимые свойства сварного соединения, С использованием ее обоснован состав присадочного материала и технология сварки сталей перлитного и феррито-перлитного классов, Производственное опробование разработанных материалов для сварки трубных заготовок производилось в содружестве с Уральским научно-исследовательским институтом трубной промышленности на Челябинском трубопрокатном заводе. Технология нанесения промежуточного слоя при наплавке цилиндров гидропрессов с целью снижения оотаточных напряжений внедрена на Каменск-Уральском заводе по обработке цветных металлов и на Таджикском алюминиевом заводе, Работа выполнялась в рамках важнейшей научно-технической проблемы 0.72.01 «Разработать высокоэффективные технологические процессы сварки, наплавки, пайки, термической резки и создать для них высокопроизводительное оборудование, сварочные материалы, средства контроля и управления» на I98I-I985 годы, утвержденной постановлением ГК СССР по науке и технике и Госплана СССР от 12 декабря 1980 года JI 472/248 (приложение 15). Уральский политехнический институт им. С. М. Кирова является головной организацией по заданию 01,36 «Разработать и внедрить технологию и новые материалы для наплавки деталей металлургического и горного оборудования с целью повышения их надежности и срока эксплуатации, а также изделий, работающих в условиях сложного нагружения и агрессивных средах» .9 I. УСЛОВИЯ РЕЛАКСАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В МЕТАЛЛЕ ШВА I.I. Методы снижения остаточных напряжений и деформаций Изменения объема металла вследствие неравномерного нагрева, охлаждения и структурных превращений являются основными причинами, вызывающими появление остаточных напряжений и деформаций при сварке. Остаточные напряжения, складываясь с рабочими, могут их усиливать или ослаблять. Как правило, наиболее опасны растягивающие остаточные напряжения /1,2/, так как они, складываясь с н, а пряжениями, обусловленными внешними нагрузками, вызывают разрушение металла, />м VОстаточные растягивающие напряжения в сварных конструкциях приводят иногда к серьезным авариям. Разрушения сварных мостов и цельносварных судов, магистральных трубопроводов часто связывают с проявлением больших остаточных напряжений, близких к разj рушающим/2−4/. -1.ч Особенно опасны объемные растягивающие напряжения, поскольку в этом случае касательные напряжения, обусловливающие пластическое течение, малы, а поэтому создаются условия для хрупкого разрушения. Остаточные напряжения опасны также в изделиях из малопластичных металлов и сплавов, имеющих высокий порог хладноломкости. Растягивающие остаточные напряжения в поверхностных слоях особенно опасны в деталях, работающих при знакопеременных нагрузках, так как способствуют усталостному разрушению /4,5/ и межкристаллитной коррозии /6/. Известны три пути воздействия на напряжения и деформации при сварке I 12 4. Степенью реализации повышенной пластичности металла при фазовых превращениях, У стали Н22Г2, нап|)имер, предел текучести в интервале температур мартенситного превращения в 13 раз меньше его значений до и после превращения /9/, а кинетический модуль нормальной упругости стали Х15Н9Ю, измеренный в процессе превращения аустенига в мартенсит, в 10 раз меньше, чем в стабильном состоянии /10/. Повышенная пластичность металла в интервале температур мартенситного превращения, по-видимому, может быть использована для снижения уровня остаточных напряжений. Понятие «сверхпластичность» введено в техническую литературу А. А. Бочваром и З. А. Свидерской /II/, отметившими аношльное падение твердости и возрастание показателей пластичности алюминиевоцинковых сплавов при высоких температурах. При испытаниях на растяжение подобных сплавов отсутствует ярко шраженная зона локализации деформации на образцах (шейка). Сверхпластичность может проявляться при дефо|"шровании металлов и сталей при температуре, близкой к температуре полиморфного (или фазового) превращения /12−17/ или при деформации в интервале температур фазового перехода /15−18/. В последнем случае при деформации происходит направленное изменение температуры, фазового состава и структуры стали. Сверхпластичность, наблвдаемую при деформировании мелкозернистых материалов при постоянной температуре (0,7…0,85Tmi), когда отсутствуют фазовые или полиморфные превращения, называют структурной /16/. В дальнейшем нами рассматриваются вопросы сверхпласгичности при деформации в интервале температур фазового превращения. Для более полной оценки рассматриваемого явления можно выделить четыре основных признака, сочетание которых характеризует состояние сверхпласгичности /16,18−20/: 13 1. Чрезвычайно большой ресурс деформационной способности, достигаемый при данной схеме напряженного состояния (относительное удлинение достигает нескольких сотен процентов без заметной локализации). 2. Напряжение течения материала в состоянии сверхпластичности (в заданных температурно-скоростных условиях) в несколько раз меньше предела текучести того же материала в пластическом состоянии. 3. Существенная зависимость напряжения течения материалов, находящихся в состоянии сверхпласгичности к изменению скорости деформации. Она обычно оценивается из соотношения 9 (Do (1.1) Uo где б и (Зо сопротивления деформации соответственно при скоростях деформации Ui и t/ 4. Показатель деформационного упрочнения зр" близок к нулю. Здесь с степень деформации, В ряде работ /13,14,18,19,21/ показано, что при деформации металлов в условиях фазового превращения, как диффузионного, так и мартенситного, происходит значительное повышение пластичности, что может быть истолковано в рамках дислокационной модели сверхпластического течения. Пластическая деформация происходит путем движения дислокаций /22/ в сочетании о перемещением межфазной границы, обеспечивающей снятие дефектов и способствуодей высокой пластичности. Очевидно, в таком случае существенное значение при деформации играют процессы зарождения и перемещения дислокаций в матричной фазе. Предложенная в работе /22/ модель не исключает роли других факторов, которые могут способствовать развитию сверхпластичного течения при фазовом превращении. Эффект сверхпластичности 14 зависит от прочности фаз, участвующих в фазовом переходе и от различия их удельных объемов /13/. Объемные изменения при фазовом превращении вызывают появление внутренних напряжений, величина которых сравнима, а иногда и превышает внешние напряжения. Например, относительное изменение объема при фазовом превращении железа составляет 3, титана 0,13, а возникающие при этом внутренние напряжения соответственно составляют 380 МПа /13/ и 30 МПа /15/. В работе /23/ показано, что при высокотемпературном деформировании мартенситносгареющей стали типа Н18К8МЗТЮ, большой вклад в общую деформацию вносит межзеренное проскальзывание. Деформация же в интервале мартенситного J-oLпревращения осуществляется, в основном, за счет внутризеренного скольжения. Отмечено также, что при охлаждении мартенситностареющей стали в интервале температур мартенситного превращения сопротивление деформации заметно падает, что может быть объяснено повышением подвижности дислокаций, обусловленной как перестройкой кристаллической решетки, так и резким возрастанием границы межфазного.

Выводы.

I. При использовании в качестве защитной среды углекислого газа целесообразно применение порошковой проволоки, содержащей ферроиттрий в количестве 0,5 $ и шлакообразующие компоненты: CclFz — 3,5 $- TiOz ~~ СаС03 — 1 $, что обеспечивает минималь.

— 0,011 $.

2. разработаны составы порошковых проволок для механизированной сварки в углекислом газе Ш1−0Н5Г2ХМФС и под флюсом ПП-0Н5ХМФ, обеспечивающие требуемый состав металла шва: никель 5. 5,5 $- хром 0,4.0,5 $- молибден 0,3.0,4 $- ванадий 0,10.0,12 $- марганец 0,8.1,4 $- кремний 0,2.0,3 $- иттрий 0,004.О, 006 $- углерод0,06 $- сера 0,025 $- фосфор < 0,011 $.

3. Проведена опытно-промышленная проверка разработанных материалов при сварке трубных заготовок и разработана технология нанесения промежуточного слоя при наплавке цилиндров гидропрессов. Применение порошковых проволок ПП-0Н5ХМФ и Ш-0Н5Г2ХМФС позволило снизить остаточные напряжения при сварке трубных заготовок в 2.5 раз и исключить образование дефектов в виде отколов при наплавке цилиндров гидропрессов. ную концентрацию примесей: — 0,0380 $;

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

К наиболее существенным результатам данной работы можно отнести следующие:

1. Обоснована возможность использования эффекта сверхпла-стичносги при фазовомпревращении для снижения остаточных напряжений и деформаций при сварке путем применения в качестве электродного материала никельсодеряащей стали мартен-ситного класса, легированной хромом, марганцем кремнием, ванадием, иттрием.

2. Исследовано влияние легирующих элементов в пределах: никель 4.8 $- хром 0.8 $- марганец 0,5.з$- молибден 1,5. 3 $- кремний 0,1.1,3 $ на структуру наплавленного металла, критические температуры оспревращения, термические напряжения, их релаксацию и склонность стали к формоизменению. Показано, что снижение термических напряжений в межкритическом интервале температур обусловлено, в основном, повышенной пластичностью металла при ос-превращении.

3. В качестве критерия склонности стали мартенситного класса к релаксации напряжений предложено отношение (Э^, j (э^ Установлено, что это отношение в интервале температур оспревращения возрастает при легировании никелем или марганцем в пределах 5.8 $ и 2.3 $ соответственно.

4. Показано, что при сварке проволокой мартенситного класса остаточные напряжения в шве сжимающие, а в околошовной зоне — растягивающие и в 2.5 раз ниже, чем при сварке проволоками аустенитного и феррито-перлитного классов. Существенное снижение остаточных напряжений и деформаций может быть достигнуто снижением температуры начала ^-(^-превращения ниже 490 °C.

5. Исследовано влияние никеля, хрома, молибдена и иттрия на склонность металла шва к образованию горячих трещин. Установлено оптимальное содержание никеля 4,5.6,5 $. Наиболее существенное влияние на стойкость металла шва против образования горячих трещин оказывает иттрий.

Введение

иттрия в количестве 0,005.0,019 $ позволяет полностью избавиться от пленочных включений, снизить концентрации кислорода, серы и фосфора в наплавленном металле.

6. Изучено влияние никеля и иттрия на структуру и свойства металла шва и сварного соединения. Установлено, что при концентрации никеля менее 5 $ в металле шва, последний склонен к разрушению по типу внутрикристаллического скола из-за наличия в структуре массивного феррита. При концентрации никеля ^ 5,8 $ -в шве наблюдается межзеренное разрушение, очагами которого являются трещины кристаллизационного типа.

Введение

иттрия в количестве 0,005 $ повышает ударную вязкость за счет уменьшения размера неметаллических включений и измельчения первичной структуры металла шва.

7. Полученные данные впервые позволили предложить состав наплавленного металла: никель 5.5,5 $- хром 0,4.0,5 $- молибден 0,3.О, 4 $- ванадий 0,10.0,12 $- марганец 0,8., 1,4 $-крем-ний 0,2.0,3 $- иттрий 0,004.0,006 $- углерод ^ 0,06 $- сера.

0,025 $- фосфор ^ 0,011 $ и разработать электродные материалы, обеспечивающие снижение остаточных напряжений и деформаций в сварном соединении. Наплавленный металл и составы электродных материалов защищены шестью авторскими свидетельствами.

8. Промышленное опробование разработанных материалов показало, что остаточные напряжения при сварке трубных заготовок снижаются в 2.5 раз, ожидаемый экономический эффект на Челябинском трубопрокатном заводе составит не менее 40 тыс. руб. только за счет уменьшения объема работ по заварке отбракованных труб.

Разработанные электродные материалы использованы также для нанесения промежуточного слоя при наплавке цилиндров гидропрессов импортного оборудования для Таджикского алюминиевого завода. Экономический эффект от наплавки 4 комплектов деталей составил ~14 тыс. валютных руб.

Разработанные электродные материалы могут применяться для сварки конструкций ответственного назначения из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, работающих при нормальной и пониженных температурах, а также для нанесения промежуточного слоя при наплавке с целью снижения деформаций и напряжений.

Автор выражает глубокую благодарность доценту, кандидату технических наук Пряхину А. В., а также коллективу кафедры «Металлургия сварки» Уральского политехнического института имени С. М. Кирова за помощь, оказанную в работе над диссертацией.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Винокуров В. А, Сварочные деформации и напряжения. — М.: Машиностроение, 1968. — 236 е., ил.
  2. И.О. Сварочные напряжения в металлоконструкциях. -I.: Машгиз, 1950. 144 е., ил.
  3. Г. А. Сварные конструкции. М.: Машгиз, 1962. — 552 е., ил.
  4. П.И. Остаточные сварочные напряжения и прочность соединений. М.: Машиностроение, 1964. — 95 е., ил.
  5. С. Усталостное разрушение металлов. Пер. с польск. / Под ред. В. С. Ивановой. -М.: Металлургия, 1976. 455 е., ил.
  6. Х.А. Коррозия металлов под напряжением. Пер. с англ. / Под ред. В. А. Алексеева. М.: Металлургия, 1970. — 340 е., ил.
  7. М.Х., Белов В. В. Фазовые превращения и изменение свойств стали при сварке: Атлас. М.:Наука, 1972. — 219 с., ил.
  8. .А., Разиков М. И., Дубских В. Я. Влияние мартенситно-го превращения на кинетику формирования термических напряжений в стали 00Х12Н9МТЮ. Автоматическая сварка, 1972, № I, с.17−21.
  9. М.Е., Машков А. К. Изменение прочности и пластичности при прямом и обратном мартенситном превращении. Металловедение и термическая обработка металлов, 1959, № II, с.13−19.
  10. В.Г. О пластичности закаленных сталей при мартенситном превращении ниже ноля °С. Изв. АН СССР. Металлургия и горное дело, 1964, JS I, с. 129−135.
  11. А.А., Свидерская З. А. Явление сверхпластичности сплава Zn-AL Изв. АН СССР, ОТН, 1945, № 9, с.821−824.
  12. Chaudhari P. SuperpEasticity. Science and Technology, 1968, v. 9, p. 4−2-49
  13. CornfiEd &.C., Johnson R.H. The forming of Super-plastic sheet metaE. International JournaE of mechanical Science, 1970, v. 12, p. 479−490
  14. Сверхпластичность металлических материалов / М. Х. Шоршоров, А. С. Тихонов, С. И. Булат и др. -М.: Наука, 1973. 217 е., ил.
  15. Г. И. Фазовые превращения в сплавах титана. -М.: Металлургия, 1968. 180 е., ил.
  16. Johnson R.H. SuperpEasticity. MeiaEEuryicat
  17. Reviews, Review 146, 1970, v. 15, p. «5- Ш
  18. Underwood E.E. A review of superpCastCcdy and related phenomena. ~ JournaE of MetaEs, 1962, v. 14, p. 914−919
  19. А.С. Эффект сверхпластичности металлов и сплавов. -М.: Наука, 1978. 142 е., ил.
  20. Edington J.W., Me Eton КМ., С utEer С.P. Super-pEasiicity. Progress in Material Science, 1976, v. 2.1, M 2, p. 63−170
  21. А.С. Элементы физико-химической теории деформируемости сплавов. М.: Наука, 1972. — 158 е., ил.
  22. Я.М., Смирнов О. М., Матвеенков А. П. Изменение реологических параметров стали UIXI5 в процессе фазового превращения. Изв.вузов. Черная металлургия, 1975, № I, с.62--64.
  23. О.А. Пластичность и сверхпласгичность металлов. -М.: Металлургия, 1975. 280 е., ил.
  24. Особенности пластической деформации мартенситностаревдей стали в ^"-области и в интервале f-^oc -превращения /А.П.
  25. Пигенко, М. Х. Шоршоров, Т. А. Чернышова, А. Я. Донцова. Физикаи химия обработки материалов, 1975, № 3, с.91−94.
  26. Р.К. Механизм межкристаллитного разрушения при повышенных температурах. В кн.: Атомный механизм разрушения. Пер. с англ. / Под ред. М. А. Штремеля. М.: Металлургиздат, 1963, с.593−646.
  27. Горячие трещины при сварке жаропрочных сплавов / М. Х. Шоршоров, А. А. Ерохин, Т. А. Чернышова и др. М.: Машиностроение, 1973. — 224 е., ил.
  28. М.Д., Кардонский В. М. Высокопрочные мартенситно-ста-реющие стали. М.: Металлургия, 1970. — 224 е., ил.
  29. М.Д. Высокопрочные мартенситно-старевдие сплавы. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. — М.: Металлургия, 1968, с. 122−132. (Тр. ШМИЧМ- вып.9).
  30. В.М., Перкас М. Д. Изменение структуры и свойств мартенсита сплавов на основе Fe Wi, при старении. — В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. — М.: Металлургия, 1968, с.132−142. (Тр. ПНИИЧМ- вып. 9).
  31. М.Д. Структура и свойства высокопрочных сталей со стареющим мартенситом. Металловедение и термическая обработка металлов, 1970, № 7, с.12−23.
  32. Л.Г., Щербаков А. Ф. Влияние легирования, внешнего и фазового наклепа на «взрывное» мартенситное превращение в сплавах на железоникельуглеродистой основе. Физика металлов и металловедение, 1971, т.31, вып.2, с.431−433.
  33. С.Р. Экономнолегированные маргенситностареющие стали. М.: Металлургия, 1974. — 208 е., ил.
  34. М.А., Головин С. А. Внутреннее трение и структура металлов. М.: Металлургия, 1976. — 376 е., ил.
  35. К.В., Новожилов Н. М. Сварка в углекислом газе. -Сварочное производство, 1967, № II, с.23−27.
  36. Г. А., Саррак В. И., Шилов Н. А. Температурная зависимость сопротивления деформации железа. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов. — М.: Металлургия, 1968, с.157−165. (Тр.ШШИЧМ- вып.9).
  37. З.Н. Релаксационная стойкость сплавов на основе железа и никеля при высоких температурах. Металловедение и термическая обработка металлов, 1973, № I, с.36−39.
  38. Влияние кобальта, молибдена, титана и хрома на свойства мар-тенситностареющего металла шва / Е. Д. Кудинов, П. А. Прохоров, В. С. Аристов, Н. Г. Сербин. Сварочное производство, 1970,12, с.22−24.
  39. В.М., Перкас М. Д. Электронно-микроскопическое исследование старения Fe-Nb-AC сплава. Металловедение и термическая обработка металлов, 1964, № II, с.15−19.
  40. М.Д. О природе высокой пластичности мартенситно-ста-ревдих сталей. Металловедение и термическая обработка металлов, 1965, № 9, с.28−32.
  41. А.Ф., Жуков О. П., Перкас М. Д. Мартенситностаревдие стали с прочностью более 200 кгс/mfi. Металловедение и термическая обработка металлов, 1971, $ 4, с.9−14.
  42. Ю.С. Разработка методов повышения точности определения содержания микролегирующих элементов в сварных соединениях с применением металла переменного состава: Автореф. Дис. .канд.техн.наук. М.: 1983. — 24 с.
  43. Каика&й А.Н., North Т.Н., ВеРВ Н.8. FЕих formutaiion, Sutphurу oxyden, and rare earth additions in submerged arc wedding. — Trends Steed Consum. VJeEd Int. Conf. — London, 1978, v. 1, paper 22, p. 281−297
  44. Л.В., Насибов А. Г., Зикеев В. Н. Свойства стали 04Г2Б с иттрием. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, № 9, с.43−44.
  45. Notch toughness of tow oxygen content Submerged-arc depositsJ Т.Н. North, H.B. ?>ett, AM. Koukafa, Craig. WeCdung Journal, /979, v. 58} N 12.} p. 345s-354 s
  46. C.M., Окиенко А. П. Влияние морфологии сульфидной фазы на характер разрушения низкоуглеродистой стали. Изв. АН СССР. Металлы, 1976, № I, с.119−120.
  47. Wu8son W. G-. Reduced heat affected zone сгаскйпд and Unproved 8ase metai impact sulfide controt wcth rare earth additions. We? dung Journal, 1971, Ы1, p. 4−2s — 45 s
  48. M.B. Влияние примесей и редкоземельных элементов на свойства сплавов. М.: Металлургиздат, 1962. — 208 е., ил.
  49. Г. В., Шимелевич И. Л., Гетманская Г. Д. Механические свойства мартенситностарегощей стали с добавками марганца, молибдена и кобальта. Металловедение и термическая обработка металлов, 1969, № 10, с.37−45.
  50. В.М. Кремний в мартенситно-старещей стали. Металловедение и термическая обработка металлов, 1970, № 7,с.2−6.
  51. В.М. Старение Fe-Mo и Fe-Mo-St/ сплавов. Физика металлов и металловедение, 1969, т.27, вып.5, с. 890−894.
  52. Е!днерал А.Ф., Перкас М. Д. Структурные изменения при старении мартенсита Fe-Nu-Mo сплава. Физика металлов и металловедение, 1969, т.28, вып.5, с.862−871.
  53. Н.Н. Основы выбора флюсов при сварке сталей. М.: Машиностроение, 1979. — 168 е., ил.
  54. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением / Под ред. Б. Е. Патона. М.: Машиностроение, 1974. -768 е., ил.
  55. Металлография железа. В 3-х т. Пер. с англ. / Под ред. Ф. Н* Тавадзе. -М.: Металлургия, 1972, г. 1. 127 е., ил.
  56. Н.Н. Горячие трещины при сварке. М.: Машгиз, 1952. -.220 е., ил.
  57. М.Г. Тепловая микроскопия металлов. М.: Металлургия, 1976. — 304 е., ил.
  58. Л.Г. Исследование и разработка дисперсионно-гверде-ющей стали для наплавки прессового инструмента. Дис.. канд.техн.наук. — Свердловск, 1975. — 159 с.
  59. A.M., Гецов Л. Б. Релаксация напряжений в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1978. — 256 е., ил.
  60. Р.И. Превращения аустенита в стали. М.: Металлург-издат, I960. — 252 е., ил.
  61. Г. В. Явления закалки и отпуска стали. М.: Метал-лургиздат, I960. — 64 е., ил.
  62. Ф. Измерение температур в технике: Справочник. Пер. с нем. / Под ред. Л. А. Чарихова. М.: Металлургия, 1980. -544 е., ил.
  63. Я.М., Сагалевич Е. А. Структурная диаграмма низкоуглеродистых нержавеющих сталей применительно к литому и наплавленному при сварке металлу. Автоматическая сварка, 1972, № 5, с.10−13.
  64. Ftoreen S. The properties of Sow carbon iron nieket-chromium m art en sit es. — Trans Metatturg. Soc. AIME, 1966, v. 236, IV/ />.29- MO
  65. А.С., Пряхин А. В., Бармин Л. Н. Влияние никеля и хрома на термические напряжения и релаксационную способность мартенситностареющей стали. Изв. вузов, Машиностроение, 1982, гё I, о.109−132.
  66. В.И., Сорокин И. П. О дилатометрическом эффекте в текстурованном железоникелевом сплаве при f-*- ос -превращении. Физика металлов и металловедение, 1966, т.21, вып.2, с.223−227.
  67. Я.М., Смирнов О. М. О феноменологии механизма сверхпластичности. Физика и химия обработки материалов, 1968,1. I, с.76−82.
  68. О.Г., Кацов К. Б. Железомарганцевые сплавы. Киев: Наукова думка, 1982. — 216 е., ил.
  69. Л.С., Щербакова B.C. Значение относительной степени легирования (М^с) Для формирования свойств стали. Известия АН СССР. Металлы, 1969, № 5, с.144−147.
  70. Экспериментальные методы исследования деформаций и напряжений в конструкциях / Под ред. Н. И. Пригоровского. М.: Наука, 1977. — 148 е., ил.
  71. Procter Е. Measurement of residual stress. -ResidLuat stresses and their Effect.- ASington, Ш1, p. 34−40
  72. Сварка в машиностроении: Справочник. В 4-х т. / Под ред. В. А. Винокурова. М.: Машиностроение, 1979, т.З. — 567 е., ил.
  73. К., Рорбах X. Измерение напряжений и деформаций. Пер. с нем. / Под ред. Ю. Ф. Красонтовича. -, М.: Машгиз, 1961. -535 е., ил.
  74. В.А. Основы электротензометрии. Минск: Вышейша школа, 1975. — 351 е., ил.
  75. В.Н. Электрические измерения механических величин.- М.: Энергия, 1976. 104 е., ил.
  76. .А., Пивен И. Д. Электротензометры сопротивления Л.: Энергия, 1972. — 86 е., ил.
  77. Partane A.J.A. Origin and nature of residuaE stressin weeded joits. Residuat stresses and their Effect. — A6ington, 1981, p. /-4
  78. A.c. 755 480 (СССР). Шихта порошковой проволоки / А.С.Табат-чиков, А. В. Пряхин. Опубл. в Б.И., 1980, № 30.
  79. А.с. 961 905 (СССР). Состав сплава / А.с. Табатчиков, А. В. Пряхин, Л. Н. Бармин. Опубл. в Б.И., 1982, № 36.
  80. А.С., Пряхин А. В. Влияние химического состава наплавленного металла на величину остаточной деформации при наплавке валика на кршку пластины. Сварочное производство, 1982, № 6, с.23−24.
  81. А.с. 770 706 (СССР). Состав электродного покрытия / А. С. Табатчиков, А. В. Пряхин. Опубл. в Б.И., 1980, № 38.
  82. Г. В., Сагалевич В. М. Деформации сварных конструкций от поперечной усадки швов. М.: Машиностроение, 1970.- 62 е., ил.
  83. М.Х., Чернышова Т. А., Красовский А. И. Испытания металлов на свариваемость. М.: Металлургия, 1972. — 240 е., ил.
  84. .Ф., Прохоров Н. Н., Новиков Н. Н. Машина для определения склонности металла к горячим трещинам при сварке. -Автоматическая сварка, 1970, № 10, с.47−50.
  85. А.С., Иванов П. И. Влияние Mo, Cr, NL на склонность металла шва Fe-Cr-Wu системы к образованию горячих трещин. В кн.: Теория и практика сварочного производства. Межвузовский сборник. — Свердловск: УПИ, 1981, вып.4, с.79−82.
  86. В.В., Парфессо Г. И. Трещины сульфидного происхождения при сварке стали. Киев: Наукова думка, 1977. -149 е., ил.
  87. Влияние никеля на формирование структуры сварных швов конструкционной стали / Н. Г. Покровская, В. Е. Лазько, В. В. Сачков и др. Сварочное производство, 1978, № 6, с.8−10.
  88. Д.А., Руссиян А. В. Повышение устойчивости против образования горячих трещин при сварке конструкционных сталей. Сварочное производство, 1970, № 5, с.34−36.
  89. Лукашевич-Дуванова Ю. Т. Сульфиды в легированной стали. -Изв. АН СССР. ОТН, 1950, № I, о.326−131.
  90. А.С., Пряхин А. В., Табатчикова Т. И. Влияние состава экономнолегированного мартенситно-стареющего наплавленного металла на образование горячих трещин. Сварочное производство, 1982, № 8, с.25−26.
  91. Е.И., Парфессо Г. И. Влияние ванадия на склонность наплавленного металла к горячим трещинам. Автоматическая сварка, 1969, № I, с.14−17.
  92. T’omio S. Sutphide and its effect on SoBidifica -icon cracking in wetd metaE of steet. Report 3.-Journ. Japan Ne6ding Society, 1973, v. 42, N1} p. 1−106
  93. EinfEup der chemtsSchen Zusammensetzung von UP-SohvJeifinahien auf deren KerBschEagzahigKeit J
  94. Krause, G. Lux, R. Rantschke} E. Hopstein. SchweLJS-lechnCK, 1981, 6. 31, N2, S. 76−77
  95. Pilous V. ErmittEung der WarmrifianfaEtigkeit von Stcihten Sec Sc/iweCjsen. Arch. ELsenhiittenw., 1982, 6. 53, N12, Ш- 487
  96. Е.И., Подгаецкий В. В., Парфессо Г. И. Влияние хрома на стойкость металла против образования кристаллизационных трещин. Автоматическая сварка, 1978, № I, с.20−23.
  97. Е.И., Подгаецкий В. В., Парфессо Г. И. Влияние молибдена и вольфрама на стойкость швов против кристаллизационных трещин при сварке. Автоматическая сварка, 1973, № II, с.9−14.
  98. Влияние углерода, серы и состава флюса на стойкость швов углеродистой стали против кристаллизационных трещин / С.Л.Ман-дельберг, С. Е. Семенов, Б. Г. Сидоренко и др. Автоматическая сварка, 1968, № 7, с.6−10.
  99. AlEen D.J., WoEstenhoEme Л A. SuEphur segregation and intergranuEar micro с racking in ferritic steeE weEd metaE. Met ads TechnoEogicae, 1982, V.9, N 7 7 p. 266 — 273
  100. H.M. Основы металлургии дуговой сварки в газах. -М.: Машиностроение, 1979. 231 е., ил.
  101. Т.М., Аснис А. Е., Тюрин. А. Я. Свойства проволоки, легированной церием и иттрием при сварке в С02. Автоматическая сварка, 1978, № 2, с.55−56.
  102. М.П. Микролегирование стали. Киев: Наукова думка, 1982. — 303 е., ил.
  103. М.А., Сергеев В. Г., Борисова Н. Н. Влияние церия и иттрия на структуру и свойства металла шва на сплаве 06ХН28МДГ. Автоматическая сварка, 1978, № 9, с.5−7.
  104. И.В., Ефименко Н. Г., Кафтанов С. В. Влияние иттрия на ударную вязкость наплавленного металла. Сварочное производство, 1981, JS I, с. 16−17.
  105. А .Н., Усиков М. П., Эстрин Э. И. Кинетика -полиморфного превращения и структура oL -фазы в сплавах Fe-Nu Докл. АН СССР, 1979, т.247, № 5, C. II42-II46.
  106. В.М., Копцева Н. В., Артемова Т. В. Электронно-микроскопические исследования структуры мартенсита в малоуглеродистых сплавах железа. Физика металлов и металловедение, 1976, т.41, вып.6, с.1251−1260.
  107. В.М. Структурные особенности мартенсита в конструкционных сталях. Физика металлов и металловедение, 1972, т.33, вып.2, с.326−334.
  108. О.А., Моношков А. Н., Кукин А. Г. Метод определения составляющих ударной вязкости С15 и ар. Заводская лаборатория, 1969, № 5, с.615−616.
  109. М.Н. Статистическая обработка результатов механических испытаний. М.: Машиностроение, 1972. — 232 е., ил.
  110. Лоу Д. Р. Обзор особенностей микроструктуры при разрушении сколом. В кн.: Атомный механизм разрушения. Пер. с англ. / Под ред. М. А. Штремеля. — М.: Металлургиздат, 1963, с.84--109.
  111. Металлография железа. В 3-х т. Пер. с англ. / Под ред. Ф. Н. Тавадзе. М.: Металлургия, 1972, т.2. — 104 е., ил.
  112. Фрактография и атлас фрактограмм: Справочник. Пер. с англ. / Под ред. М. Л. Бернштейна. М.: Металлургия, 1982. — 489 е., ил.
  113. Э. Специальные стали. В 2-х т. Пер. с нем. / Под ред. А. С. Займовского. М.: Металлургия, 1966, т.1. — 736 е., ил.
  114. В.Д. Структурная наследственность в стали. М.: Металлургия, 1973. — 205 е., ил.
  115. Т.А., Жегина И. П. Анализ изломов при оценке надежности материалов. М.: Машиностроение, 1978. — 200 е., ил.
  116. Пью С. Фрактография в связи с вязкостью разрушения и структурой. В кн.: Вязкость разрушения высокопрочных материалов. Пер. с англ. / Под ред. М. Л. Бернштейна. — М.: Металлургия, 1973, с.129−136.
  117. Spitz ид IV. А., Wei R. P. A fractographic feature of planestrein fracture in 0,45C-Ni -Cr-Mo sheet.-Trans. Quarterly, 1968, v. 6-f, N2, p. 344−351
  118. Hannerz N.E., Lowerty J. F. Influence of Mccroslag Distribution in MIG- -MAG weed MetaZ Impact
  119. Properties. Metal construction and British Weeding Journal, 1975, Ni, p. 21−25
  120. М.И., Толстов И. А. Справочник мастера наплавочного участка. М.: Машиностроение, 1966. — 198 е., ил.
  121. Г. Н., Разиков М. И. Методика расчета порошковой проволоки. Сварочное производство, 1968, № 8, с.34−37.
  122. Г. Н., Кулишенко Б. А. Методика расчета порошковой проволоки с внутренней защитой. Сварочное производство, 1980, № 6, с. 16.
  123. И.К., Суптель A.M., Шлепаков В. Н. Сварка порошковой проволокой. Киев: Наукова думка, 1972. — 222 е., ил.
  124. А.Н., Пашков Ю. И., Власов В. А. К выбору образца и схемы нагружения для определения сопротивляемости материалов распространению трещины. Заводская лаборатория, 1973, № 3, с.338−341.
  125. А.с. 823 043 (СССР). Шихта для порошковой проволоки / А.С.Та-батчиков, А. В. Пряхин, В. П. Федько, А. Н. Пешков. Опубл. в Б.И., 198I, Ш 15.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?