Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Сопротивление кратковременному и длительному осевому сжатию гибких золобетонных элементов с высокопрочной арматурой

Диссертация: Сопротивление кратковременному и длительному осевому сжатию гибких золобетонных элементов с высокопрочной арматурой
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

При кратковременном испытании образцов, не испытывавших предварительного длительного сжатия до разрушения, напряжения в наиболее сжатой продольной арматуре достигали для элементов с гибкостью X = 1 / Ь = 15 633. 640 МПас гибкостью X = 1 / Ь — 20 595.604 МПас гибкостью Х=Ш-25 547.551 МПа. Абсолютные значения предельных (в стадии близкой к разрушению) напряжений в наиболее сжатой высокопрочной… Читать ещё >

Содержание

  • 1. Состояние вопроса и задачи исследования
    • 1. 1. Краткий обзор исследований несущей способности и деформа-тивности сжатых железобетонных стержней с высокопрочной арматурой
    • 1. 2. Особенности учета длительности действия нагрузки
    • 1. 3. Развитие теории выпучивания и устойчивости сжатых стержней из упругих и упругопластических материалов, деформирующихся в условиях ползучести
    • 1. 4. Основные задачи исследования
  • 2. Построение функции меры ползучести и уравнения связи между Сть и Бь применительно к НЗПБ
    • 2. 1. Подбор параметров функции меры ползучести С (1,х), предлагаемых различными исследователями, применительно к НЗПБ
    • 2. 2. Построение функции С (Ч, х) в соответствии с предложением В.Ф. Захарова
    • 2. 3. Оценка корректности алгебраической формы записи основного уравнения теории ползучести
      • 2. 3. 1. Численное решение интегрального уравнения связи между СТьОО и 8Ь (X)
      • 2. 3. 2. Сравнение результатов численного решения и решения полученного путем преобразования интегральной зависимости в алгебраическую
  • 3. Напряженно — деформированное состояние сечений
    • 3. 1. Кратковременное действие внешней нагрузки
      • 3. 1. 1. Упругое решение
      • 3. 1. 2. Упруго — пластическая работа бетона
    • 3. 2. Учет ползучести бетона
      • 3. 2. 1. Замена интегрального уравнения связи между сть (0 и алгебраическим
      • 3. 2. 2. Параметры дополнительного НДС, обусловленные развитием быстронатекающих деформаций ползучести
      • 3. 2. 3. Длительное действие постоянной нагрузки
    • 3. 3. Учет нелинейной ползучести бетона
  • 4. Экспериментальные исследования
    • 4. 1. Состав неавтоклавного зольного поризованного бетона
    • 4. 2. Особенности микротрещинообразования в структуре НЗПБ при нагружении
    • 4. 3. Характеристика опытных образцов
    • 4. 4. Методика испытаний
    • 4. 5. Результаты кратковременных испытаний
    • 4. 6. Результаты длительных испытаний
    • 4. 7. Результаты кратковременных испытаний образцов после длительного действия нагрузки
    • 4. 8. Несущая способность
    • 4. 9. Сравнительный анализ опытных и вычисленных значений параметров напряженно — деформированного состояния
  • 5. Безопасный уровень длительного сжатия
    • 5. 1. Методика определения предельного безопасного уровня длительного сжатия при учете нелинейности деформирова
  • Экономическая эффективность результатов исследования

Сопротивление кратковременному и длительному осевому сжатию гибких золобетонных элементов с высокопрочной арматурой (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

В последние годы в строительстве как в России так и за рубежом наблюдается рост применения конструкций из легких бетонов на искусственных пористых заполнителях. Применение легких бетонов позволяет не только снизить массу зданий и сооружений, но и сократить затраты на транспортирование материалов и конструкций, снизить стоимость фундаментов, сократить расход арматурной стали и в конечном итоге уменьшить стоимость строительства.

Широкое распространение легких и поризованных бетонов получило в таких странах как Австралия, Австрия, Великобритания, ФРГ, Япония, США и др. 54].

Легкие бетоны на пористых заполнителях, которые прежде применялись только в ограждающих конструкциях, в последнее время все чаще используется в несущих конструкциях самых различных видов. Зарубежный опыт показывает, что практически любая конструкция, возводимая из тяжелого бетона, может быть выполнена также из легкого, причем замена тяжелого бетона легким приводит к снижению массы конструкции на 20 -40%. Основными объектами применения легких бетонов являются: стеновые камни и панели, балки и плиты покрытий и перекрытий, оболочки покрытий, каркасные конструкции и монолитные стены многоэтажных зданий [54].

За рубежом построено значительное число интересных сооружений с ограждающими и несущими конструкциями из легкого бетона. Некоторые виды конструкций изготавливаются серийно в заводских условиях.

Эффективность применения легкого бетона в конструкциях многоэтажных зданий обусловливается также повышенными в сравнении с тяжелыми бетонами теплозащитными свойствами. Уменьшение массы имеет особое значение при строительстве в сейсмических районах и на подрабатываемой территории.

Монолитные стены из легкого бетона получили широкое применение в массовом жилищном строительстве в Венгрии. Для возводимых здесь многоэтажных зданий применяют легкий бетон на шлаковой пемзе. Объемная масса такого бетона составляет в среднем 1600 — 1700 кг / см .

Опыт возведения многоэтажных зданий с конструкциями из легкого бетона показывает, что экономичность строительства таких зданий возрастает с увеличением этажности. Поэтому не случайным является тот факт, что в течение последних нескольких лет строительство высотных зданий с применением легкого бетона возросло. К числу крупнейших в мире возведенных высотных зданий с применением конструкций из легкого бетона относятся 50 — этажные здания, построенные в г. Сидней (Австралия). Высота одного из них достигает 183 м. Применение легких бетонов в несущих конструкциях позволило существенно уменьшить их массу и снизить стоимость строительства приблизительно на столько же, сколько стоит весь легкий бетон, примененный на строительстве зданий.

Следует отметить, что легкий и поризованный бетоны за рубежом почти во всех странах несколько дороже обычного (тяжелого). И тем не менее применение конструкций из него в конечном счете оказывается экономически выгодным [54].

Для обоснования применения легкого бетона вместо тяжелого необходимо сравнить стоимость строительства всего сооружения в обоих вариантах. Экономия от легкого бетона достигается главным образом благодаря уменьшению массы конструкции и, следовательно, нагрузок от собственного веса. В соответствии с этим уменьшаются размеры поперечных сечений элементов несущих конструкций, снижаются затраты арматуры и бетона, а также других материалов, уменьшаются размеры и стоимость фундаментов, сокращаются затраты на транспортирование материалов и готовых конструкций, на выполнение монтажных работ и т. д.

Эффект использования легких бетонов в многоэтажном строительстве, по сравнению с обычным (тяжелым) становится существенным лишь при высоте здания 10 этажей и более, когда заметно сказывается уменьшение нагрузок от собственного веса [54].

Для изготовления заполнителей за рубежом используется самое разнообразное сырье, как естественное, так и искусственное, переработанное или не переработанное: глины, сланцы, вермикулит, пемза, туф, котельные шлаки, шлаковая пемза, зола ТЭЦ и т. д. Использование для заполнителей местного естественного сырья и отходов производства ведет к снижению стоимости легких бетонов.

Другим перспективным путем снижения материалоемкости и стоимости строительных конструкций является использование сравнительно недорогих высокопрочных термоупрочненных сталей в качестве продольной арматуры. Применение этой арматуры позволяет практически полностью компенсировать недостаточно высокие прочностные показатели легких бетонов.

Однако многие стороны этой проблемы до последнего времени остаются нерешенными. Прежде всего это вопрос об эффективности применения высокопрочных сталей в сжатых элементах повышенной гибкости при сравнительно высоком проценте армирования.

В настоящей работе содержатся результаты исследований особенностей работы сжатых стержней различной гибкости (А, = 1 / Ь = 15- 20- 25) при кратковременном и длительном действии внешних нагрузок. Эти исследования выполнялись в ТГТУ на кафедре «Конструкции и Сооружения». Исследовалось влияние на несущую способность и деформативность колонн с высокопрочной арматурой класса Ат-У, поперечным армирова7 нием в виде обычных вязаных хомутов в зависимости от гибкости при малых (случайных) эксцентриситетах. Был применен неавтоклавный зольный поризованный бетон с объемной массой 1600 кг / см и призменной прочностью Яь = 11,5 МПа.

Результаты теоретических исследований и экспериментальных данных отражены в 6 публикациях. Материалы диссертации докладывались в 1998 году в НИИЖБе на конференции молодых ученых и специалистов в области бетона и железобетона, в Твери на IV Международном научном симпозиуме «Устойчивость и пластичность в механике деформируемого твердого тела», и на Международной научно — технической конференции «Проблемы дорожного и строительного комплексов» в Брянске в 1998 г.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

Проведенное экспериментально — теоретическое исследование кратковременного и длительного сопротивления осевому сжатию золо-железобетонных элементов различной гибкости (X = 1 / Ь = 15. 25) с продольной высокопрочной термоупрочненной арматурой класса Ат-У и обычной поперечной арматурой в виде вязаных хомутов, расположенных на расстояниях, предупреждающих выпучивание продольной арматуры, позволяет сделать следующие выводы:

1. Получен оптимальный состав неавтоклавного зольного поризованного бетона с прочностью на сжатие не менее 11 МПа и удельной плотностью о.

1600 кг/м, проведено исследование его механических характеристик при различной длительности нагружений и различных возрастах.

2. В результате ультразвуковых исследований стандартных образцов из неавтоклавного зольного поризованного бетона при нагрузках различного уровня были получены значения напряжений, соответствующих критическим точкам микротрещинообразования. Это позволило при изучении особенностей длительного деформирования сжатых стержней обоснованно задать уровни длительного сжатия, гарантирующих развитие ползучести НЗПБ в линейной и нелинейной области.

3. Используя опытные данные, были подобраны параметры функции меры ползучести применительно к неавтоклавному зольному поризованному бетону исследованного состава, аппроксимирующей особенности длительного деформирования при различной длительности нагружения и возрастах НЗПБ в момент нагружения и отображающей эти особенности на основе представлений наследственной теории старения (теории упруго-ползучего тела).

4. Выполненная численным методом оценка погрешности, возникающей при замене интегральных зависимостей между деформациями ползучести бетона и напряжениями алгебраическими по предложению Захарова В. Ф. показала различие в результатах расчета, не превышающее 1.2%.

5. При кратковременном испытании образцов, не испытывавших предварительного длительного сжатия до разрушения, напряжения в наиболее сжатой продольной арматуре достигали для элементов с гибкостью X = 1 / Ь = 15 633. 640 МПас гибкостью X = 1 / Ь — 20 595.604 МПас гибкостью Х=Ш-25 547.551 МПа. Абсолютные значения предельных (в стадии близкой к разрушению) напряжений в наиболее сжатой высокопрочной арматуре элементов выдержавших предварительное длительное сжатие под нагрузкой составляющей от 60% до 75% составляли для элементов с гибкостью 15 750.773 МПадля элементов с гибкостью 20 681.700 МПадля элементов с гибкостью 25 614.652 МПа при кратковременном действии разрушающей нагрузки. Таким образом можно констатировать наличие высокой эффективности использования высокопрочных термоупрочненных сталей Ат-У в качестве продольной арматуры сжатых элементов при обычном поперечном армировании в виде вязаных хомутов.

6. Установлено, что длительная выдержка сжатых элементов с высокопрочной арматурой под нагрузкой, сохраняющей практически постоянное значение на протяжении всего периода эксплуатации, привела к повышению несущей способности на 10%. 16% в сравнении с образцами, испытанными в том же возрасте, но не испытывавших предварительно длительного воздействия внешней нагрузки. Причем с увеличением уровня длительного сжатия элементов повышение несущей способности было более значительным.

7. Разработана методика расчетного определения параметров НДС сечений сжатых стержней как при кратковременном, так и при длительном действии внешней нагрузки.

8. Установлено, что при расчетном определении напряженнодеформированного состояния сечений сжатых стержней от кратковременных внешних воздействий необходим учет упругопластического состояния и быстронатекающих деформаций ползучести НЗПБ.

9. Разработана методика расчетного определения параметров НДС при длительном действии нагрузки, учитывающая возможность развития нелинейных деформаций ползучести НЗПБ в наиболее сжатых волокнах при неоднородном напряженно — деформированном состоянии сечений сжатых стержней.

10. Предложен метод решения задачи об определении предельно допустимого уровня длительного сжатия железобетонных стержней, при котором начинают развиваться нелинейные деформации ползучести бетона, вызывающие ускоренное развитие прогибов с последующим самопроизвольным разрушением без увеличения внешней нагрузки. Этот уровень нагружения гарантирует устойчивое деформирование стержней с высокопрочной арматурой на протяжении всего периода эксплуатации конструкции.

11. Сравнительный анализ опытных данных и результатов аналитического расчета подтверждает необходимость учета упруго — пластического состояния бетона и быстронатекающих деформаций ползучести, как при определении параметров НДС, так и при расчете безопасного уровня длительного сжатия элементов с высокопрочной арматурой, основанного на отыскании параметров начального и текущего (длительного).

12. Установлена эффективность применения легкого бетона, такого как НЗПБ, в сочетании с высокопрочной арматурой. При этом имеет место значительное (до 30%) снижение собственного веса конструкции, при сохранении несущей способности в сравнении с традиционными решениями.

Показать весь текст

Список литературы

  1. C.B., Колесников H.A. Нелинейные деформации бетона при сложных режимах нагружения // Бетон и железобетон. -1976. -№ 4. С. 27−32.
  2. Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. -M.: Гостех-издат, 1952. -323с.
  3. Аун Юсеф Ж. Кратковременное и длительное сопротивление железобетонных колонн средней гибкости с высокопрочной арматурой: Дисс. канд. техн. наук. Тверь, 1992. — 169 с.
  4. Аль Абед Ахмад. Несущая способность железобетонных внецентрен-но сжатых элементов средней гибкости с высокопрочной продольной арматурой. Дисс.. канд. Техн. наук. — Тверь, 1994. — 167 с.
  5. Т. Исследование влияния различных режимов нагружения на напряженно-деформированное состояние и несущую способность железобетонных колонн средней гибкости с продольной арматурой класса At-VI. Дисс.. канд. Техн. наук. — Тверь, 1994.-201с.
  6. В.Н., Додонов М. И., Расторгуев Б. С. Общий случай расчета прочности элементов по нормальным сечениям // Бетон и железобетон.-1982.-№ 2 .-С. 16−18.
  7. В.Н., Мадатян С. А., Дулатов JI.C., Митасов В. М. Об уточнении аналитических зависимостей диаграмм растяжения арматурных сталей. Изв. Вузов. Сер. Строительство и архитектура, 1983. -№ 9. -С.21−22.
  8. К.К. Несущая способность сжатых железобетонных элементов прямоугольного сечения с косвенным армированием в виде сеток (при кратковременном действии нагрузки). Дисс. .канд. техн. наук. М., 1975.-127с.
  9. В.Н. Диаграмма ст5 в для бетона при центральном сжатии //
  10. Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона / Ростов н/Д — Рост. инж. стр. ин-т, 1988. — Вып.8. — С. 19−22.
  11. Т.Р., Каляскин A.B., Захаров В. Ф. Высокопрочная арматура в сжатых стержнях средней гибкости //Материалы конф. Молодых ученых и спец. в области бетона и железобетона / М., 1998. — С. 134 138.
  12. В.Я., Бамбура А. Н., Ватагин С. С. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии // Бетон и железобетон / -М., 1984. -№ 10. -С. 18−19.
  13. М.К. Прочность сжатых элементов с высокопрочной арматурой. Дисс.. канд. техн. наук. -М., 1991. -154с.
  14. В.А., Чистяков Е. А., Казак A.A. Внецентренно сжатые железобетонные элементы // Сборные железобетонные конструкции из высокопрочного бетона / М.: НИИЖБ, 1976. — С. 51−92.
  15. О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М., Стройиздат, 1961, с. 96.
  16. В.М., Бондаренко C.B. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат, 1982. — С.78−92.
  17. В.М., Санжаровский P.C. О методе расчета железобетонных колонн // Строительная механика и расчет сооружений / -М.: 1987. -№ 3. С.74−76.
  18. Е.И. О величине предельных деформаций бетона при сжатии // Труды ЦНИИС. М.: 1968. Вып.24.
  19. П.И. Предложение по аналитической зависимости между напряжениями и деформациями в арматуре // Бетон и железобетон / -М., 1983. -№ 12. С.26−27.
  20. A.A. Ползучесть бетона и пути ее исследования. //Исследования прочности, пластичности и ползучести строительныхматериалов. -М.: Госстройиздат, 1995. С. 126−137.
  21. A.A., Чистяков Е. А., Шубик A.B. Исследование деформаций и несущей способности гибких сжатых железобетонных элементов с учетом длительного действия нагрузки // Прочность и жесткость железобетонных конструкций / М.: НИИЖБ,-1971. — С.5−13.
  22. А.Б., Захаров В. Ф. Экспериментальное исследование деформаций сжато изогнутых железобетонных конструкций // Исследования по бетону и железобетону. Труды ЧПИ. -Челябинск, 1967. -Вып.46. -С. 136−149.
  23. В.Н. Исследование и разработка методов расчета по деформациям и несущей способности изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементов из плотного силикатного бетона при статических нагрузках: Автореф. дисс. .докт. техн. наук. -М., 1980.
  24. Ю.П. Предложения по нормированию диаграмм растяжения высокопрочной стержневой арматуры // Бетон и железобетон. М., 1979. -№ 7.-С.15−16.
  25. А.Д., Захаров В. Ф., Рискинд Б. Я. Исследование стоек с термическим упрочением арматуры при длительном нагружении // Бетон и железобетон. 1973. № 8. — С.30−32.
  26. В.И., Лепский В. И. Колонны с армированием из высокопрочной стали. Техническое решение. -М: ЦНИИЭП ТБЗ, 1975.
  27. Зак M. JL, Гуща Ю. П. Аналитическое представление диаграммы ежатия бетона // Совершенствование методов расчета статически неопределимых конструкций. -M.: НИИЖБ, 1987. С. 103−107.
  28. A.C., Чистяков Е. А., Ларичева И. Ю. Деформационная расчетная модель железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил // Бетон и железобетон. М., -1996. -№ 5. -С. 16
  29. В.Ф. Сопротивление железобетонных стержней длительному сжатию. -Дисс .докт. техн. наук. Тверь. 1995. -516с.
  30. В.Ф., Баркая Т. Р., Каляскин A.B. Несущая способность сжатых железобетонных стержней. Предельная эксплуатационная нагрузка // Сб. науч. тр. инж. стр. фак-та / Тверской государственный технический университет. — 1998. — Вып 1. — С. 31−33.
  31. В.Ф., Матар П. Несущая способность и деформации гибких железобетонных стоек при кратковременном нагружении. -Тверь: ТвеПИ, 1994. -4с. Деп. в ВИНИТИ № 502.
  32. В.Г. Основы теории упругости и пластичности. -М.: Высшая школа, 1990. -368 с.
  33. В.Г. Устойчивость. Уч. Пособие: В 2 т. -Тверь: ТвеПИ, 1995−1996. -2 т.
  34. A.B. Численное решение основного интегрального уравнения теории ползучести бетона // Сб. науч. Трудов молодых ученых ТГТУ / -Тверь. 1998. — С. 107.
  35. A.B., Баркая Т. Р., Захаров В. Ф. О пределе длительного сопротивления сжатых железобетонных стержней // IV Международный науч. Симпозиум: Тез. Докл. Тверь, 1998. — С. 54−55.
  36. Н.И. Основные модели механики железобетона. М.: Строй-издат, 1990., 504с.
  37. Н.И., Мухамедиев Т. А. Диаграммы деформирования бетона для развития методов расчета железобетонных конструкций с учетом режимов загружения // Эффективные мало материалоемкие железобетонные конструкции. -М.: НИИЖБ, 1988. С.4−18.
  38. Н.И., Мухамедиев Т. А., Петров А. Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. -М.: НИИЖБ, 1986. С.7−25.
  39. Р.Х. Экспериментальное исследование несущей способности гибких железобетонных стоек из высокопрочных бетонов при длительном действии нагрузки // Строительные конструкции / Межвед. респ. сб. Киев: Будивельник, 1971. — Вып. XVIII. -С. 113−123.
  40. А.П. Экспериментальное исследование устойчивости предварительно напряженных и обыкновенных железобетонных стержней / Межвед. Респ. сб. Киев: Будивельник, 1968. — Вып. УШ.С. 76−86.
  41. Конструктивное использование железобетона. Часть 1. В8 8110. Нормы по расчету и конструированию. -Лондон: Британский институт стандартов, 1985(перевод с английского).
  42. А.И. Длительная прочность стоек, армированных высокопрочной арматурой // Строительство и архитектура, 1980. -№ 5. -С.15−19.
  43. X. Кратковременное и длительное сопротивление центрально сжатых колонн средней гибкости с различным содержанием высокопрочной продольной арматурой: -Дисс.. канд. техн. наук. -Тверь, 1998. -189с.
  44. С.А. Диаграмма растяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. М., 1985. -№ 2. С.12−13.
  45. В.Ф. Особенности влияния длительных нагрузок на напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов и предложения по их учету при определении прочности: Дисс. .канд. техн. наук. — Одесса, 1987. -241с.
  46. Д.Р. Зависимость предельной деформации бетона от армирования и эксцентриситета сжимающего усилия // Бетон и железобетон. М., 1980. № 9. С.11−12.
  47. Д.Р., Мединский В. П., Азизов А. Г. прочность железобетонных колонн с высокопрочной предварительно сжатой продольной арматурой //Вопросы расчета железобетона. Ростов на — Дону. 1982, -С.37−46.
  48. Т.И. Расчет прочности нормальных сечений элементов с использованием диаграммы арматуры // Бетон и железобетон. М., 1988. -№ 8. С.22−25.
  49. П.Ю. Исследование возможности применения высокопрочной арматуры в гибких железобетонных колоннах: -Дисс. .канд. техн. наук. Тверь, 1992. -227с.
  50. Н.Г. О диаграммах деформирования сжимаемых железобетонных элементов с продольным и поперечным армированием // Совершенствование методов расчета статически неопределимых железобетонных конструкций / Труды НИИЖБ. М., 1987. -С. 135−142.
  51. Методические рекомендации по исследованию усадки и ползучести бетона. /НИИЖБ., М., 1975. С. 118.
  52. В.И. Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона. М.: Машстройиздат. 1950. -268 с.
  53. Т.А. Методы расчета статически неопределимых железобетонных стержневых и плоскостных конструкций с учетом нелинейных диаграмм деформирования материалов и режимов нагружения: — Дисс. .докт. техн. наук. М., 1990. -343с.
  54. Применение легких бетонов на пористых заполнителях в ограждающих и несущих конструкциях. М.: ЦНИИС. 1971, С. 2 — 18.
  55. Омар Иссам Безопасный уровень осевого длительного сжатия железобетонных стержней с высокопрочной арматурой: -Дисс.. канд. техн. наук. -Тверь, 1997. -161с.
  56. Пекус Сахновский Д. Н. Исследование устойчивости железобетонных стоек при длительном действии нагрузки // Строительные конструкции. -Киев: Будивельник, 1965. -Вып.1.
  57. И.Е., Улицкий И. И. О теориях ползучести бетона // Ползучесть строительных материалов и конструкций. -М.: Стройиз-дат, 1964. -С. 232−246.
  58. И.Е. О влиянии ползучести и старения на устойчивость сжатых стержней // Строительная механика и расчет сооружений, М., -1967. -№ 1. С.5−9.
  59. И.Е. О применении теории ползучести к расчету бетонных и железобетонных конструкций // Строительство и архитектура, М., 1974. -№ 12. С.3−16.
  60. И.Е., Зедгенидзе В. А. Прикладная теория ползучести. -М.: Стройиздат, 1980. -240с.
  61. Ю.Н., Шестериков С. А. Устойчивость стержней и пластинок в условиях ползучести// ПММ. -1957. -Т. 21. -№ 3. -С. 406−412.
  62. Рекомендации по проектированию железобетонных колонн, армированных высокопрочными продольными стержнями и поперечными сетками. -М.: НИИЖБ. 1979. -25с.
  63. Рекомендации по учету ползучести и усадки при расчете бетонных и железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат. -1988. -120с.
  64. А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат, 1968. — 415с.
  65. .Я. Прочность сжатых железобетонных стоек с термически упрочненной арматурой//Бетон и железобетон, М., 1972. -№ 11 -С. 31−34.
  66. .Я. Применение высокопрочной сжатой арматуры в железобетонных конструкциях // Промышленность сборного железобетона. Серия 3. -М., 1982. -Вып.З. -39с.
  67. .Я., Шорникова Г. И. Исследование сжатых железобетонных элементов с термически упрочненной арматурой // Железобетонные конструкции. -Челябинск, 1972. -Вып.1. С. 42−71.
  68. .Я., Шорникова Г. И. Работа стержневой арматуры на сжатие //Бетон и железобетон, М., -1974. № 10. — С. 3−4.
  69. P.C. Исследование устойчивости сжато изогнутых стержней в условиях нелинейной ползучести материала // Исследования по расчету и проектирования сооружений. -JL, 1975.-С. 164−71.
  70. P.C. О некоторых моделях и гипотезах в теории железобетона // Исследование по расчету строительных конструкций. -Л.: ЛИСИ, 1979. С.27−34.
  71. А.Ю. Несущая способность и деформации коротких сжатых бетонных и железобетонных элементов при кратковременном и длительном загружении: Дисс. канд. техн. наук. -Одесса, 1983. -198с.
  72. СНиП П. 03.01.84. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. -М.: Стройиздат, 1986.С.79.
  73. СНиП П. 21.75. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. -М.: Стройиздат, 1976.
  74. СНиП П-В. 1−62. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. -М.: Стройиздат, 1962.
  75. O.E. Выпучивание и устойчивость стержней за пределом упругости в условиях ползучести: Дисс.. канд. Техн. наук. -Тверь, 1996. -164с.
  76. Строительные нормы и правила Российской Федерации. Бетонные и железобетонные конструкции. СНиП 51−01 (проект). М., 1996. -63с.
  77. К. Э., Чистяков Е. А. Экспериментальное исследование гибких железобетонных стержней при длительном нагружении // Исследование прочности, жесткости и трещиностойкости железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ, — 1962. — С. 30−58.
  78. К.Э. О деформативности бетона при сжатии // Исследование прочности и ползучести строительных материалов. -М.: Госстрой-издат, — 1955, С.202−207.
  79. К.Э., Чистяков Е. А. Исследование несущей способности гибких железобетонных колонн, работающих по первому случаю внецен-тренного сжатия // Расчет железобетонных конструкций. -М.: Росст-ройиздат, 1961. 127с.
  80. А.А. Высокопрочная термоупрочненная арматура больших диаметров и условия ее применения в сжатых железобетонных элементах: Дисс. канд. техн. наук. -М., 1982. -159с.
  81. Л.И. Основы численных методов. М., Наука. 1987. -318.с.
  82. И.И. Теория и расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом длительных процессов. Киев: Будивельник, 1967. -346с.
  83. И.И., Чжан-Чжун-Яо. Устойчивость центрально сжатых элементов при длительном действии нагрузки // Бетон и железобетон, М.,-1963.-№ 3.-С. 135−137.
  84. И.Г., Чистяков Е. А. Применение высокопрочной арматуры в колоннах многоэтажных зданий. М.: Стройиздат. Сер.8. -М.:1. ВЦНИС. 1979. Вып. X.
  85. Чжан Чжун Яо. Исследование явлений ползучести и релаксации в бетоне и железобетоне: Дисс. канд. техн. наук. — Киев, 1958. -128с.
  86. В.А., Сурин В. В. Несущая способность сжатых железобетонных колонн с высокопрочной ненапрягаемой арматурой // Прочностные и деформационные характеристики элементов бетонных и железобетонных конструкций. -М.: НИИЖБ, 1981. С.70−80.
  87. Е.А. Основы теории, методы расчета и экспериментальные исследования несущей способности сжатых железобетонных элементов при статическом нагружении: Дисс. докт. техн. наук. — М., 1988. -638с.
  88. Е.А., Мамулин Н. М., Хаит И. Г. Высокопрочная арматура в колоннах // Бетон и железобетон, М., 1979. -№ 3. -С.20−21.
  89. Е.А., Бакиров К. К. Прочность сжатых железобетонных колонн с продольной высокопрочной арматурой и поперечными сварными сетками // Жилищно гражданское строительство / Экспресс -информация КазЦНТИС. — Алма-Ата, 1975. -№ 3. — 130с.
  90. С.А. О критерии устойчивости при ползучести// ПММ. -1959. -Т. 23. -Вып. 6. -С. 1101−1106.
  91. В.Г. Прочность при длительном сжатии железобетона, армированного высокопрочной проволокой // Несущая способность и деформативность железобетонных конструкций. Тр. КАДИ, Киев: Вища школа, 1978.С.31−38.
  92. A.M. Несущая способность и напряженно-деформированное состояние сжатых армополимербетонных элементов с высокопрочной арматурой: Дисс. канд. Техн. наук. -М., 1985. -124с.
  93. Яшин А.В. О некоторых деформативных особенностях бетона при
  94. DIM C (200), Ck2(N), Ck (N), Ck3(N), C1(N), C2(N), C3(N), A2(N), H2(N), CK4(N)
  95. DIM T (N), A75(N), A60(N), U (N), e75(N), e60(N), temp (N), W (N), h75(N), h60(N)1. DIM de (200)1. CALL csOданные экспериментальных исследований
  96. DATA 56,58,60,62,66,74,86,90,100,111,120,136,160,200
  97. DATA 6.5,13,17,18.7,25,30,44,46,47,50,52,55.5,56.5,57
  98. DATA 3,11,14,14.5,19,22,35,36,38,39,40.5,46.5,46.8,48
  99. DATA -2,17,13,6.5,17,20,80,72,63,55,57,85,75,97
  100. DATA 75,77,73,80,81,86,75,79,80,81.5,84,84,87,72
  101. DATA 18,18,17,17.8,19,21.1,18.4,18.4,18.2,19,19.8,16.7,16.8,14.8
  102. DATA 0.15,0.25,0.35,0.44,.6,.87,1.18,1.26,1.42,1.55,1.62,1.71,1.78,1.821. Eb = 200 000!
  103. CALL ramka (3, 18, 7, 60) CALL Menu (10, 28, Line$(), KOD, p%) SELECT CASE p% CASE 1
  104. CALL Menu (12, 30, Line$(), KOD, pl%) SELECT CASE pi % CASE 1
  105. CALL CT1(C1(), C (), Ck (), C3()) CASE 2
  106. CALL CT2(C1(), C (), Ck2(), C3(), CK4(), de ()) CASE 3
  107. CALL CT3(C1(), C (), Ck3(), C3()) CASE 0, 4 END SELECT1. CASE 2 CALL csO
  108. CALL ramka (2, 3, 21, 77) FOR i = 0 TO 13 NEXT i
  109. CALL GRAPH (C (), Cl (), CK4(), T (), C3(), de ()) CASE 0 END CASE 41. CALL csO1. CALL ramka (2, 3,21,77)1. FOR i = 0 TO 13 NEXT i1. FOR i = 1 TO 13
  110. Предложение Прокоповича И. Е. SUB CT1 (Cl (), C (), Ck (), C3()) A = .1 CO = .9 st = .002 stl = .01 B1 = .31 B2 = .59 G1 = .0038 G2 = .02 G3 = .001 M= 11. CALL csO
  111. CALL ramka (5, 20, 21, 37) DO1. FOR q = 1 TO 200
  112. C (q) = (CO + A * EXP (-G1 * q)) * (1 B1 * EXP (-G1 * (q)) — B2 * EXP (-G2 * (q))) NEXT q
  113. Ck (l) = C (l): Ck (2) = C (3): Ck (3) = C (5): Ck (4) = C (7): Ck (5) = C (11) Ck (6) = C (19): Ck (7) = C (31): Ck (8) = C (35): Ck (9) = C (45): Ck (10) = C (56) Ck (l 1) = C (65): Ck (12) = C (81): Ck (13) = C (105): Ck (14) = C (145)
  114. K = 0: K1 = 0 FOR i = 1 TO 14
  115. K = K + ABS (Cl (i) Ck (i)) A 2 + ABS (Cl (i) — C3(i)) A 2 K1 = K1 + ABS (C 1 (i) — Ck (i)) / Ck (i) + ABS (C 1 (i) — C3(i)) / C3(i) NEXT i p = Kl * 100/28 IF K < M THEN d = 1 ELSE d = 0 SELECT CASE d CASE 1
  116. Bsl = B1: Bs2 = B2: Gsl = G1: Gs2 = G2
  117. Gs3 = G3: M = K: z = 0: Ps = p: Z = 01. CASE 01. END SELECTz = z + 11. Z1 =Z1 + 11. G3 = G3 + st
  118. B1 =Bsl:B2 = Bs2: G1 =Gsl: G2 = Gs2: G3 = Gs3 T1 = 551. FOR q = 1 TO 200
  119. C (q) = (CO + A * EXP (-G1 * q)) * (1 B1 * EXP (-G1 * (q)) — B2 * EXP (-G2 * (q))) NEXT q1. END SUB
  120. Предложение Улицкого и Прокоповича И. Е. SUB СТ2 (Cl (), С (), Ck2(), С3(), СК4(), de ()) А = .2 СО = .95 st = .2 G1 = .999 G2 = st М= 1
  121. D1 = .47 D2 = .24 CALL csO1. CALL ramka (7, 43, 15, 63)
  122. CATE 10, 46: PRINT USING «A = #.####" — A * 100 000! LOCATE 11, 46: PRINT USING «CO = #.ШГ- .95 LOCATE 12, 46: PRINT USING «Del= #.####" — D1 * 100 000! LOCATE 13, 46: PRINT USING «De2= #.####" — D2 * 100 000!
  123. CALL ramka (7, 20, 19, 38) DO1. FOR i = 1 TO 9 q = T (i)
  124. C (i) = D1 + CO * (1 EXP (-G1 * (q))) + A * (EXP (-G2 * (q + 55) — EXP (-G2q)))1. NEXT i1. FOR i = 1 TO 11 q = Tl (i)
  125. C200(i) = D2 + CO * (1 EXP (-G1 * (q))) + A * (EXP (-G2 * (q + 200) -EXP (-G2 * q))) NEXT i
  126. K = 0: K1 =0 FOR i = 1 TO 9
  127. K = K + ABS (Cl (i) C (i)) A 2 + ABS (C200(i) — C3(i)) A 2 K1 = K1 + (ABS (Cl (i) — C (i)) / C (i) + ABS (C200(i) — C3(i)) / C3(i)) / 2 NEXT ip = Kl * 100/9
  128. K < M THEN D = 1 ELSE D = 0 SELECT CASE D CASE 1gsl = G1: gs2 = G2: M = K: Ps = p: z = 0 CASE 0 END SELECTz = z+ 1 Z =Z + 1 G2 = G2 + st
  129. G2 > .014 THEN G1 = G1 + st IF G2>.014 THEN G2 = st IF G1 > .0103 THEN EXIT DO
  130. CATE 8, 22: PRINT USING «Gl= #.#######'" — G1 LOCATE 9, 22: PRINT USING «G2= #.#######" — G2 LOCATE 18, 22: PRINT USING «P = ###.##(%)" — Ps LOOPg3 = (l/145)*LOG (Dl/D2) D = .47 / EXP (-g3 * 55)1. COLOR 4
  131. CATE 17, 22: PRINT USING «G3 LOCATE 14, 46: PRINT USING «D COLOR 0 DO
  132. CALL Waitkey (KOD!) IF KOD! = 27 THEN EXIT DO LOOP CLS
  133. G1 = gsl: G2 = gs2 FOR i = 1 TO 9 q = T (i)
  134. C (i) = D1 + CO * (1 EXP (-G1 * (q))) + A * (EXP (-G2 * (q + 55) — EXP (-G2q)))1. NEXT i1. FOR i = 1 TO 11 q = Tl (i)#.######" — g3 = #.####" — D * 100 000!
  135. C200(i) D2 + CO * (1 — EXP (-G1 * (q))) + A * (EXP (-G2 * (q + 200) -EXP (-G2 * q)))1. NEXT i END SUB
  136. Предложение Арутюняна H.X. SUB CT3 (CI (), C (), СкЗ (), C3()) A1 = .7 CO = .111. St = .001stl = .1 G1 = .011. M= 1 CALL csO
  137. CALL ramka (6, 20, 19, 37) DO1. FOR q = 1 TO 200
  138. C (q) = (CO + A1 / (q + 55)) * (1 EXP (-G1 * (q))) NEXT q
  139. Ck3(l) = C (l): Ck3(2) = C (3): Ck3(3) = C (5): Ck3(4) = C (7): Ck3(5) = C (11) Ck3(6) = C (19): Ck3(7) = C (31): Ck3(8) = C (35): Ck3(9) = C (45): Ck3(10) = C (56)
  140. Ck3(l 1) = C (65): Ck3(12) = C (81): Ck3(13) = C (105): Ck3(14) = C (145) К = 0: K1 = 0 FOR i = 1 TO 14
  141. К = К + ABS (Cl (i) Ck3(i)) Л 2 + ABS (Cl (i) — C3(i)) л 2 K1 = K1 + ABS (Cl (i) — Ck3(i)) / Ck3(i) + ABS (Cl (i) — C3(i)) / C3(i) NEXT ip = Kl * 100/28
  142. К < M THEN d = 1 ELSE d = 01. SELECT CASE d1. CASE 1
  143. Gsl =G1:AS1 =Al:C0s = C0: M = K: Ps = p: Zl =0 CASE 0 END SELECT z = z+ 1 Z1 =Z1 + 11. z > 2000 THEN EXIT DO G1 =G1 +st
  144. G1 > .08 THEN A1 = A1 + stl IFG1 >.06 THEN G1 =st
  145. A1 > .5 THEN CO = CO + stl IF A1 > .5 THEN A1 = stl IF CO > .12 THEN EXIT DO
  146. CATE 7, 22: PRINT USING «G1 = #.######" — G1 LOCATE 8, 22: PRINT USING «A1 = #.######" — A1 LOCATE 9, 22: PRINT USING «CO = #.######" — CO LOCATE 17, 22: PRINT USING «P = ###.#(%)" — Ps LOOP DO
  147. CALL Waitkey (KOD!) IF KOD! = 27 THEN EXIT DO LOOP
  148. CO = COs: A1 = AS1: G1 =Gsl T1 = 551. FOR q = 1 TO 200
  149. C (q) = (CO + A1 / (q + Tl)) * (1 EXP (-G1 * (q))) NEXT q END SUB
  150. Обозначения принятые в программе. п/п Обозначение в программе Обозначени е по тексту диссертации Название величины Размерность
  151. G1 Yi скорость натекания обратимых деформаций ползучести 1 / сут.
  152. G2 Y2 тоже для необратимых 1 / сут.
  153. G3 Y3 тоже для быстронате-кающей ползучести 1 / сут.
  154. Т1 Tl возраст бетона в момент приложения нагрузки сут.5 С С мера ползучести 6 со Со обратимая часть деформаций ползучести МПа
  155. А, А тоже для необратимой МПа"1
  156. D Д тоже для быстронате-кающей ползучести МПа"11. Ввод числа интервалов
  157. Y = 120 ' Объявление массивов DIM Sbd (Y), F (Y, Y), Esd (Y) DIM Sbdz (Y), Esdz (Y)
  158. N = 10 887: Aarm = 4.52: Ab = 70 Aarm: Eb = 200 000!: Es = 1 920 000! A = .1: CO = .9: gl = .01: g2 = .01: T1 =55 'Задание цикла по т FOR Таи = 1 ТО Y ' Задание цикла по t FOR t = 1 ТО Y
  159. C (t, Таи) = CO * (1 EXP (-gl * (t))) + A * (EXP (-g2 * (t + Таи + Tl) -EXP (-g2*t)))
  160. F (t, Таи) = (CO * (1 EXP (-gl * (t))) + A * (EXP (-g2 * (t + Таи + Tl) -EXP (-g2 * t)))) * Eb NEXT t NEXT Таи
  161. Определение начальных напряжений в арматуре и бетоне
  162. Ared = Ab + (Es / (Eb)) * Aarm1. Sbl = N / Ared1. Nbl = Sbl * Ab1. Nsl = N Nbl1. Ssl =Nsl / Aarm1. Epl = Ssl / Es
  163. Esd (l) = Sbl * (F (2, 1) F (2, 1)) / Eb
  164. Sbd (l) = (Nsl Aarm * Es * (Epl + Esd (l))) / Ab
  165. Определение дополнительных напряжений на каждом из рассматриваемых этапов FOR i = 2 ТО Y 1 DS = 01. FOR К = 2 ТО i
  166. DS DS + ((Sbd (K — 1) — Sbd (K — 2)) * (F (i — К + 3, К) — F (2, К))) / Eb NEXT К
  167. Esd (i) = (Sbl * (F (i +1,1) — F (2, 1))) / Eb + DS Sbd (i) = (Nsl Aarm * Es * (Epl + Esd (i))) / Ab NEXT i
  168. Esdz (l) = Sbl * (F (2, 1) F (2, 1)) / Eb
  169. Sbdz (l) = (Nsl Aarm * Es * (Epl + Esdz (l))) / Ab1. FOR i = 2 TO Y 11. DS = 01. FOR К = 2 TO i
  170. DS = DS + ((Sbdz (K 1) — Sbdz (K — 2)) * (F (i — К + 3, К) + F (Y, К)) / 2) / Eb NEXT К
  171. Esdz (i) = (Sbl * (F (i +1,1) — F (2, 1))) / Eb + DS Sbdz (i) = (Nsl Aarm * Es * (Epl + Esdz (i))) / Ab NEXT i
  172. Обозначения принятые в программе. п/п Обозначение в программе Обозначени е по тексту диссертации Название величины Размерность
  173. Sbd 0"Ьс1 Дополнительные напряжения в бетоне МПа2 ф (^) характеристика ползучести МПа
  174. Esd (Y) Деформации арматуры вызванные дополнительными напряжениями
  175. Аагт А3 Площадь сечения арматуры 2 СМ
  176. АЬ Аь Площадь сечения бетона 2 СМ
  177. ЕЬ Еь Начальный модуль упругости бетона МПа
  178. ЕБ Е3 Модуль упругости арматуры МПа8 Таи т Возраст бетона сут.9 N N Внешнее усилие кН10 81 У1 Скорость нарастания обратимых деформаций ползучести 1 / сут.11 82 У2 тоже для необратимых 1 / сут.
  179. Т1 Т| Возраст бетона в момент нагружения сут.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?