Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Обоснование параметров камерной системы при отработке руд в прикарьерной зоне

Диссертация: Обоснование параметров камерной системы при отработке руд в прикарьерной зоне
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Предложена методика определения эквивалентного пролета обнажения камеры по устойчивости в зоне влияния карьера и с учетом трещинова-тости массива и выбрана этажно-камерная система разработки с последующей закладкой выработанного пространства. При этом параметры камер составляют: высота блока (равная высоте этажа) — 60−70 мдлина блока 70−90 мвысота подэтажа — 15−20 мпролет первичных и вторичных… Читать ещё >

Содержание

  • Глава 1. Анализ опыта отработки месторождений в карьерной зоне
    • 1. 1. Технология отработки месторождений в прибортовой зоне карьера
    • 1. 2. Технология отработки месторождений в подкарьерной зоне
    • 1. 3. Геомеханические особенности отработки прибортовых и подкарьерных запасов руд
    • 1. 4. Основные горно-геологические и горно-технические особенности разработки медного месторождения «Эрдэнэт»
      • 1. 4. 1. Горно-геологические условия месторождения «Эрдэнэт»
      • 1. 4. 2. Физико-механические свойства руд и пород и их структурная нарушенность
      • 1. 4. 3. Технология и перспектива карьерной разработки месторождения «Эрдэнэт»
    • 1. 5. Задачи исследования
  • Глава 2. Исследования напряженно-деформированного состояния массива горных пород при подземной разработке подкарьерных запасов руд
    • 2. 1. Анализ существующих методик определения параметров зоны влияния карьера на окружающий массив горных пород
    • 2. 2. Распределение напряжений в прибортовом массиве горных пород при введении очистных работ в карьере
    • 2. 3. Распределение напряжений в прибортовой зоне карьера на основе учета его контура
    • 2. 4. Определение мощности зоны влияния карьера на окружающий массив горных пород численным моделированием
    • 2. 5. Выводы
  • Глава 3. Исследования НДС массива горных пород в зоне влияния карьера в лабораторных и промышленных условиях
    • 3. 1. Цели и задачи исследований
    • 3. 2. Методика моделирования на эквивалентных материалах
      • 3. 2. 1. Краткие теоретические основы моделирования на эквивалентных материалах
      • 3. 2. 2. Выбор масштаба моделирования и подбор эквивалентных материалов
      • 3. 2. 3. Изготовление модели
      • 3. 2. 4. Метод регистрации деформаций на моделях
      • 3. 2. 5. Порядок отработки модели
      • 3. 2. 6. Результаты отработки модели
    • 3. 3. Проведение промышленных экспериментов по определению компонент главных напряжений в массиве горных пород
      • 3. 3. 1. Методы определения напряжений в массиве горных пород
      • 3. 3. 2. Метод разгрузки в варианте торцевых измерений
      • 3. 3. 3. Метод разгрузки с центральной скважиной
      • 3. 3. 4. Принятая методика и аппаратура для определения напряжений в массиве горных пород
    • 3. 4. Реконструкция природного поля напряжений по данным натурных измерений в борту карьера
    • 3. 5. Выводы
  • Глава 4. Обоснование параметров камер и целиков по устойчивости при добыче трещиноватых руд под дном карьера
    • 4. 1. Общие положения определения параметров камерных систем разработки
    • 4. 2. Методы определения камерных систем разработки с помощью функциональных характеристик
    • 4. 3. Оценка влияния неоднородности массива горных пород на устойчивость обнажений
    • 4. 4. Обоснование толщины разделительного целика под дном карьера
    • 4. 5. Обоснование пролета обнажения кровли камер по устойчивости в зоне влияния карьера и методика его определения
    • 4. 6. Предлагаемая система разработки и технико-экономическая оценка
    • 4. 7. Выводы
  • Заключения

Обоснование параметров камерной системы при отработке руд в прикарьерной зоне (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Эксплуатация месторождений полезных ископаемых имеет первостепенное значение для развития хозяйства любой страны. Но использование запасов полезных ископаемых на многих рудных месторождениях остается неудовлетворительным. Неблагоприятная обстановка с полнотой и качеством извлечения запасов из недр сложилась на российских (Тырныаузском ВМК, Гайском), казахстанских рудниках (Тишинском ЛПК и Анненском ЖГМК), ведущих отработку месторождений комбинированным способом. Низкие показатели полноты и качества извлечения руды из недр на этих рудниках вызваны несоответствием параметров очистных камер геомеханическим условиям разработки этих месторождений (потери в отдельных блоках достигают до 40%, а разубоживание руды — до 25%).

Напряженно-деформированное состояние (НДС) массива горных пород вокруг карьера является важнейшим фактором, определяющим геомеханическую обстановку на месторождении. Оно в свою очередь определяет параметры очистных камер при выемке запасов руды в подкарьерной зоне при совместном способе ведения открытых и подземных горных работ. Анализ опыта отработки месторождений комбинированным способом показал, что на формирование НДС массивов горных пород существенное влияние оказывает начальное природное поле напряжений, наличие зон сжатия и разгрузки вокруг карьера и трещиноватость массива. Однако, в известных методах определения параметров камер по устойчивости только частично учитываются эти факторы, в основном, по отдельности, а не в комплексе, что приводит, как показал анализ практики отработки запасов руды под дном и в бортах карьера на Анненском и Тишинском месторождениях, к увеличению потерь и разубоживания отбитой руды. При разработке месторождения «Эрдэнэт» (Монголия) открытым способом возникла проблема доработки оставленных подкарьерных запасов руды подземным способом, что позволит эффективно и с большой полнотой извлечь около 900 млн. т с содержанием меди до 0,65% при бортовом — 0,35%. Поэтому обоснование метода определения параметров камер и целиков по устойчивости при добыче трещиноватых руд в прикарьерной зоне является актуальным.

Цель работы заключается в повышении полноты извлечения запасов полезного ископаемого из недр при добыче подземным способом трещиноватых руд в прикарьерной зоне.

Идея работы заключается в научном обосновании метода определения параметров камерной системы, учитывающего изменения природного поля напряжений и зоны влияния карьера на окружающий его массив пород от совместного ведения открытых и подземных работ.

Научные положения, защищаемые автором:

— величина относительной мощности зоны влияния карьера на массив горных пород под дном карьера зависит от ширины дна и конечной глубины карьера, углов наклона бортов, коэффициентов бокового распора и трещинова-тости пород и изменяется по закону ½ степени от угла наклона бортов карьера;

— величина толщины разделительного целика (потолочины) между открытыми и подземными работами зависит от величины относительной мощности зоны влияния карьера, параметров и прочностных характеристик самой потолочины, ее трещиноватости, НДС массива горных пород и высоты слоя пригрузки породой на дно карьера, и при этом изменяется по закону ½ степени;

— эквивалентный пролет обнажения пород кровли камеры зависит от высоты слоя пригрузки породой, коэффициента структурного ослабления и угла погашения борта карьера и изменяется по гиперболическому закону ½ степени;

— пригрузка породой дна карьера позволяет снизить деформационные процессы, происходящие в прибортовом массиве горных пород, при этом с увеличением высоты пригрузки породой в 5 раз величина смещения прибортового массива уменьшается в вертикальном направлении в 1,2 раза, а горизонтальном — в 1,1 раза.

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждаются применением комплексного метода, включающего: анализ и обобщение достижений отечественной и зарубежной горной науки и практикипроведение натурных измерений методом разгрузки, численного моделирования, экспериментов на моделях из эквивалентного материала и определение физико-механических свойств горных пород в лабораторных условияхаппарат теории упругости и предельного равновесиястатистическую обработку данных с применением ЭВМ.

Научная новизна работы:

— разработан метод расчета параметров камер и целиков по устойчивости в подкарьерном массиве с учетом природного поля напряжений;

— разработан метод определения размеров зоны влияния карьера на НДС массива горных пород, расположенного под его дном;

— получены аналитические зависимости толщины барьерного целика и пролета обнажения трещиноватой кровли камер от прочностных, деформационных характеристик слагающих ее пород, а также величины относительной мощности зоны влияния карьера.

Практическое значение работы заключается в разработке инженерного метода расчета параметров камер и целиков, учитывающего влияние контура карьера на НДС массива горных пород, расположенных под его дном.

Реализация результатов работы состоит во внедрении в проект рекомендаций по снижению потерь и разубоживания отбитой руды в процессе отработки камерных запасов на подкарьерных горизонтах месторождения Эрдэнэт, что позволит вовлечь в совместную разработку запасов за 7 лет около 10,5 млн. т руды со средним содержанием меди 0,35. Результаты исследований используются в учебном процессе при проведении занятий по курсу «Технологические процессы при подземной добыче руд» в РУДН и МГГА.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались на совещаниях в лаборатории «Перспективных технологий» НУЦ «Недра» МГГА (1996;1998 г. г.), на научных конференциях профессорско-преподавательского состава МГГА в 1996;1998 г. г.

Публикации. По содержанию диссертационной работы опубликованы 4 печатные работы.

Объем работы. Диссертационная работа изложена на 152 страницах машинописного текста, содержит 25 рисунков и 15 таблиц, состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы, включающего 93 наименования.

4.7. Выводы.

1. Анализ существующих методов определения параметров камерных систем разработки показал, что они не учитывают специфических особенностей изменения напряженного состояния массива горных пород, окружающих карьер. К ним относятся наличие зон разуплотнения и уплотнения пород, разгрузки и сжатия, неоднородность и трещиноватость массива горных пород, изменения контура карьера в процессе ведения открытых работ.

2. Трещиноватый массив горных пород месторождения «Эрдэнэт» приобретает анизотропные свойства и описывается моделью трансверсально изотропной среды, в которой плоскость изотропии совпадает с плоскостью доминирующей системы трещин.

3. Величина толщины разделительного целика (потолочины) между открытыми и подземными работами зависит от величины относительной мощности зоны влияния карьера, параметров и прочностных характеристик самой потолочины, ее трещиноватости, НДС массива горных пород и высоты слоя пригрузки породой на дно карьера, и при этом изменяется по закону ½ степени.

4. Пролет обнажения трещиноватой кровли камеры зависит от высоты слоя пригрузки породой, коэффициента структурного ослабления пород в зоне влияния карьера и угла погашения борта карьера и изменяется по гиперболическому закону ½ степени.

5. Величина пригрузки породой дна карьера позволяет снизить деформационные процессы, происходящие в прибортовом массиве горных пород. При этом с увеличением высоты пригрузки породой в 5 раз величина смещения прибортового массива уменьшается в направлении: вертикальном в 1,2 раза, а горизонтальном — в 1,1 раз.

6. Предложена методика определения пролета обнажения камеры по устойчивости в зоне влияния карьера и с учетом трещиноватости массива и выбрана этажно-камерная система разработки с последующей закладкой выработанного пространства.

Заключение

.

В диссертационной работе дано решение научной задачи обоснования параметров камер и целиков по устойчивости при добыче трещиноватых руд в подкарьерной зоне, позволяющей управлять массивом горных пород в процессе доработки месторождения подземными горными работами, повысить показатели извлечения полезного ископаемого из недр и безопасность ведения очистных работ.

Основные научные и практические результаты выполненных исследований заключаются в следующем:

1. Существующие методы определения размеров зоны влияния карьера на окружающий массив горных пород не учитывают отношения геометрических параметров карьера, профиль его контура, трещиноватость пород, слагающих его борта и коэффициент бокового распора.

2. При выемке запасов руды карьером вокруг него образуются зоны разуплотнения пород и уплотнения пород, причем разгрузка массива от вертикальных напряжений происходит только в придонной части карьера, а разгрузка от горизонтальных — передается на вышележащие горизонты.

3. Величина относительной ширины зоны влияния карьера на массив горных пород под дном карьера зависит от геометрических размеров карьера, углов наклона бортов (контура карьера), коэффициента бокового распора и трещиноватости и изменяется по степенному закону ½ степени от угла наклона бортов карьера.

4. Численное моделирование вариационным методом показало, что максимальное смещение борта карьера происходит внутрь выработанного пространства на высоте равной ¼−1/3 глубины карьера от его дна и зависит от коэффициента бокового распора.

5. На основании отработки плоской модели методом эквивалентных материалов установлено, что: а) мощность зоны влияния карьера на окружающий массив зависит от соотношения геометрических параметров карьера в вертикальном сечении, углов наклона бортов, коэффициента бокового распора и трещино-ватости массива и хорошо согласуется с данными аналитического расчета и численного моделирования.

6. Вокруг карьеров происходит перераспределение тектонических напряжений таким образом, что по направлению действия в массиве максимальной компоненты ПГШ вблизи контура карьера формируются зоны разгрузки тангенциальных напряжений, а в перпендикулярном направлении — зоны концентрации, поэтому устойчивость бортов карьеров зависит от их расположения относительно вектора тектонических сил: в зонах разгрузки устойчивость бортов понижена, в зонах концентрацииповышена за счет бокового зажима.

7. Предложена методика определения величины главных компонент природного поля напряжений в бортах карьера с учетом трещиноватости массива горных пород, расположенного в зоне влияния карьера.

8. По результатам промышленного эксперимента получены главные компоненты природного поля напряжений на месторождении «Эрдэнэт»:

7-в, ЪуН с азимутом 67°, действующая в горизонтальном субширотном направлениисг°2=, 5уН с азимутом 23°- действующая в горизонтальном субмеридиальном направленииа°3 =уН, действующая в вертикальном направлении с азимутом от вертикали 15°.

9. Величина толщины разделительного целика (потолочины) между открытыми и подземными работами зависит от величины относительной мощности зоны влияния карьера, параметров и прочностных характеристик самой потолочины, ее трещиноватости, НДС массива горных пород и высоты слоя пригрузки породой на дно карьера, и при этом изменяется по закону ½ степени.

10. Эквивалентный пролет обнажения трещиноватой кровли камеры зависит от высоты слоя пригрузки породой и коэффициента структурного ослабления пород в зоне влияния карьера, угла погашения борта карьера и изменяется по гиперболическому закону ½ степени.

11. Величина пригрузки породой дна карьера позволяет снизить деформационные процессы, происходящие в прибортовом массиве горных пород. При этом с увеличением высоты пригрузки породой в 5 раз величина смещения прибортового массива уменьшается в направлении: вертикальном в 1,2 раза, а горизонтальном — в 1,1 раз.

12. Предложена методика определения эквивалентного пролета обнажения камеры по устойчивости в зоне влияния карьера и с учетом трещинова-тости массива и выбрана этажно-камерная система разработки с последующей закладкой выработанного пространства. При этом параметры камер составляют: высота блока (равная высоте этажа) — 60−70 мдлина блока 70−90 мвысота подэтажа — 15−20 мпролет первичных и вторичных камер 15−20 (в зависимости от коэффициента структурного ослабления в зоне влияния карьера).

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.К., Липчанский Б. М., Пирля К. В. Об инженерной оценке напряжений в массиве горных пород. Физико-технические проблемы разработки полезных ископаемых. М.: Наука, 1982, № 1, с. 17−25.
  2. Г. Г. и др. Технология и направления совершенствования систем разработки с применением самоходного оборудования на месторождении «Заполярное». Горный журнал, 1983, № 4, с.22−25.
  3. К.А. и др. Совершенствование управления горным давлением при разработке наклонных и крутых пластов. М.: Недра, 1967, с. 186.
  4. P.A. Об инженерном методе оценки напряжений в массиве горных пород. Технический прогресс в атомной промышленности. Сер.: Горно-металлургическое производство, 1984, № 1, с. 14−18.
  5. Д.М. Напряженное состояние горных массивов с криволинейными границами в поле гравитации. В кн.: Современные методы изучения физико-механических свойств горных пород. — ВСЕГИНГЕО, 1972, с.35−48.
  6. И.В., Картозия Б. А. Механика горных пород. М.: Недра, 1975, с. 87, 220−223, 271.
  7. .П., Юматов Б. П., Исаев A.B. Опыт работы карьера «Угольный ручей» в зоне обрушения Заполярного рудника. Горный журнал, № 6, 1992, с.23−27.
  8. С.Г., Комский Е. И. Расчет на прочность элементов блоков при разработке рудных месторождений. Киев: Техника, 1970, с. 292.
  9. Ю.А. Совершенствование подэтажно-камерной системы разработки на основе учета влияния рельефа поверхности. Диссертация на соискание ученой степени канд.техн.наук, М., МГРИ, 1986, с. 154.
  10. Ю.А. Процессы подземных горных работ. М., МГРИ, 1988 г., с. 86.
  11. Борщ-Компаниец В. И. Комплексное исследование проявлений горного давления при разработке Джезказганского меднорудного бассейна камерно-столбовой системой разработки. Дис. на соиск. учен. степ, д.т.н. -М&bdquo- 1968,-350 с.
  12. Bernatzeder P.J. Steirische Brotlaib/A, «Bergbau», 1981, 32, № 4, 163−164.
  13. A.A., Черный Г. И. Разработка месторождений полезных ископаемых комбинированным способом. Киев, 1965, с. 182.
  14. М.В. основы тектонофизики. М.: Наука, 1976.
  15. Р.В., Калинин Э. В. Опыт применения аналитического метода для оценки напряженного состояния массива горных пород в бортах и основании глубоких речных долин. Вестник МГУ, Геология, 1969, № 5, с.38−43.
  16. Д.И. и др. Типы полиметаллических месторождений Рудного Алтая, их происхождение и методы поисков. М.: Недра, 1977, с. 115.
  17. О.И. Труды Ан СССР, т.210,1973, № 2, с.25−73.
  18. О.И. Реконструкция поля межрегиональных тектонических напряжений сейсмоактивных областей Евразии. Сб. Поля напряжений и деформаций в атмосфере. — М.: Наука, 1979, с.38−45.
  19. О.И. Метод кинематического анализа структур разрушения при реконструкции полей тектонических напряжений. Сб.
  20. А.Н. и др. Распределение напряжений вокруг подземных горных выработок. В кн: Труды совещания по управлению горным давле-нием/Изд. АН СССР, 1938, с.28−42.
  21. В., Функ М., Ковалев H.A., Боровков Ю. А. Применение математических методов для анализа и оптимизации очистных работ, Neue Bergbautechnik, № 11, 1985, с.416−420.
  22. Жуков В В. Расчет элементов систем подземной разработки по фактору прочности. JL: Наука, 1977, — 207 с.
  23. ., Степанов В. Я. напряженное состояние бортов и оснований горных каньонов. Фрунзе, Илим, 1977, с.23−33.
  24. Закладочные работы в шахтах. Справочник /Под ред. Д. М. Бронникова, М.Н.Цыгалова/. М.: Недра, 1989, с. 400.
  25. В.Г., Комаров В. В., Можаев Л. П. Изучение влияния структурных особенностей массива на прочностные свойства скальных пород. В кн.: Материалы совещания по вопросам изучения устойчивости откосов на карьерах. — Белгород, ВИОГЕМ, 1967, с.59−68.
  26. В.Г. Исследование геомеханики глубоких карьеров. // Отчет НИР, инв.№Б547 058 ИГД МЧМ СССР 1−77-ЛП. Свердловск, 1980, с. 195.
  27. В.Г. Теоретические основы обеспечения устойчивости и формирования скальных откосов глубоких карьеров // Автореферат диссер. на соиск. уч. ст. доктора тех. наук, Свердловск, 1982, с. 39.
  28. А.И. и др. Исследование деформации разуплотнения массива горных пород под влиянием открытых работ и разработка методики ихучета при определении вынутых объемов горной массы в карьере / Отчет НИР/. Белгород, ВИОГЕМ, 1983, с. 113.
  29. A.M., Либерман В. Н. и др. Методы расчета целиков и потолочин камер рудных месторождений. М.: недра, 1964, с. 192.
  30. В.Р. Процессы подземных горных работ. М.: Недра, 1980, с. 590.
  31. Инструкция по определению допустимых размеров обнажений и целиков при подэтажно-камерных системах разработки в Криворожском железорудном бассейне. Кривой Рог, 1975, с. З6.
  32. Д.М. Совместная разработка рудных месторождений, М, Недра, 1967, с. 156.
  33. Д.М. Геомеханические процессы при совместной и повторной разработке. М., Недра, 1981, с. 288.
  34. Д.М. К вопросу разрушения междукамерных целиков. Горный журнал, № 8, 1962, с. 14−17.
  35. В.Н. и др. О доработке Учалинского месторождения подземным способом. Подземная разработка мощных рудных месторождений, вып. Ю, Магнитогорск: МГМИ, 1982, с.150−155.
  36. Ким Д. П. Влияние структуры на сдвиговую прочность массива и определение расчетных механических характеристик /Труды ВНИМИ, 1969, № 72, с.51−59.
  37. Ким Д. Н. Исследование сдвиговой прочности массива структурным моделированием. Сб. Вопросы маркшейдерского дела. — Белгород, 1969, ч. П, с.20−31.
  38. И.А., Боровков Ю. А., Холобаев E.H. Задачник по подземной разработке россыпных месторождений. М.: Недра, 1992, с. 224.
  39. И.А., Боровков Ю. А. Способ разработки крутопадающих рудных месторождений, ав.св. № 1 019 893 от 22.01.83 г.
  40. И.А., Боровков Ю. А. Основы расчета контурного взрывания /Извести ВУЗа, Геология и разведка, депон. в ВИНИТИ, № 56, 1−81.
  41. К.П., Крахин Н. С. Исследование проявлений горного давления и определение рациональных параметров систем разработки Тишинского месторождения /Отчет НИР, ВНИИцветмет. Усть-Каменогорск, 1990, с. 93.
  42. Г. А. и др. Распределение напряжений в породных массивах. М.: недра, 1972, с. 175.
  43. В.Ф., Лысак В. И. Перспективы применения камерных систем разработки на больших глубинах. В сб.: Разработка рудных месторождений, вып.26. — Киев: Техника, 1978, с. 18−29.
  44. В.Ф., Лысев В. И. Исследование и научное обоснование размеров конструктивных элементов камерных систем разработки до глубины 1500 м /Отчет НИР. Кривой Рог, КГРИ, 1978, с. 542.
  45. И.А. Определение уплотнения и усадки растворных смесей вследствие водоотделения. В Сб.: Бетон и железобетон. — М., Гос-стройиздат, 1957, с. 15−21.
  46. Н.Б. Управление сдвижением и горным давлением при повторной разработке пологих рудных залежей. Диссер. на соиск. уч. ст. док.тех.наук, М., МГГА, 1994, с. 347.
  47. Г. А. и др. Прецизионные измерения техногенных деформаций пород в массиве. Инженерная геология, 1980, № 8, с.110−116.
  48. Методические указания по определению несущей способности целиков. -Л., ВНИМИ, 1972, с. 79.
  49. Методические указания по использованию теории предельного равновесия для решения задач горного давления. Л., ВНИМИ, 1974, с. 84.
  50. Методические указания для определения первоначальных напряжений в массиве горных пород по результатам их приращений. Свердловск, 1. ИГД МЧМ, 1977, С. 75.
  51. Методические рекомендации к экспериментально-аналитическим измерениям напряжений на больших участках горного массива. Свердловск, ИГД МЧМ, 1977, с. 89.
  52. Методические указания по определению допустимых пролетов обнажений трещиноватых горных пород и размеров опорных целиков при подземной разработке рудных месторождений. М., ИПКОН АН СССР, 1978, с. 93.
  53. Методические указания по установлению размеров камер и целиков при камерных системах разработки руд цветных металлов. Л., ВНИМИ, 1972, с. 82.
  54. Mechanization contributes to Sullivan mine pillar extraction. «Eng. and Mining J»., 1981,182, № 11, 208−209.
  55. B.B. Освоение камерных систем разработки с применением самоходного оборудования /Отчет НИР, ВНИИцветмет, Усть-Каменогорск, 1979, с. 87.
  56. Л.А. Об изменении инженерно-геологических условий в процессе строительства плотин. Тр. /Гидропроект, 1976, вып.48, М., с.83−89.
  57. Morgenstern N. Slopes and Excavotion Gokyo gth. International Conferanse on Soil Mechanics and Fondation Engineering, 11−15 Jyly 1977 г., vol.2, p.p.547−604.
  58. C.H. Распределение напряжений в бортах карьеров. Научн. докл. высшей школы /Горное дело, № 2, М., Высшая школа, 1959, с. 63.
  59. В.П. К вопросу о горном давлении в условиях подземной разработки осадочных месторождений эпигенетического типа //Горнометаллургическая промышленность, 1982, № 2, с.3−7.
  60. А. Пластичность и разрушение твердых тел. М., МИР, 1969, т.2, с. 275.
  61. Parisean W.G. Influence of Topography on the Pre-Mining State of Streess. Proceedings of the Jth Canadian Rock Mechanies Symposium, Edmonton, March, 1971, Ottawa 1972, 143−154.
  62. И.М., Ковалев И. А. Задачник по подземной разработке рудных месторождений. М. Недра, 1984.
  63. Э.Н. К определению напряженного состояния нетронутого массива при негоризонтальной земной поверхности. В кн.: Горное давление и горные удары /Труды ВНИМИ. — Л., 1974, № 91, с.54−62.
  64. C.B. и др. Вскрытие и отработка магнетитовых кварцитов в борту карьера № 1 НКГОКа. Тезисы докладов республ. научно-техн. конф. «Совершенствование открыто-подземной разработки рудных месторождений». Кривой Рог, 1984, с.157−158.
  65. В.Р. Механические процессы в массиве горных пород при камерной системе разработки. Ташкент, Изд-во Фан, 1980, с. 196.
  66. Рекомендации по расчету ширины камер, междукамерных целиков и толщины потолочин (междуэтажных целиков) при подземной разработке месторождений Урала. Свердловск, Уральский ф-ал ВНИМИ, 1970, С. 73.
  67. Ridd Creek, Kanppinen Heikki, Astorga Jamas, Antere Jimo. Das Ez-zbergwerk Vuonos der Outokumpy Oy. «Gluckauh», 1981, 117, № 6, 335 340.
  68. K.B. Деформируемость массивов трещиноватых горных пород. М.: Недра, 1975, с. 220.
  69. В.А. Глубокие горизонты подземного рудника. Горный журнал, 1984, № 4 15−17.
  70. В.А., Ковалев И. А., Белодед Г. П. Исследование, разработка и внедрение оптимальных сечений и новых видов крепления горных выработок на Тишинском руднике. /Отчет НИР, М., МГРИ, 1980, с. 138.
  71. В.А., Ковалев И. А., Боровков Ю. А., Рыжова Л. П. Спецтема № 7091 /Отчет НИР. М., МГРИ, 1985, с. 146.
  72. В.А., Ковалев И. А., Боровков Ю. А. Отчет по спецтеме № 69,3 /Фонды МГРИ, 1984, с. 110.
  73. В.Д. Крепление подземных выработок. М., Госгортехиздат, 1940, с. 253.
  74. В.Д. механика горных пород и рудничное крепление. М.: Углеиздат, 1948, с.ЗОЗ.
  75. О.В. и др. Опыт применения сталеполимерных штанг на СУБРе //Цветная металлургия, 1972, № 2, с.22−25.
  76. Указания по охране, поддержанию и рациональному расположению подготовительных выработок на шахтах основных бассейнов страны. -Л., ВНИМИ, 1972, с. 77.
  77. В.П. Опыт разработки Гайского месторождения комбинированным способом. Горный журнал, 1984, № 4, с. 13−15.
  78. Г. Л. Предельные состояния горных пород вокруг выработок. -М.: Недра, 1976, с.36−38, 136, 272.
  79. Heikanen Risto, Kauppinen Heikki, Astorga Jamas, Anteve Jimo, Das Evzbevgwerk Vuonos der Outokumpu Oy. «luckauf», 1981, 117, № 6, 335 340.
  80. H.A., Тер-Мартиросян Э.Г. Основы прикладной геомеханики в строительстве. М. Высшая школа, 1981. — 320 с.
  81. А.Д., Брюховецкий О. С., Логинский А. П. Доработка запасов руд за контурами карьеров с закладкой выработанного пространства. -//ВИНИТИ, серия «Разработка месторождений твердых полезных ископаемых», т.43, 1987, с. 127.
  82. А.Д. Об основных принципах доработки приконтурных запасов руд на карьерах. Сб. трудов ВЗПИ «КМА в XI пятилетке», Губкин, 1982, 195−199.
  83. А.Е. Физические аспекты природных катастроф. М., Недра, 1981, с. 165−167.
  84. В.В., Фролов В. И. Шнайдер М.Ф. и др. Опытно-промышленная проверка систем разработки с применением самоходного оборудования на Тишинском руднике /Отчет НИР, ВНИИцветмет, Усть-Каменогорск, 1978, с. 98.
  85. В.В. и др. Технология добычи руды с самоходным оборудованием на Тишинском руднике. Горный журнал, 1981, № 8, с.29−31.
  86. В.А. и др. Выбор технологических схем закладочных работ при комбинированной разработке магнетитовых кварцитов. Разработка рудных месторождений: респ. Межвед. научно-техн. Сб., 1984, вып.38, с.49−52.
  87. В.А. Комбинированная разработка рудных месторождений. М., недра, 1974, с. 221.
  88. .П. Технология открытых горных работ при комбинированной разработке рудных месторождений. М., Недра, 1966, с. 146.
  89. Н.Г. Определение напряжений в массиве пород на месторождениях в горных районах. В кн.: Устойчивость горных склонов и подземных сооружений. — Фрунзе, Илим, 1963, с.61−72.
  90. Н.Г., Рогожников О. В., Бердибеков М. Б. Распределение напряжений в массиве при разработке месторождений в горных районах -Фрунзе, Илим, 1982, с.149.
  91. Технико-экономическое обоснование кондиций на руды месторождения «Эрдэнэтийн-Овоо». С.-Петербург, СП АОЗ «Эркон», 1995, с. 138.
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?