Помощь в учёбе, очень быстро...
Работаем вместе до победы

Разработка и исследование математической модели автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя

Диссертация: Разработка и исследование математической модели автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Сегодня автомобильная генераторная установка представляет собой сложный энергетический комплекс, объединяющий синхронный генератор с клювообразным ротором, вентильный преобразователь и регулятор напряжения. Расчет и проектирование такого комплекса является сложной и многопараметрической задачей. Успех в решении этой задачи зависит от правильного выбора и расчета всех элементов машинно-вентильного… Читать ещё >

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ РАЗРАБОТКИ И ИССЛЕДОВАНИЯ АВТОМОБИЛЬНЫХ ГЕНЕРАТОРНЫХ УСТАНОВОК И ВЫБОР МЕТОДА ИССЛЕДОВАНИЯ ГЕНЕРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМ ПЛЕЧОМ ВЫПРЯМИТЕЛЯ
    • 1. 1. Генераторная установка как элемент системы электроснабжения транспортных машин
    • 1. 2. Тенденции развития автомобильных генераторных установок
    • 1. 3. Исследование особенностей работы выпрямительных узлов генераторных установок
    • 1. 4. Выбор метода исследования автомобильной генераторной' установки с дополнительным плечом выпрямителя
    • 1. 5. Особенности исследования вентильных генераторов на основе математических моделей
      • 1. 5. 1. Анализ принципов построения математических моделей вентильных генераторов
      • 1. 5. 2. Особенности расчета магнитного поля электрических машин
      • 1. 5. 3. Особенности построения математической модели и расчета выходных характеристик автотракторных генераторов
  • Выводы
  • 2. СИНТЕЗИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ УПРОЩЕННОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ АВТОМОБИЛЬНОЙ ГЕНЕРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМ ПЛЕЧОМ ВЫПРЯМИТЕЛЯ
    • 2. 1. Разработка упрощенной математической модели генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя
    • 2. 2. Экспериментальное определение адекватности упрощенной математической модели
  • Выводы
  • 3. СИНТЕЗИРОВАНИЕ КОМПЛЕКСНОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ГЕНЕРАТОРНОЙ УСТАНОВКИ С ДОПОЛНИТЕЛЬНЫМ ПЛЕЧОМ ВЫПРЯМИТЕЛЯ
    • 3. 1. Расчет магнитных полей в воздушном зазоре генераторной установки с переменным сечением полюсов
      • 3. 1. 1. Методика расчета магнитных полей в воздушном зазоре генераторной установки с переменным сечением полюсов
      • 3. 1. 2. Описание программы расчета магнитных полей генераторной установки с переменным сечением полюсов
    • 3. 2. Разработка математической модели и расчет магнитной цепи генератора с переменным сечением полюсов
    • 3. 3. Расчет выходных характеристик генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя. Анализ степени адекватности разработанной математической модели
  • Выводы
  • 4. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО ОПТИМИЗАЦИИ ОТДЕЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЕРСПЕКТИВНЫХ ГЕНЕРАТОРОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РАЗРАБОТАННОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ
    • 4. 1. Анализ влияния значения МДС обмотки возбуждения на параметры магнитной цепи и характеристики генераторной установки. Разработка рекомендаций по оптимизации величины МДС обмотки возбуждения
    • 4. 2. Исследование влияния фасок на полюсных наконечниках на параметры генераторной установки с выдачей рекомендаций по их введению.,
  • Выводы

Разработка и исследование математической модели автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Актуальность работы. Стремление повысить конкурентоспособность автомобиля приводит к росту количества и мощности установленных на нем электропотребителей, улучшающих потребительские и эксплуатационные свойства автомобиля, что требует от разработчиков автомобильных систем электроснабжения создания генераторных установок с высокими мощностными показателями. В то же время, уменьшение мировых сырьевых запасов приводит к необходимости достижения высокой энергоотдачи при минимальном весовом исполнении энергоустановки.

Создание эффективных, надежных и технологичных автомобильных генераторных установок является актуальной задачей.

Сегодня автомобильная генераторная установка представляет собой сложный энергетический комплекс, объединяющий синхронный генератор с клювообразным ротором, вентильный преобразователь и регулятор напряжения. Расчет и проектирование такого комплекса является сложной и многопараметрической задачей. Успех в решении этой задачи зависит от правильного выбора и расчета всех элементов машинно-вентильного комплекса, в первую очередь электрической машины. Поиски эффективных и всеобъемлющих решений по улучшению энергетических показателей и качества выходного напряжения занимают одно из центральных мест при разработке автомобильных генераторных установок. Эти поиски могут быть осуществлены как на основе натурного машинного эксперимента так и с помощью математического моделирования. Последнее более рационально.

Расчетам и моделированию синхронных генераторов, в том числе и в составе машинно-вентильного комплекса, посвящено большое количество работ. Помимо фундаментальных работ по теории вентильных машин (Андреева Ю.М., Бута Д. А., Глебова И.А.) огромную роль в развитие методов и средств математического моделирования вентильных генераторов сыграли работы ученых Московского энергетического института (Русакова A.M., Рожнова Н. М., Тыричева П. А., Сугробова A.M.) — научно-исследовательского института автомобильной электроники и автоприборов (Купеева Ю.А., Евграфова В. И., Лейкина Л.П.) и Московского автомеханического института (Акимова C.B., Акимова A.B.). В их работах сформированы принципы построения и описания математических моделей вентильных генераторов.

При создании математических моделей обычно основное внимание уделяют расчету характеристик генераторной установки при ее работе совместно с вентильным преобразователем, имеющим традиционную схему выпрямления, на основе синусоидального представления изменения переменных величин (токов и напряжений) в обмотках статора генератора. Существенно в меньшей степени проработаны вопросы по исследованию возможности использования высших гармонических составляющих индуктированного напряжения для повышения энергетических показателей генераторной установки, особенностям работы машинно-вентильного комплекса, выпрямитель которого имеет дополнительное плечо. Для исследования влияния высших гармонических составляющих на внутренние процессы и выходные характеристики генераторной установки представляется целесообразным на различных стадиях исследования этого вопроса использовать модели различной степени сложности, что подталкивает к необходимости создания целой совокупности моделей машинно-вентильного комплекса различной степени детализации.

Таким образом, развитие методов математического моделирования с целью исследования возможностей использования высших гармонических составляющих фазного напряжения для повышения энергетических показателей машинно-вентильного комплекса и особенностей совместной работы электрической машины с выпрямителем, имеющим дополнительное плечо, остается актуальной задачей.

Целью работы является создание совокупности моделей машинно-вентильного комплекса, которые позволяли бы достаточно точно и с небольшими затратами вычислительного времени рассчитывать характеристики комплекса с учетом реальных электромагнитных процессов генератора и наличия вентильного преобразователя, имеющего дополнительное плечо, которое позволяет использовать высшие гармонические составляющие индуктированного напряжения для повышения максимальной выходной мощности, а также разработка рекомендаций по выбору отдельных параметров генераторных установок и их совершенствованию.

Достижение поставленной цели предполагает конкретизацию и решение основных задач: определение способов и средств построения математических моделей машинно-вентильного комплекса, имеющего дополнительное плечо выпрямителя — разработка упрощенной математической модели автомобильной генераторной установки, позволяющей оценить эффективность применения дополнительного плеча выпрямителя и провести расчет элементов вентильного преобразователя при различном спектральном составе фазного напряженияразработка метода расчета магнитного поля в воздушном зазоре генератора с учетом изменений сечений магнитопровода, разно полярных полюсов и зубчатого строения статора, позволяющего проводить расчеты с минимальными затратами машинного временисоздание комплексной математической модели автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя, отражающей реальную форму токов и напряжений, учитывающей влияние дополнительного плеча выпрямителя на энергетические показатели генераторной установкиреализация совокупности разработанных моделей в форме компонентов прикладного программного обеспеченияпроверка адекватности математических моделей физическому образцу на основе экспериментальных исследованийразработка рекомендаций по выбору и оптимизации отдельных параметров перспективных генераторов с дополнительным плечом выпрямителя для автомобилей марки ГАЗ.

В первой главе работы на основе анализа современных направлений проектирования и моделирования машинно-вентильных комплексов определяются методы исследования и принципы построения математических моделей машинно-вентильного комплекса, обосновывается выбор автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя в качестве конкретного объекта исследований, определяются цель и основные задачи работы. — ¦

Во второй главе синтезируется упрощенная математическая модель генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя, проводится анализ ее адекватности по отношению к реальному физическому объекту. Исследовано влияние формы фазного напряжения на выходную мощность, нагрузку диодов и разработаны рекомендации по выбору диодов основного и дополнительного плеч с учетом спектрального состава фазного напряжения.

В третьей главе проводится разработка упрощенного метода расчета магнитного поля в воздушном зазоре, обеспечивающего достаточную точность при проведении инженерных расчетов характеристик генераторных установок. Формируется модель магнитной цепи и синтезируется полная математическая модель генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя, которая позволяет определить мгновенные и действующие значения напряжений и токов, без изменения структуры модели проводить расчеты выходных характеристик как с применением дополнительного плеча выпрямителя так и без него. Проведена идентификация модели.

Последняя глава посвящена применению разработанного набора компьютерных моделей машинно-вентильного комплекса для оптимизации отдельных параметров генераторной установки с целью улучшения ее выходных характеристик.

Методы исследования. Характеристики генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя были получены методами математического моделирования. В основу принципов построения математических моделей положены эквивалентные схемы замещения. Для определения магнитного поля в воздушном зазоре использовался метод Р. Поля. В качестве универсального средства моделирования применяется пакет прикладных программ ИРИС.

Научная новизна работы заключается в следующем: обоснована структура и форма построения системы математических моделей генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителяразработана система математических моделей автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителяполучены аналитические зависимости, позволяющие осуществить выбор элементов вентильного преобразователя, и рассчитать относительное увеличение мощности генераторной установки с учетом измененной схемы выпрямления и наличием высших гармонических составляющих в фазном напряженииразработана методика по упрощенному расчету магнитных полей в воздушном зазоре синхронного клювообразного генератора с учетом переменного сечения полюса, разно полярности полюсов и зубчатости конструкциипоказаны возможность и целесообразность применения универсальных программных средств анализа электрических и электронных цепей для моделирования электромагнитных процессов в сложных машинно-вентильных комплексах с учетом взаимного влияния и изменения параметров в процессе функционирования комплекса.

Практическая значимость и реализация результатов работы. Разработанный комплекс компьютерных моделей генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя, реализованный с помощью программы анализа электрических и электронных цепей ИРИС в виде универсального описания структуры, внедрен на ОАО АТЭ-1 для расчета и проектирования автомобильных генераторных установок. Полученные в результате работы рекомендации по оптимизации отдельных параметров генераторной установки 25.3771 внедрены в производство.

Диссертационная работа является частью комплекса научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, проводимых совместно кафедрой «Автотракторное электрооборудование» МАМИ и ОАО. АТЭ-1 по созданию энергетических комплексов перспективных автомобилей.

Апробация работы. Результаты, полученные при выполнении диссертации, докладывались и получили одобрение научной общественности при проведении научно-технической конференции «Электротехнические комплексы автономных объектов ЭКАО-97» (Москва октябрь 1997 г.), на заседании кафедры «Автотракторное электрооборудование «Московского автомеханического института.

Публикации. Основное содержание диссертационной работы отра-. жено в семи печатных работах.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и содержит 1кЗ страниц основного текста, 40 рисунков, 1 таблицы и приложения.

ВЫВОДЫ.

1. Анализ влияния величины МДС обмотки возбуждения на выходные характеристики генераторной установки показал, что для перспективной генераторной установке 25.3771 увеличение МДС с 1750 Ампер-витков до 2100 Ампер-витков позволит увеличить выходную мощность на 25%.

2.

Введение

фасок на полюсных наконечниках оптимизирует форму кривой магнитной проводимости в воздушном зазоре, что приводит к снижению уровня шума генераторной установки с 57,2 дБ до 48,5дБ. Однако, это приводит к уменьшению выходной мощности генераторной установки на 15%.

3. Одновременное введение увеличения МДС обмотки возбуждения и фасок на полюсных наконечниках обеспечивает сохранение энергетических показателей генераторной установки при существенном снижении его шумовых характеристик.

4.

Введение

фасок снижает нагрев диодов силового моста генератора за счет оптимизации коммутационных процессов диодов при измененной конфигурации магнитного поля, что повышает надежность их работы.

5. Разработанные рекомендации по изменению МДС обмотки возбуждения и введению фасок учтены при проектировании модернизированной генераторной установки.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В диссертационной работе рассмотрены вопросы моделирования автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя. Основные результаты выполненной работы заключаются в следующем:

1. Обзор трудов, освещающих современные направления проектирования и моделирования генераторных установок, свидетельствует, что в настоящее время при разработке математических моделей и расчете генераторной установки не учитывается влияние высших гармонических составляющих и измененной схемы выпрямления (включение дополнительного плеча) на основные характеристики машинно-вентильного комплекса, влияние спектрального состава фазного напряжения на эффективность применения дополнительного плеча, не в полной мере отражено влияние параметров магнитной системы машинно-вентильного комплекса на спектральный состав фазного напряжения.

2. Синтезирована упрощенная математическая модель автомобильной генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя. На основе упрощенной математической модели проведен анализ влияния величин относительной амплитуды и угла фазового сдвига третьей гармонической составляющей фазного напряжения на особенности работы диодов основного и дополнительного плеч выпрямителя, выходное напряжение, мощностные характеристики генераторной установки.

3. Разработанная упрощенная математическая модель позволяет провести расчет и оптимизировать выбор элементов вентильного преобразователя, как основного, так и дополнительного плеч с учетом измененной схемы выпрямления. Получены аналитические зависимости, позволяющие осуществить выбор диодов основного и дополнительного плеч в зависимости от максимального значения относительной амплитуды третьей гармоники.

4. Разработана методика по ускоренному расчету магнитных полей в воздушном зазоре генераторной установки. В основу расчета положен метод Поля. Отличительной особенностью предложенной методики является представление полюса в виде ступенчатой конструкции, возможность учета разно полярных полюсов и двухсторонней зубчатости.

5. Разработана полная математическая модель генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя, которая позволяет определить мгновенные и действующие значения напряжений и токов, без изменения структуры схем замещения проводить расчеты выходных характеристик как с применением дополнительного плеча выпрямителя так и без него.

6. На основе разработанных методик и моделей осуществлена программная реализация моделирования машинно-вентильного комплекса.

7. Программы по расчету магнитных полей и характеристик генераторной установки объединены в единую структуру модульного типа, что позволяет наиболее полно исследовать влияние параметров машинно-вентильной системы на ее характеристики, учитывая комплексное воздействие элементов системы друг на друга.

8.Показаны широкие возможности использования программных средств применительно к моделированию и расчету характеристик машинновентильного комплекса.

9.Высокая адекватность и универсальность модели с небольшими затратами машинного времени делают предложенную модель оптимальной для проведения инженерных расчетов.

10. На основе математической модели проведен расчет и разработаны рекомендации по оптимизации некоторых параметров генераторной установки с дополнительным плечом выпрямителя с целью улучшения энергетических и шумовых характеристик.

11. Полученные в результате работы рекомендации по улучшению характеристик генераторной установки внедрены в производство.

Дальнейшее развитие работ по данной тематике целесообразно проводить в следующих направлениях:

1. Исследование влияния параметров магнитной системы (размеры и формы полюсного наконечника, зубца статора и т. д.) на спектральный состав фазного напряжения и особенности работы дополни" тельного плеча выпрямителя на основе синтезированной математической модели.

2. Исследование режимов работы и расчет характеристик регулятора напряжения при его работе в составе машинно-вентильного комплекса, выпрямитель которого имеет дополнительное плечо. tto. .

Показать весь текст

Список литературы

  1. Вентильные генераторы автономных систем электроснабжения/ Н. М. Рожнов, A.M. Русаков, A.M. Сугробов, П.А. Тыричев- Под ред. А.П. Ты-ричева.- М: Изд-во Моск. энерг. ин-та, 1996−279 с.
  2. М.В. Технология производства электрических машин: Учебник для вузов. М.: Энергоавтомиздат, 1993−592 с.
  3. Универсальный метод расчета электромагнитных процессов в электрических машинах / A.B. Иванов-Смоленкский, Ю. В. Абрамкин, А. И. Власов, В.А. Кузнецов- Под редакцией A.B. Иванова-Смоленкского.-М.:Энергоатомиздат, 1986−216 с.
  4. В.А. Универсальный метод расчета магнитных полей и процессов электрических машин с дискретно распределенными обмотками. Дис. .д-ратехн. наук.-М., 1990−417 с.
  5. Dr.-Ing.Gerhard Henneberger. Elektrische motorausrustung. Robert Bosch, 1988- 108c.
  6. Бут Д. А. Бесконтактные электрические машины. М.: Высш. шк., 1985 -255 с.
  7. В.А. Проектирование специальных электрических машин переменного тока.-М:Высш. шк., 1982−272 с.
  8. Г. А., Зорин В. А., Кузнецова Т. В., Цукублин А. Б. Некоторые вопросы работы маломощного синхронного генератора на выпрямительную нагрузку//Томский политехнический институт. -1966.-Т.145.-С.140−156.
  9. М.Г. Работа генератора на выпрямительную нагрузку// Труды ин-та/Ленинградский индустриальный ин-т.-1940-№ 3.-С.27−32
  10. Ю.Радин В. И., Загорский А. Е., Сафаров Ю. Е. Особенности выбора и проектирования генераторов, предназначенных для работы на статические преобразователи частоты//Электричество.-1976.№ 4. С. 16−23.
  11. П.Андреев Е. А., Ровинский П. А. Особенности работы синхронного генератора на вентильный преобразователь частоты соизмеримой мощности
  12. Электромагнитные процессы в приводах с частотным управлением. -М.-Л.: Наука, 1972.-С.35−38
  13. H.A. О расчете эквивалентной индуктивности трехфазного синхронного генератора без успокоительной обмотки при работе на вентильную нагрузку//Электротехника.-1973.-№ 5. С. 15−17.
  14. А.Е., Сафаров Ю. Е. Расчет характеристик вентильного генератора// Электротехническая промышленность /Сер.Электрические машины.- 1977.-Вып.12-С.6−7.
  15. Иванов-Смоленский A.B. Электрические машины: Учебник для вузов.-М.'.Энергия, 1980−928 с.
  16. И.П. Электрические машины: Учебник для вузов.-М.Энергоавтомиздат, 1986−360 с.
  17. И.А. Системы возбуждения синхронных генераторов с управляемыми преобразователями. -М.-Л.:Изд-во АН СССР, 1960−335с.
  18. Электрические машины в тяговом автономном электроприводе/Ю.М.Андреев, К. Г. Исаакян, А. Д. Машихин и др.- Под ред.. А. П. Пролыгина.-М.:Энергия, 1979−217с.
  19. В .Я., Гордин A.B. Разностные уравнения синхронного генератора и подключенного к нему выпрямителя//Источники импульсов электрической мощности. -Л.:ВНИИ электромашиностроения, 1990-С.144−154. .
  20. H.H. Метод исследования многофазных разноименнополюсных индукторных машин // Бесконтактные электрические машины. Рига. :Изд-во АН Латв ССР. -1962.- Вып. 2.
  21. М.М. Индукторные альтернаторы повышенной частоты //Труды ин-та/ ВВИА им. Журовского. 1948. С. 112−119.
  22. Е.Г. Математическое моделирование электромашинно-вентильных систем. Львов. Вища школа. Изд-во при Львовском университете, 1986−164 с.
  23. А. Е. Платынха Е.Г. Моделирование автономных электромашин-но-вентильных систем с использованием уточненных методов расче-та//Проблемы нелинейной электротехники: Тез.докл. Всесоюз. научн.-техн.конф. К.:Наукова думка, 1981.-Ч.2, — С.118−120.
  24. A.M. Разработка вентильных двигателей на базе магнитных сис-. тем индукторных машин: Дис.канд.тех.наук.-М., 1982-с.
  25. А.Н. Разработка математической модели машинно-вентильного преобразователя на базе многофазной индукторной машины с аксиальным потоком. Дис.канд.тех.наук. -М., 1997- 142с.
  26. Н.М. Разработка автономного машинно-вентильного источника: питания на базе бесконтактных электрических машин с когтеобразнымротором и внешнезамкнутым магнитопроводом: Дис.канд.тех.наук. М, 1988-с.
  27. О.В. Разработка методов и средств проектирования вентильных двигателей для динамичных электроприводов управления: Дис. лсанд.тех.наук. M., 1992- с.
  28. C.B. Разработка маховичного вентильного автономного генератора: Дис.канд.тех.наук. -М., 1993- 157с.
  29. И.Е. Основы теории электричества. -М.: Наука, 1976 -616с.
  30. К. Бинс., Лауренсон П. Анализ и расчет электрических и магнитных полей. -М.: Энергия, 1970−376с.
  31. А.И., Иванов-Смоленский A.B. Магнитное поле в воздушном зазоре синхронной явнополюсной машины //Электричество. -1967. -№ 11. С.53−57.
  32. Иванов-Смоленкий A.B., Мнакацанян М. С. Аналитический метод расчета магнитного поля в воздушном зазюре электрической машины с односторонней зубчатостью // Электричество. -1972. -№ 3. С.57−60.
  33. А.И. Аналитическое решение уравнений магнитного поля в дискретных структурах явнополюсных электрических машин // Электричество.-1979. -С. 18−21.
  34. Я. Электромагнитные расчеты элементов электрических машин. М.: Энергоавтомиздат, 1986−200с.
  35. М., Клот Р., Мартин Х., Топп Л. Расчет жесткости и деформаций в комплексных структурах. Turner M.I., Clough R.W., Martin H. С. Дорр L.I. Stiffness and Deflection Analysis of Complex Structures// I.Aeronaut. Sci.-1956.-№ 23.-P.805−824.
  36. М., Сильвестр П. Анализ магнитного поля турбогенераторов с помощью метода конечных элементов. Chari M.V., Sivester P. Analysis of turboalternator magnitic field by finite element// IEEE Trans/PAS.-1971.-Vol.90,№ 2.-P.970−976
  37. Я.А. Численный расчет магнитного поля методом конечных элементов в электрических машинах с учетом насыщения стали// Изв. АН Латв. ССР. Сер. физ. и’техн/наук.-1974. -№ 5.-С.29−32
  38. Я.А., Кантер В. К. Расчет магнитного поля синхронного реактивного двигателя методом конечных элементов.// Изв. АН Латв. ССР. Сер. физ. и техн. наук.-1975.-№ 6.-С. 17−22
  39. К.С., Солнышкин Н. И. Расчет плоско-мередиальных полей методом конечных элементов// Изв. АН ССС. Энергетика и транспорт. -1975. -С.45−51
  40. P.C. Вариационный метод в инженерных расчетах.- М.: Мир, 1971−176с.
  41. С.Г. Вариационные методы в математической физике.-М.: Наука, 1970 115с.
  42. Pohl R., Teori of pulsating-field machine, ЛЕЕ, 1976.-Vol. 12, № 6.- P.1036−1038
  43. Б. Б. Чечулин В.Л. Оценка погрешности спрямления характеристик электрических машин при расчете магнитного поля и параметров//
  44. Моделирование и расчет электрических полей и электродинамических усилий в электромашинах и аппаратах. Омск, 1979. С.29−35.
  45. Ю.А., Евграфов Б. И., Турок Г. И. Руководящие технические материалы по расчету рабочих характеристик автомобильных генераторов переменного тока. РТМ 37.003.001−79 М.: НИИ автоприборов, 1979, -56 с.
  46. Автоматизированный расчет автомобильных генераторов на ЭВМ на минимум расхода материалов / Купеев Ю. А., Евграфов Б. И., Турок Г. И., Буренков К. Э., Шендеровский И.М.//Тр./ НИИ автоприборов, 1986. -Вып. 60. С.52−68.
  47. Ю.А., Шендеровский И. М. Математическое моделирование автомобильных вентильных генераторов методами магнитно-нелинейной теории явно полюсных синхронных электрических машин//Тр./ НИИАЭ -1990- Вып. 68, С.30−40.
  48. И.С. Алгоритм расчета электромагнитного поля в зоне канавок Лаффуна крупных турбогенераторов с помощью скалярного магнитного потенциала// Труды ин-та// Ленинградский политехи, ин-т.- 1979.-№ 367.-С.33−36.
  49. Иванов-Смоленский A.B., Кузнецов В. А. Применение метода магнитных зарядов к расчету индуктивных параметров контуров электрических ма-шин//Электричество. -1977. -№ 1. С.20−25.
  50. А.Н. Разработка метода расчета электромагнитных параметров и характеристик явнополюсных синхронных машин с учетом двухсторон1. Ш, ней зубчатости и насыщения элементов магнитопровода: Дис. .канд.тех.наук. Москва, 1985- 179с.
  51. В.А. Исследование установившихся режимов явнополюсых синхронных машин методом проводимостей зубцовых контуров: Дис. .канд.тех.наук. Москва., 1982−227с.
  52. А.И. Исследование электромагнитных процессов в турбогенераторе методом проводимостей зубцовых контуро: Дис.канд.тех.наук. -М., 1979- 178с.
  53. В.А., Тесленко O.A. Особенности расчета магнитных полей яв-нополюсных синхронных генераторов с малым числом пазов на полюс и фазу// Электротехника.-1996.-№ 3.-С.27−32.
  54. O.A., Аванесов М. А. Расчет характеристик вентильного синхронного генератора с малым числом пазов на полюс и фазу на основе реальной картины магнитного поля//: Тезисы докладов научно-технической конференции ЭКАО-97.М: С.51−52
  55. Иванов-Смоленский A.B. Майе И. Экспериментальное определение коэффициентов магнитной проводимости лобовых частей электрической машины на универсальной физической моделиЮнергетика и транспорт.-1972.- № 6.-0.12−16
  56. В.Х. Исследование индуктивности рассеяния лобовых частей обмотки асинхронного двигателя// Труды ин-та//ВНИИЭМ.-1976.-Том 45.-С.79−92
  57. A.A. Переходные процессы синхронной машины.-Л.-М. :Госэнергоиздат, 1950−551с.
  58. Л.А. Теоретические основы элетротехники/Электрические цепи. Учебник для студентов электротехничеких, энергетических и прибо-ростротельных специальностей вузов. Изд.7-е, перераб. И допо.-М. :Высш.школа, 1978−528с,
  59. Чуа Л.О., Пен-Мин Лин.- Машинный анализ электронных схем: Алгоритмы и вычислительные методы. М.:Энергия, 1980−640с.
  60. Дж. Малькольм М., Моулер К. Машинные методы математических вычислений. М.: Мир, 1980−280с.
  61. А., Аллан Р. Дэмэм Я. Слабо заполненные матрицы: Анализ электроэнергетических систем. Пер. с анг.-М.:Энергия, 1979−192с.
  62. А., Лю Дж. Численное решение больших разряженных систем уравнений.-М.: Мир, 1984-ЗЗЗс.
  63. Писанецки С. Технология разряженных матриц.-М.Мир, 1988−4Юс.
  64. И.М., Стафеев В. И. физика полупроводниковых приборов. М.: Сов. радио, 1980−296с.
  65. Р.Д. Введение в теория транзисторов. М.: Автомиздат, 1960−304с.
  66. Ю.Р. Петросянц К.О.ДЛилин В. А. Математические модели элементов интегральной электроники. М.:Сов. радио, 1976−304с
  67. А.Я. Модели полупроводниковых приборов для машинного расчета электронных схем. 4.1. Учебное пособие. :МИФИ, 1978−109с.
  68. Е.А., Мозговой Г. П. Силин В.Д. Математическое моделирование и макроиоделирование биполярных элементов электронных схем. М.: Радио и связь, 1985−144с
  69. Ф.Б. Моделирование вентильных преобразователей на вычислительных машинах/Силовая преобразовательная техника// Итоги науки и техники. M.-1976-T.I.-C.82
  70. К.С., Бутырин П. А., Карташов E.H., Коровкин Н. В. Математическое моделирование мостовых преобразователей //Электронное моделирование. 1982.-№ 2.-С.51−57.
  71. Ю.В. Способ моделирования вентилей при расчете на ЭВМ мощных преобразователей // Изв. Вузов СССР. Электромеханика.-1983.-№ 6.-С.12−17.: '
  72. Д.П. Метод моделирования на ЦВМ вентильных преобразовательных схем // Изв. НИИПТ.-1970.-№ 16.-С.46−53.
  73. К.Э., Чернов А. Е., Агафонов А. Н. Повышение энергетических показателей генераторов новой серии завода АТЭ-1.//Тр. НИИАЭ -1996-Вып.73,-С. 78−80.
  74. C.B., Агафонов А. Н. Исследование влияния дополнительного плеча выпрямителя и качества выходного напряжения генератора. .//Тр. НИИАЭ-1998-ВЫП.74,-С. 32−34.
  75. C.B., Агафонов А. Н. Модель вентильного генератора с дополнительным плечом выпрямителя.- Тезисы докладов научно-технической конференции ЭКАО-97.М: 1997, с. 99.
  76. З.М. Моделирование и оптимизация на ЭВМ радиоэлектронных устройств. М. :Радио и связь, 1981.- 272 с.
  77. Р.В. Математические основы теории электромеханических преобразователей. Киев: Наукова думка, 1979−208с.
  78. Р.В. Математическое моделирование явнополюсных синхронных машин. Львов: Свит, 1991 -176с.
  79. РАСЧЕТ ПРОВОДИМОСТИ ВОЗДУШНОГО ЗАЗОРА*)1. USES CRT, DOS-1. CONST1. PI=3.1 415 926−1. TYPE
  80. TFileText = Text- VAR fill: Text- MyStr: string- G ID: Real-
  81. NM, P, Z1,NS, K, N, ALFA: INTEGER-
  82. DELTA, DI, LI, BZ1, BF, HZ1, BNMAX, BNMIN, HZMIN, BETA2, BETA, BETAK: REAL-hz2,MU0, Y, B, A, F, A1, F 11, C 1, C2, C, A 11, A21, D 1, D2, D, DELTA 1, T, Q, T1, T 11, T12,
  83. T13, T21, T22, T23, Q 1, Q2, Q3, TA 1, DEB, TB, QB, DB 1: REAL- DLI, PROV, TA 12, TA2,B Y, BY1, BZ2, AB 1, AB2, AD1, FB, FD, DUR, REP, REK, MUD, AH, REN, AH 1: REAL- '
  84. M 101, LAM 102, LAM 1, LAM2, LAM3, LAM4, L AM5, LAM6, LAM7,LAM8, LAM81, LAM82, LAM9,LAM10,LAMDEL:REAL-
  85. G1D1, AL 13, AL 12, AL 11, AL8, B2,A55,A5,A9,AL 10, AL7, AL 1, AL2, AL3,AL4, AL5: REAL-
  86. PROCEDURE REPKA (VAR NM1, P 1, Z 11: INTEGER- VAR
  87. DELTA 1, DI 1, LI 1, BZ 11, BF 1, HZ 11, BNMAX 1, BNMIN 1, HZMIN 1, BETA21,1. BETAK1, BETA1: REAL)-1. BEGIN
  88. WRITE ('BBEДИTE ЗНАЧЕНИЕ NM= ') — READLN (NMl) —
  89. WRITEC ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ DELTA-) — READLN (DELTAl) — ?МТЕ ('ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ DI=') — READLN (DIl) —
  90. ТиТЕ ('ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ LI=') — READLN (LIl) —
  91. WRITE (, BBEДИTE ЗНАЧЕНИЕ BZ1=') — READLN (BZll) —
  92. WRITE (, BBEДИTE ЗНАЧЕНИЕ BF-) — READLN (BFl)-тГЩЪВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ HZ1=') — READLN (HZll) —
  93. ШИТЕСВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ Z11=') — READLN (Zll) —
  94. УИТЕ ('ВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ Р=') — READLN (Pl) —
  95. WRITECBBEOTTE ЗНАЧЕНИЕ BNMAX-) — READLN (BNMAXl) —
  96. WRITE ('BBEAHTE ЗНАЧЕНИЕ BNMIN-) — READLN (BNMINl) —
  97. WRITE ('BBEAHTE ЗНАЧЕНИЕ HZMIN=') — READLN (HZMINl) —
  98. WRITE ('BBEAHTE ЗНАЧЕНИЕ BETA21-) — READLN (BETA21)-тИЕОВВЕДИТЕ ЗНАЧЕНИЕ BETA=') — READLN (BETA 1) —
  99. WRITE ('BBEДИTE ЗНАЧЕНИЕ BETAK-) — READLN (BETAKl) — hzl:=12.4E-3- zl:=36- p:=6-
  100. BNmax:=23.2E-3- Bnmin:=8.2E-3- Hzmin:=3.5E-3- BETA2:=0.8- BETA:=1.0- BETAK:=0.6- NM:=TO- delta:=0.35E-3- DI:=97.2E-3- LI:=26.6E-3- BZl:=6.2E-3- BF:=11.2E-3- END- BEGINassign (fil 1,'C:TPASCAL.600genl .PAS') — rewrite (fill) — CLRSCR- G1D1:=0-
  101. REPKA (NM, P, Z1,DELTA, DI, LI, BZ 1, BF, HZ 1, BNMAX, BNMIN, HZMIN, BETA2, BETAK, BETA) — MU0:=4*PI* 1 .OE-7- DLi:=Li/10−1. ALFA:=0-
  102. FOR K:=l TO 181 DO BEGIN G1D:=0.0-
  103. Y:=(PI*DI*ALFA)/(360*P) — FORNS:=l TONMDO BEGIN Bz2 :=((BNMAX-BNMIN)/(2*NM))* (2*NS-1)+Bnmin- Hz2:=Li*(2*Ns-1)*(sin (BETAK)/cos (BETAK))/2*Nm+Hzmin- B:=BZ2−2*BF- A:=0.5*(B-BZ1) — F:=0.5*(B+BZ1) — ~ A1:=-1*A-
  104. B≥BZ1 THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y<=A) THEN LAM1 :=MU0*BZ1/DELTA- IF (Y>A) AND (Y<=F) THEN LAM1 :=MUO*(F-Y)/DELTA- IF Y>F THEN LAM1 :=0- END-
  105. B=G) AND (Y<=A) THEN LAM1 :=MUO*B/DELTA- IF (Y>A) AND (Y<=F) THEN LAM1 :=MUO*(F-Y)/DELTA- , IF Y>F THEN LAM 1 :=0- END-
  106. CI :=HZl/(SIN (BETA)/COS (BETA))-1. C2:=0.5*((PI*DI)/Z1-BZ1) —
  107. C1
  108. B=0) AND (Y=A1) AND (Y<=A11) THEN LAM2:=AL1- IF (Y>A11) AND (Y<=F) THEN LAM2:=AL2- IF (Y>F) AND (Y≤F 11) THEN LAM2:=AL 1-
  109. Y>F11 THEN LAM2:=0- END- END-
  110. B≥BY1 THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y<=F) THEN LAM2:=AL2- IF (Y>F) AND (Y<=F11) THEN .AM2:=MU0/BETA*LN((BETA*C+DELTA)/(BETA*(Y-F)+DELTA))- IF Y>F11 THEN LAM2:=0- END-
  111. D1 :=HZ2/(SIN (BETA)/COS (BETA)) —
  112. D2:=0.5*((PI*DI)/(2*P)-BZ2) —
  113. D1
  114. DELTA 1 :=DELTA+BF*(SIN (BETA2)/COS (BETA2))-1. T:=0.5*(BZ2-BZ1)-1. Q:=(BZ2+BZ1)*0.5−1. T1:=0.5*(BZ1-BZ2)-1. Tll-T+C-1. T12:=T+D-1. T13:=T+C-D-1. T21:=T1+D-1. T22:=T1+C-1. T23:=T1+C-D-1. Ql.-Q+C-1. Q2:=Q+D-1. Q3:=Q+C+D-
  115. AL3 :=(BETA* (2 * C+T1 Y)+DELTA 1)/(BETA* (Y+T)+DELTA 1) — AL4 :=(BETA* (T+2 *D+Y)+DELTA 1)/(BETA* (Y+T)+DELTA 1) — IF BZ2>BZ1 THEN BEGIN IF T12=0) AND (Y<=T22) THEN LAM3:=MU0/BETA*LN(AL3)- IF Y>T22 THEN LAM3:=0- END-
  116. T12≥C THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y≤T23) THEN AM3 :=MU0/(2*BETA)*LN (AL4) —
  117. F (Y>T23) AND (Y≤T22) THEN LAM3 :=MU0/BETA*LN (AL3) — 2ND-1. END-
  118. F BZ2≤BZ1 THEN BEGIN IF T22=0) AND (Y<=T1) THEN L AM3 :=MUO/(2 * BET A)*LN((BETA* (T1 +2 * C-Y)+DELTA 1 )/(BETA* (T1 -Y)+DELTA1))-1.(Y>Ti) AND (Y<=T22) THEN LAM3:=MU0/BETA*LN(AL3)- IF Y>T22 THEN LAM3 :=0- END-
  119. B>BZ1 THEN BEGIN IF A<0 THEN BEGIN IF (Y>=0) AND (Y<=A) THEN LAM5 :=MUO/B ET A* LN((BET A* (A-Y)+DELT A)/DELT A)- IF Y>A THEN LAM5:=0- END-
  120. A≥C THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y<=A21) THEN LAM5 :=MUO/BETA*LN((BETA*C+DELTA)/DELTA)-1. (Y>A21) AND (Y<=A) THEN ' LAM5 :=MUO/BETA*LN((BETA*(A-Y)+DELTA)/DELTA)- IF Y>A THEN LAM5:=0 END-1. END-1. TA1:=T+D-C-
  121. A5: ^((BET A* (T+2 * D-Y)+DELTA 1)/(BETA*(T 1 +Y)+DELTA1)) —
  122. D=0) AND (Y<=TA1) THEN LAM6:=MU0/(2*BETA)*LN(AL 10)-1. (Y>TA1) AND (Y<=T) THEN LAM6:=MU0/(2 *BETA)*LN(AL 10)-•s 'l-31. (Y>T) AND (Y≤T12) THEN LAM6:=MU0/(2*BETA)*LN (A5) —
  123. BZ2<=D THEN BEGIN IF (Y>=0) AND (Y<=TA1) THEN ^ AM6 :=MUO/(2 * BETA) * LN((BETA* (2 * C+T1 + Y)+DELTA 1 )/(BET A* (T1+ iO+DELTAl))-1. (Y>TA1) AND (Y<=T12) THEN ^ AM6 .-MUO/(2 * BETA) *LN(A5)-1. Y>T12 THEN LAM6:=0- END-
  124. T22>D THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y<=T12) THEN ,AM6:=MU0/(2*BETA)*LN(A5)-1. Y>T12 THEN LAM6:=0- END-1. END-1. DEB:=D/(COS (BETA))-1. TB:=T+DEB-1. QB:=Q+DEB-
  125. AL 7 :=(B ETA * (T1 + Y)+DELTA 1)/DELT A1- IF BZ1>DEB THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y=T) AND (Y<=TB) THEN LAM7:=MU0/BETA*LN(AL7)- IF (Y>TB) AND (Y≤Q) THEN UVI7:=iyiU0/BETA*LN ((BETA*DEB+DELTAl)/DELTAl) —
  126. Y>T12 THEN LAM6:=0 END- END-1. (Y>Q) AND (Y≤QB) THEN LAM7:=MU0/BETA*LN ((BETA*DEB+DELTA1)/(BETA*(Y-Q)+DELTA1)) —
  127. A9:=(BETA2* (A 1 -Y)+DELTA)/(DELTA) — AL 8:=(DE LTA+BET A2 * DB 1)/(BET A2 * (Y-F)+DELTA) — IF B>BZ1 THEN BEGIN .
  128. BZ1≤BF THEN LAM8:=0- END-
  129. B<=BZ1 THEN BEGIN IF DUR>BZ1 THEN BEGIN1. (Y≥0) AND (Y≤AB1) THEN
  130. M81 :=MU0/BETA2*LN ((BETA2*(A1+Y)+DELTA)/DELTA) —
  131. IF (Y>AB1) AND (Y<=F) THEN LAM81:=MU0/BETA2*LN(1-BETA2*DB1/DELTA)- }1. (Y>F) AND (Y<=FD) THEN LAM81 :=MU0/BETA2*LN(AL8)- IF Y>FD THEN LAM81 :=0- END-
  132. MUD>REK THEN LAM10:=0- END-
  133. B<=BZ1 THEN BEGIN IF DUR>BZ1 THEN BEGIN IF (Y≥0) AND (Y<=AD1) THEN LAM 10:=MU0/(BETA+BETA2)*LN(AL 13)-1. Y>AD1 THEN LAM10:=0-. 1. END-
  134. DUR≤BZ1 THENLAM10:=0- END-
  135. MDEL :=LAM 1+LAM2+LAM3+LAM4+LAM5+L AM6+LAM7+LAM8+ LAM9+LAM10−1. PRO V: =L AMDEL * DLI-
  136. Str (GlD, MyStr) — WriteLn (Fil 1, MyStr) — GlD:=GlD+PROV- END- {end-} ALFA:=ALFA+1- END-1. Close (Fill) — END.1. PROGRAM1. CHECHIK1 (INPUT, OUTPUT) —
  137. WRITE ('BBeflHTe значение DH-) — READLN (DH) —
  138. У/ЫТЕ ('Введите значение Dbt=') — READLN (Dbt) —
  139. П1ТЕ ('Введите значение p=!) — READLN (p) —
  140. ЫТЕ ('Введйте значение Lbt-) — READLN (Lbt) —
  141. WRITE ('BBeflHTe значение DELI =') —
  142. READLN (DEL 1) — УМТЕ ('Введите значение Hcv=') — READLN (Hcv) —
  143. WRITE ('BBeflHTe значение Dpi -) — READLN (Dpl) —
  144. П1ТЕ ('Введите значение Dm-) — READLN (Dm) —
  145. ТШЕ ('Введите значение В1-) — ЯЕ АОЬЫ (В 1) —
  146. WRITE (, Bвeдитe значение ЬКС-) — КЕАОЬМ (ЬКС) — WRITE (, Bвeдитe значение В-) — КЕАОЬЫ (В) —
  147. К1ТЕ ('Введите значение Ы-) — КЕАЕ>Ь>1(1Л) —
  148. WRITE (, Bвeдитe значение Нкт-) — КЕАБЬ^Нкт) —
  149. К1ТЕ ('Введите значение Врш=') — КЕАЕ) ЬН (Врт) —
  150. WRITE ('Bвeдитe значение Врш1-) — КЕАОЬЫ (Врш1) — \ПЗЛТЕ ('Введите значение Вг-) — КЕАОЬМ (Вг) —
  151. WRITE ('Bвeдитe значение Нг-) — КЕАОЬ^Нг) —
  152. WRITE ('Bвeдитe значение Нп-) — ИЕАОЬМ (Нп) — БН:=122.3Е-3- ОЫ:=50.1Е-3- р:=6-
  153. ЬЫ:=31.2Е-3- БЕЫ:=0.0825Е-4- Нсу:=1 1.5Е-3- Ор1:=78.1Е-3- Бт:=76.8Е-3- В1:=0.76- ЬКС:=15.7Е-3- В:=0,26- Ы:=26.6Е-3- Нкт:=3.5Е-3- Врт:=23.'2Е-3- Врт1:=8.2Е-3- Вг:=12.9Е-3- Нг:=12.4Е-3- Нп:=13.4Е-3-
  154. Втулка*) 8Ы:=Р1*Ш*Ш/(4*р)-1. Kbt:=2/Lbt-1. GS1 :=MUO* Sbt/DEL 1-
  155. Изгиб втулки*) SIS:=(PI*Dbt/(2*P))*SQRT ((Dbt/2)*(Dbty2)+Hcv*Hcv) — ' .
  156. KIS:=l/(SQRT ((Hcv/2)*(Hcv/2)+(Dbt/6)*(Dbt/6))) — (*Сборное кольцо*) Scv:=Hcv*PI*Dbt/p- Kcv :=1/((Dp 1+Dm)/2-Dbt)* 0.5- (*Изгиб клюва*)
  157. SIK:-Bpm* SQRT (((Dp 1 -Dm)/2)*((Dp 1 -Dm)/2)+Hcv*Hcv) — .KLIK:=(2*COS (Bl))/LKC- (*Клюв*)1. FORNN:=l TO IODO BEGIN
  158. SK:=(LP (SIN (B)/COS (B))*(l-NN/10+0.05)+Hkm)*(Bpm-((Bpm-Bpml) *(2*NN-l))/20) —
  159. WRITELN ('Ce4eHHe y4acTKa: SK=', SK:8:6) — END-1. Зубцы статора*)1. KLk:=10/LI-1. SZ:=KC*LI*Bz-1. SZ23:=2*SZ-1. KLz:=l/Hn-1. Ярмо*)
  160. Sj:=2 * Kc * LI * (0.5 * (DH-DI)-Hn) —
  161. KLj :=2 * P/(PI* (Hn+0.5 * (DH+DI)))-1. READ (ZU)-1. WRITELN ('Bтyлкa') —
  162. WRITELN ('Ce4eHHe: Sbt', Sbt) —
  163. WRITELN ('06paTHaH длина: КЫ', КЫ) —
  164. WRITELN ('CTbiK втулки mMioca: GS2=GS 1=', GS 1)-1. WRITELN ('H3ra6 втулки') —
  165. WRITELNC Сечение: SIS-, SIS) —
  166. WRITELN ('06p. длина: К18-, К18) —
  167. WRITELN ('C6opHoe кольцо') —
  168. WRITELN ('Ce4eHHe: Scv-, Scv) —
  169. WRITELN ('06p. длина: Ксу-, Ксу)-1. WRITELN ('H3ra6 клюва') —
  170. WRITELN ('Ce4eHHe:SIK-, SIK) —
  171. WRITELN ('06p. длина: КЫК-, KLIK) — WRITELN ('KnwBbi') —
  172. WRITELN ('06p. длина участка: КЬк=", КЬк) —
  173. WRITELN (3y6iibi статора') —
  174. WRITELN ('Ce4eHHe зубцов первой фазькБг-, SZ) —
  175. WRITELNCCeneHHe зубцов 2 и 3 фаз coBMecTHo-SZ23=', SZ23) —
  176. WRiTELN ('06p. №HHa:KLz=', KLz)-1. WRITELN (^PMO')-1. WRITELN ('Ce4eHHe:Sj-, Sj) —
  177. WRITELN ('06p. длина^У^да)-1. READ (Zl) —
  178. WRITE ('Bведите значение Dp-) — READLN (Dp) —
  179. WRITE ('Bвeдитe значение DI-) — READLN (DI) —
  180. WRITE (, Bвeдитe значение Lp-) — READLN (Lp) —
  181. УШТЕ ('Введите значение DELTA-) — READLN (DELTA) — ?ЩТЕ ('Введите значение DK-) — READLN (DK) —
  182. П1ТЕ ('Введите значение BBn-) — READLN (BBn) —
  183. УШТЕ ('Введите значение Bp-)-1. READLN (Bp)-*)1. Dp:=96.5E-3−1. DI:=97.2E-3−1.:=38.1E-3−1. DELTA:=0.35E-3−1. DK:=75,lE-3−1. BBn:=5.2E-3−1. Bp:=3.1E-3-
  184. Kcm :=0.5 * (1 -(Dp-2* Hkm)/Dp) — (*Относ.высота узкого конца полюса*) АО :=((Bpm+Bpm 1) * p)/(PI* DI* (1 -2*Кст)) —
  185. Pl:=COS (A0*Fi)-SIN (A0*Fi)/(SIN (Fi)/COS (Fi))-0.56*(l-A0)*Fi- A1 :=Lp/(Dp-2*Hkm) —
  186. PO:-SQRT ((l-Al*(SIN (B)/COS (B))*(l-Al*(SIN (B)/COS (B)))-SIN (AO*Fi)8Ш (А0*Р1))8Ш (А0*Р1)/(8ЩР1)/СО8(й))) —
  187. Удельная магн.пров.тангенциального рассеяния*) Ьс111 :=(Р1-Р0*(1+ЬМ (Р1/Р0)))/(2*Р1*(8Ш (В)/СО8(В))) — (*1£)12-удельная магн.пров.углового межполюсного рассеяния*) ЬО12:=((0.61*ЕХР ((1/3)*ЬН (А0)))/81Ы (В))*(ЕХР ((2/3)*ЬК (1-А0)))-(ЕХР ((2/3)*
  188. ЬЫ (1-А0+А1*(8Ш (В)/СО8(В)))))-1. РЬ:=ВЫ/(Ор*(1−2*Кст)) —
  189. Ьт:=(1-РЬ)*2*С08(В)-2*А1*81М (В)-1 +С08(2*В))/С08(В))*А 1 -(С08(2*В)/8Ш (В))*(1 -РЬ) —
  190. Удельная магн.пров.торцевого межполюсного рассеяния*)
  191. Ьс113 :=(А0*Р/Ьт)*(2*и-(А0/(2* 81Н (В)))*ЬЫ (1 +2*и* 8Ш (В)/РЬ))-1. ЬЬ:=ЬЫ/(Вр*(1−2*Кст)) —
  192. С~8дКТ (А0*Р1*А0*К+(ЬЬ/СО8(В))*(ШСО8(В))) —
  193. Х:=((1-А1*(8Ш (В)/С08(В))Н1-(А1+ЕЬ)*(81М (В)/С08(В)))*С08(Р1))/С-
  194. Тс:=АЯСТАМ (8дКТ (1−80К (Х))/Х) —
  195. Тс :=Р½-АКСТАН (8дКТ (Х/(11. ЗСЗЩХ)))) —
  196. Е: =Р1* (1 А0+А1 * (8Ш (В)/С08(В)))/(С * 8ЩТс)) — (* Удельнаямагн.пров.внутр.рассеяния*)а14:=(ЬЬ*А0*Р1/(Е*Тс*СО8(В)))*(ЬМ (2/(1+Е))-Е*ЬМ ((1+Е)/(2*Е))/((1
  197. Удельная магн.пров.основной части полюса*) Л1:=2*ЕШ+4*Ьё12+Ьс113+2*Ь (114-
  198. А:=((Врт-Врш 1)*Р)/((1 -5:Ксш)*Р1*01) —
  199. Дополн.удельная магн.пров.тангенц.рассеяния*) 12:=0.28*8дКТ ((А1/(1−2*Кст))*(А1/(1−2*Ксш))-А*Р1/(2*Р))*(АА*Р1/(2*Р)))-дельная магн.пров.тангенц.рассеяния наконечника*)$
  200. ЬёЗ:К2*Р*А1/Р1)*((Кст-0Л4*(РР (1-А0*(1−2*Ксш)))/(2*Р))/(1-А05!!(12*Кст)-21. Кст)) — .1. Ат:=Врт1*2*Р/(РГО1) —
  201. Удельная магн.пров.углового рассеяния верт. ребер узкого конца полюса*) Ьё4:=0.64*ЕХР (0.25+ЬК (Аш))*(ЕХР (0.75 *ЬИ (1 -Ат))-ЕХР (0.75*ЬМ (1 -Ат-2*1. Кст))) —
  202. ОК:=МиО*Ор*((1−2*Ксш)*(Ьс11+2*Ь (12)+2*Ь
  203. К8:=2*ЩА8/Ап)-ЬК ((2*А8+5)/(2*Ап+5))*(2-(2*Врт*Р)/(Р1#01)) —
  204. Удельная пров. рассеяния, внешнего потока полюсов*) Ь5 :=(Р1* АВ8(К8))/(Р*(Р1+2*В 1)) — С81:=0.5*Ми (№р*Ь5-Ьи:=(2*Нсу+Ш)Юр-
  205. Удельная магн. пров. внешнего рассеяния индуктора вокруг машины*)
  206. Е6:=Ь1Ч (Р1/Ьи)/(2*(1-Ьи/Р1))-08В:=(МШ*0р*Ь6)/Р-
  207. Удельная пров. рассеяния катушки возбуждения*) 'Л:=(Р1/12)*(БК* ЭКНЖ* БЫ-ЗЫ*ОЫ)/фр*Ш) —
  208. Удельная магн. пров. Аксиального рассеяния*), 8:=(Р¼*РК)*((ВМЯ)р)*(ВМЮр)-Ок/Е>р)^(ОкЛ}р)) — }8К:=(МШ*Вр*(Ь7+Ь8))/Р-
  209. УШТЕЬЫСМАГН.ПРОВ. МЕЖПОЛЮСНОГО РАССЕЯНИЯ: ОК=ОК) — ШТЕЬЫСМАГН.ПРОВ. УГЛ. РАССЕЯНИЯ ВЕРТ. РЕБЕР УЗК. КОНЦА ЮЛ.:081=', 081) —
  210. ШТЕЬЫ ('МАГН.ПРОВ. ВНЕШНЕГО РАССЕЯНИЯ ИНДУКТОРА ОКРУГ МАШИНЫ:08В-, 08В) —
  211. ТИТЕЬМ ('МАГН.ПРОВ. ВНУТРЕННЕГО РАССЕЯНИЯ: С8К=', 08К) — Е:=Ы*В2/(КЬ*У*Нп) —
  212. GLl :=(2*Hn/3*(BBn+Bp))*LI*MU0- WRITELN ('COnPOTMBJIEHHE KOHTYPA: RE-, RE) — WRITELN
  213. ПРОВОДИМОСТЬ ПАЗОВОГО РАССЕЯНИЯ: ОЬ 1 =GLL2=GL3=', GL 1) — END.
  214. IRIS PC Версия 10 390 ДАТА 17 11 98 ВРЕМЯ 17 3336 *** * CIRCUIT1. ГЕНЕРАТОР С ДОП. ПЛЕЧОМ
  215. Р=500:частота переменного тока10.75-.доля третьей гармоники
  216. Ы=180:угол сдвига фаз между первой и третьей гарм
  217. UM1=10.8: амплитуда первой гармоники1. Р1=3.14 161. ОМ=2*Р1*Р:угловая частота
  218. АЬ=1*ОМ*Т1МЕ:угол в электрических градусах1. К4=180:1. К1=1*Р1/К4:1.=1*L1*K1:1. KS=120*K1:1. UM3=1*UM1*L:1. K3=1*K1*L1:
  219. FG1/SIN/B=1*UM1-FG2/SIN/B=1*UM1- C=1*KS:
  220. FG3/SIN/B=1*UM1 C=-l*KS-FG33/S'lN/B=l*UM3 C=1*L2:1. Rll 11 10 0E 1*FG1(AL):1. R21 21 10 0 E 1*FG2(AL):1. R31 31 10 0 E 1 *FG3(AL):
  221. R13 12 11 0E 1*FG33(3*AL):
  222. R23 22 21 0 E 1*FG33(3*AL):
  223. ЮЗ 33 31 0 E 1*FG33(3*AL):
  224. D104/DIODE/ IS 1E-14 VT 0.05 GS 80
  225. TD1 12 100 D104- TD4 0 12 D104
  226. TD2 22 100 D104- TD5 0 22 D104
  227. TD3 33 100 D104- TD6 0 33 D1041. TD7 10 100 D1041. TD8 0 10D1041. G1 12 10 0:1. G2 22 10 0:1. G3 33 10 0:1. G4 0 10 0:1. R 100 0 0.251. TIME 0 2E-3 1E-5
  228. DCTR * GRAPH VI00 VG1 VG2 VG3 R11. EITD7 ITD1 VG4 R13. E1. RUN
  229. IS DCTR ДАТА 17 11 98 ВРЕМЯ 17 33 36
  230. IS PC Версия 10 390 ДАТА 5 10 98 ВРЕМЯ 16 4 7***** ¦CIRCUITу{АТ МОДЕЛЬ МАГНИТНОЙ ЦЕПИ************** •.Кривая намагничивания стали-10
  231. Магнитная проводимость межполюсного рассеяния GK 19 25 3.16Е-7•.Проводимость стыка втулки и полюса GS1 38 39 5.001Е-5 GS2 4 5 5.001Е-5 ¡-Проводимости рассеяния
  232. GSI 8 35 1.21Е-8 ¡-внешнего потока рассеяния полюсов
  233. GSB 7 36 2.117E-8 ¡-внешнего потока рассеяния индуктора вокруг машины
  234. GSK 6 37 1.21Е-8 ¡-внутреннего рассеяния1. Паразитные проводимости1. G77 45 8 01. G75 24 20 01. G55 20 8 О1. G56 45 24 01. G13 19 01. G2 0 25 0
  235. Паразитные сопротивления R1 1 00 R2 21 20 0 R3 35 45 0
  236. TBT 3 4 3.28E-4*FM (64.1*VIBT) J IBT1 39 0 3.28E-4*FM (64.1*VIBT1) :Изгиб втулки1151 37 38 2.23E-4*FM (98.6* VIIS1)1152 5 6 2.23E-4*FM (98.6*VIIS2) :Изгиб клюва
  237. K1 35 36 2.67E-4*FM (92.3*VIIK1) IIK2 7 8 2.67E-4*FM (92.3*VIIK2) :Сборное кольцо1. bI 36 37 3.016E-4*FM (18.2*VIcb1)1.b2 6 7 3.016E-4*FM (18.2* VIcb2)
  238. МДС обмотки возбуждения (изменяемая величина)1. RBI ЗОЕ 15 001. TIME RB. E 0 4000 100
  239. DC * PRINT IR2 * GRAPH IR2 VG77 VG75 VG55 VG56 *RUN1IRIS DC ДАТА 5 10 98 ВРЕМЯ 16 4 7
  240. IS PC Версия 10 390 ДАТА 18 11 98 ВРЕМЯ 12 15 0 ***** * CIRCUITэдду МОДЕЛЬ ГЕЭДЕРДУОРА*************** :СХЕМА ЗАМЕЩЕНИЯ МАГН. ЦЕПИ ¡-Кривая намагничивания стали-10
  241. Напряжения, учитывающие влияние вихревых токов в зубцах статора на >магн. поток генератора1. VD1 5 8 104 SIRZ11. VD2 4 7 104 SIRZ21. VD3 3 6 104 SIRZ3
  242. Сопротивления фаз (в эл. цепи)1. RF1 101 104 0.0451. RF2 102 105 0.0451. RF3 103 106 0.0451. МДС катушек зубцов фаз1. VZ1 11 8 0.7 SIRF11. VZ2 10 7 0.7 SIRF21. VZ3 9 6 0.7 SIRF3
  243. Проводимости возд. зазоров между зубци фаз и ротором ¡-Задание проводимостей
  244. МДС обмотки возбуждения REB 1 0 0 E 2000V
  245. СХЕМА ЗАМЕЩЕНИЯ ЭЛЕКРИЧЕСКОЙ ЦЕПИ ¡-Параметры модели диода
  246. BENT/DIODE/ IS 4E-10 GS 80: диод выпрямителя1. Напряжения фаз1. VF1 101 107 42 SIRZ11. VF2 102 107 42 SIRZ21. VF3 103 107 42 SIRZ31. Диоды
  247. TD1 104 108 BENT-TD5 0 104 BENT TD2 105 108 BENT-TD6 0 105 BENT TD3 106 108 BENT-TD7 0 106 BENT TD4 107 108 BENT-TD8 0 107 BENT ¡-АКБ
  248. RAK 108 0 0.0002 E 13.01V ¡-Задание на моделирование *TIME 0.0033 0.495 0.1 :*DCTR *PLC)T (1000) VGK1 *F VGK1
  249. DCTR * GRAPH VGK11 VGK111 VGK1 IRF1 IRF2 VGK2 GDI GD2 GD3 IRAK *F IRAK1. RUN1IRIS DCTR ДАТА 18 11 98 ВРЕМЯ 12 15 0
Заполнить форму текущей работой

Пора сдавать?