Изгиб стенок составных цилиндрических оболочек
Диссертация
Практическая ценность заключается в том, что разработанные и проверенные расчетом алгоритмы решения задач изгиба (осесимметричного и неосесимметричного) составной цилиндрической оболочечной конструкции позволяет точно исследовать напряженно-деформированное состояние такой оболочки. Окончательные формулы для решения различных задач приведены в аналитическом замкнутом виде, что позволяет провести… Читать ещё >
Содержание
- Глава 1. Литературный обзор и анализ работ, связанных с расчетом цилиндрических оболочечных конструкций
- 1. 1. Краткий обзор теорий круговых цилиндрических оболочек и работ по этому направлению
- 1. 2. Аналогия в методах расчета цилиндрических составных конструкций и стержневых рамных систем
- 1. 3. Обзор работ по расчету подкрепленных и составных трехслойных цилиндрических оболочек
- 1. 4. Выводы по главе
- Глава 2. Изгиб стенок составных цилиндрических оболочек в условиях осесимметричного нагружения
- Выводы по главе
- Глава 3. Численный анализ напряженно-деформированного состояния стенок цилиндрического резервуара под действием осесимметричного нагружения
- 3. 1. Исследование изгибных напряжений в зависимости от шага ребер-шпангоутов и толщины цилиндрических оболочек
- 3. 2. Подбор оптимального варианта толщины стенок составного цилиндрического резервуара
- 3. 3. Перераспределение усилий и напряжений между соосными оболочками в зависимости от жесткости шпангоутов
- 3. 4. Выводы по главе
- Глава 4. Некоторые задачи осесимметричного изгиба составной цилиндрической оболочки
- 4. 1. Случай стенок одинаковой толщины
- 4. 2. Расчет цилиндрического отсека с жесткими краями на внешнее давление
- 4. 3. Резервуар с гибким днищем под действием гидростатического давления
- 4. 4. Выводы по главе
- Глава 5. Изгиб стенок составных цилиндрических оболочек в условиях неосесимметричного нагружения
- 5. 1. Введение
- 5. 2. Полубезмоментная теория изгиба стенок составного цилиндра
- 5. 3. Решение для нагрузки, заданной в виде q ((p) — cos 2ср
- 5. 4. Решение для отсека с жесткими краями, находящегося под действием нагрузки q (a)= const, заданной по закону q ((p) = q cos~----Ю
- 5. 5. Изгиб составной цилиндрической оболочки сосредоточенной силой
- 5. 6. Выводы по главе
Список литературы
- Абовский Н.П. Ребристые оболочки : Учебное пособие / Н. П. Абовский. -Красноярск: Из-во Красноярского политехи, ин-та, 1967.-430 с.
- Александров А.Я. Упругие параметры ребристых заполнителей трехслойных панелей / А. Я. Александров, Новосибирск, 1957. — 114 с.
- Альтенбах И. Построение одномерных конечных элементов на основе полу-безмоментной теории оболочек. В. З. Власова / И. Альтенбах, X. Альтенбах, В. Киссинг // Динамика и прочность машин. -Харьков, 1983.-Вып. 38, — С. 32−36.
- Альтенбах И. Построение КЭ на основе теории оболочек. В. З. Власова / И. Альтенбах, В. Киссинг // Динамика и прочность машин. Харьков, 1985.-Вып. 42, — С. 24−28.
- Амбарцумян С.А. Общая теория анизотропных оболочек / С. А. Амбарцумян. -М.: Наука, 1974.-446с.
- Амиро И.Я. Ребристые цилиндрические оболочки / И. Я. Амиро, В.А. Заруц-кий, П. С. Поляков. Киев: Наукова димка, — 1973.- 324 с.
- Анохин Н.Н. Расчет замкнутых цилиндрических оболочек с диафрагмами способом уравновешивания моментов // Исследование по теории стержней, пластинок и оболочек: Сб. трудов № 47 / МИСИ М., 1965.- С.34−37.
- Антоненко Э.В. Критерии жесткости шпангоутов в теории оболочек / Э. В. Антоненко // Исслед. по теории пластин и оболочек, — 1992.- № 24.- С. 47−53.
- Бидерман B.JI. Механика тонкостенных конструкций / B.JI. Бидерман, — М.: Машиностроение, 1977.- 488 с.
- Ю.Биргер И. А. Круглые пластинки и оболочки вращения / И. А. Биргер, — М.: Оборонингиз, 1961.- 450 с.
- Блейх Ф. Уравнения в конечных разностях статики сооружений / Ф. Блейх, Е. Мелан, — Харьков: ОНТИ, ДНТВУ, 1936, — 384 с.
- Бородай Ю.П. Исследование напряженно-деформированного состояния конструкций, составленных из оболочек вращения средней толщины. Дис. .канд. техн. наук: М, 1980, — 136 с.
- Бунчук В.А. Транспорт и хранение нефти, нефтепродуктов и газа / В. А. Бунчук. М.: Недра, 1977.-366с.
- Бурлянд В.И. К расчету на прочность и жесткость элементов корпусов турбин, подверженных действию внешних нагрузок и неосесимметричного температурного поля // Энергомашиностроение, -1967, № 3, — С. 15.
- Бухалов В.М. Проектирование атомных подводных лодок / В. М. Бухалов, А. А. Нарусбаев.-М.: Судостроение, 1964, — 234 с.
- Вайнберг Д.В. Нагруженний стан цшпндричних оболонок, шдсилених ребрами / Д. В. Вайнберг, В. О. Заруцкий, Б. З. Штенберг // Прикладна мехашка.-1960, — № 4.- С.56−57.
- Венцель Э.С. Контактная задача о сопряжении круговой цилиндрической оболочки с упругой пластинкой / Э. С. Венцель // Самолетостр. и техн. возд. флота. Респ. межвед. н-т сб., -1966. -Вып. 6. С. 10−11.
- Венцель Э.С. Расчет тонкостенных цилиндрических оболочек, усиленных диафрагмами // Самолетостроение и техника воздушного флота. Респ. межвед. н.-т. сб., 1968. -Вып.4, — С. 15.
- Власов В.З. Избранные труды в 3-х томах / В. З. Власов. -М.: Изд-во академии наук СССР, 1962−1964.
- Власов В.З. Тонкостенные пространственные системы / В. З. Власов. М.: Госстройиздат, 1958 — 502 с.
- Волк С.И. Метод расчета оболочек вращения с меридиональными ребрами, учитывающий циклически симметрический характер деформации. Дис. канд. техн. наук: — М, 1968, — 144 с.
- Волк С. И. Дифференциальные уравнения равновесия двух упругих соосных оболочек вращения, связанных меридиональными ребрами жесткости
- Тезисы докладов на Всесоюз. конференции по статике и динамике тонкостенных пространственных конструкций. Киев, 1967. С. 17.
- Галеркин Б.Г. Напряжение и перемещения в круговом цилиндрическом трубопроводе / Б. Г. Галеркин, Я. И. Перельман // Известия ВНИИТ, 1940.-Т.28.-С.23−25.
- Галоян Г. В. Исследование напряженно-деформированного состояния цилиндрической оболочки при действии краевых радиальных и касательных сил. Дис.канд. техн. наук, 1972.-125 с.
- Гольденвейзер A.JI. Теория тонких оболочек / A.JI. Гольденвейзер М.: Наука, 1976, — 512 с.
- Григоренко Я.М. Методы расчета круговых цилиндрических оболочек / Я. М. Григоренко, А. Т. Василенко Киев.: Наук, думка, 1981. — 534 с.
- Григорьев И.В. Метод расчета многосвязных сооружений / И. В. Григорьев, Ю. П. Твердый // Строительная механика и расчет сооружений. 1974, — № 3. -С. 27.
- Даревский В.М. К теории цилиндрических оболочек / В. М. Даревский // ПММ. -1951. Т. 15. — Вып. 5, — С. 34−36.
- Даревский В.М. Решение некоторых вопросов теории цилиндрической оболочки / В.М. Даревский// ПММ. 1952.- Т. 16.- Вып. 2. — С.28−29.
- Ждан В.В. Напряженное состояние конструктивно ортотропных оболочек вращения. Дис.канд. техн. наук: — Киев, 1965.- 156 с.
- Жилин П.А. Осеснмметричная деформация цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами / П. А. Жилин // Инженерный журнал: Механика твердого тела. 1966.- № 5.- С. 53.
- Жилин П.А. Общая теория ребристых оболочек / П. А. Жилин //Прочность гидротурбин.-Л.: Изд-во ЦКГИ. 1968, — № 8, — С. 11.
- Жилин П.А. Линейная теория ребристых оболочек / П. А. Жилин // Механика твердого тела. 1970. — № 4, — С.31−33.
- Заруцкий В.А. О влиянии параметров ребристых цилиндрических оболочек на их напряженно-деформированное состояние / В. А. Заруцкий, Г. И. Когут, Т. А. Нашумелова //Сопротивление материалов и теория сооружений: Меж-вед. респ. научн. сб.- 1969. Вып.8, — С. 12.
- Заруцкий В.А. Равновесие ребристых цилиндрических оболочек / В.А. Заруцкий// Прикладная механика.- 1965.- Вып.1.-№ 11.- С. 24.
- Заруцкий В.А. К расчету подкрепленных оболочек / В. А. Заруцкий // Инженерный журнал, — 1965. -Вып.5. № 5.- С.34−35.
- Заруцкий В.А. К расчету ребристых цилиндрических оболочек подверженных действию произвольных нагрузок / В. А. Заруцкий // Прикладная механика. 1966. -Вып. 11. — № 4. — С.27.
- Игнатьев В.А. Расчет тонкостенных пространственных конструкций пластинчатой и пластинчато-стержневой структуры / В. А. Игнатьев, О. Л. Соколов, И. Альтенбах, В. Киссинг.- М.: Стройиздат, 1996. -560 с.
- Ильин А.А. Дифференциальные уравнения круговых оболочек вращения с меридиональными ребрами при силовых и температурных напряжениях / А. А. Ильин // Прикл. механика. Киев, 1964. -Т. 10, — Вып. 3, — С.38−41.
- Кан С. Н. Строительная механика оболочек/С.Н. Кан. М.: Машиностроение, 1996, — 340 с.
- Канцыбко Л.И. Метод расчета цилиндрических оболочек спирально-навивного типа на прочность и устойчивость при осесимметричном нагру-жении / Л. И. Канцыбко // Сб. научн. тр. /ЦНИИСК М., 1989, — С. 138−160.
- Каравичев Л.И. Расчет консольной цилиндрической оболочки круглого сечения на ветровую нагрузку / Л. П. Каравичев, Е. Н. Лессиг // Строительная механика и расчет сооружений. 1966.- № 3.-С.54.
- Каурова Т.М. Статистический расчет призматических оболочек многосвязного сечения регулярной структуры / Т. М. Каурова // Научно-практ. конф-я по пространственым конструкциям: Тезисы докладов / Ростов-на-Дону, 1988.-С. 57−58.
- Комиссарова И.И. К расчету цилиндрических резервуаров с двойной стенкой / И. И. Комиссарова // Сборник научных трудов./ ВоПИ, — Вологда, 1997.-С.21−24.
- Комиссарова И.И. К расчету составной цилиндрической оболочки при действии произвольной поперечной нагрузки / И. И. Комиссарова // Сборник научных трудов института./ ВоПИ. Вологда, 1998.- С. 157−160.
- Комиссарова И.И. Осесимметричный изгиб составных цилиндрических оболочек /ВГТУ, Вологда, 2001. деп. в ВИНИТИ № 1225 — В2001, — 43 с.
- Контарович З.Б. Основы расчета химических машин и аппаратов/ З. Б. Контарович. М.: Машгиз., 1952.- 254 с.
- Косухин А.Н. Расчет овальной цилиндрической оболочки как системы сочлененных пластин / Косухин//Сб.науч.трудов./УПИ. Свердловск, 1959.-Сб. № 71. с. 8−14.
- Костючек Н.В. Динамический расчет круговых цилиндрических оболочек методом начальных функций. Дис.канд. техн. наук, 1995.- 134 с.
- Куршин JI.M. Некоторые вопросы изгиба и устойчивости трехслойных цилиндрических оболочек. Дис. канд. техн. наук: М.: Ин-т механики АН СССР, 1957, — 167 с.
- Лурье А.И. Статика тонкостенных упругих оболочек/ А. И. Лурье. М: ГТТИ, 1947.-430 с.
- Мельников Н.П. Металлические конструкции: Современное состояние и перспективы развития/Н.П. Мельников. М.: Стройиздат, 1983.-543с.
- Метод суперэлементов в расчетах инженерных сооруженний / Под ред. В. А. Постнова. Л., Судостроение, 1979. — 288с.
- Милейковский И.Е. Расчет оболочек и складок методом перемещений / И. Е. Милейковский. М., Госстройиздат, 1967.-298 с.
- Немчинов Ю.И. Расчет пространственных конструкций (МКЭ) / Ю. И. Немчинов.- Киев: Буд1вильник, 1980. -232с.
- Немчинов Ю.В. Расчет зданий и сооружений методом пространственных конечных элементов / Ю. И. Немчинов, А. В. Флоров // Строительная механика и расчет сооружений. 1981. — № 5.- С. 29−33.
- Нерубайло Б.В. Применение вариационного метода В.З. Власова к расчету круговой цилиндрической оболочки на местную нагрузку / Б. В. Нерубайло // Изв. Вузов: Авиац. техника.- 1967. № 1.- С. 45.
- Нерубайло Б.В. О напряженном состоянии цилиндрической оболочки, нагруженной по отрезкам направляющей окружности / Б. В. Нерубайло, В. П. Ольшанский // Прик. мех. и техн. физика. 1996. -Вып. 37. — № 6, — С.34−35.
- Николаев Н.В. Напряженно-деформированное состояние корродированной стенки вертикального стального цилиндрического резервуара при ее усилении бандажными кольцами / Н. В. Николаев //Изв. Вузов: Строительство. -1993 -№ 5−6,-С. 8−11.
- Николау В.И. Расчет конструкций из оболочек большого диаметра на действие осесимметричных нагрузок / В. И. Николау // Сб.науч.тр./ Гос. проектно-конструкт. и н.-и. ин-т морск. транспорта, — 1967. вып. 17/23.- С.24−25.
- Новожилов В.В. Теория тонких оболочек./ В. В. Новожилов Л.: Судпрогиз, 1962.-344с.бб.Овечкин A.M. Расчет железобетонных круглых резервуаров / A.M. Овечкин. -М.: Стройиздат, 1950, — 328 с.
- Овечкин A.M. Расчет железобетонных осесимметричных конструкций (оболочек) / А. М. Овечкин. М.: Госстройиздат, 1961, — 254 с.
- Ольшанский В.П. Действие сосредоточенной силы на цилиндрическую оболочку, подкрепленную продольным ребром / В. П. Ольшанский // Прикладная механика и техническая физика. 1992. — № 2.-С.54−56.
- Ольшанский В.П. О максимальном прогибе цилиндрической оболочки, под сосредоточенной силой / В. П. Ольшанский // Проблемы прочности. 1990. -№ 10, — С. 45−46.
- Папкович Н.Ф. Строительная механика корабля / Н. Ф. Папкович. М.: Суд-промиздат, 1941.- 459 с.
- Пастернак П.Л. Железобетонные конструкции / П. Л. Пастернак. М.: Госстройиздат, 1961.- 657 с.
- Петров Ю.П. К расчету на прочность круговой цилиндрической оболочки дискретным методом / Ю. П. Петров // Самолетостроение и техника воздушного флота.: Респ. межвед. н-т. сб.- Харьков, 1966.- Вып.6, — С. 76.
- Почман Ю.М. Многокритериальная оптимизация подкрепленных цилиндрических оболочек с учетом функциональной подготовки и надежности / Ю. М. Почман, М. М. Фрейдман // Моделирование и оптимизация сложных механических систем. Киев, 1990 — С. 40.
- Прокопович И.Е. Расчет тонких упругих цилиндрических оболочек и призматических складок./ И. Е. Прокопович, И. Н. Слезенгер, Н. В. Штейнберг. -Киев: Буд1вильник, 1967, — 396 с.
- Пространственные конструкции на пороге нового тысячелетия.: Труды семинара 2−6 сент. 1991/ ASS Копенгаген, 1991.-Т. 2: Конструктивные формы.
- Рекач В.Г. Руководство к решению задач прикладной теории упругости.: Учебное пособие для студентов строит, специальностей вузов / В. Г. Рекач. -М.: Высшая школа, 1973.-384с.
- Рослик А.Н. О влиянии геометрических параметров на напряженное состояние барабанов / А.Н. Рослик// Металлургия и горнорудная промышленность. 1998. -№ 1.- С. 79−80.
- Рыбалков JI.C. Осесимметричное упругое деформирование круговой цилиндрической оболочки / J1.C. Рыбалков // Изд. АН СССР, Механика твердого тела, — 1990.-№ 3, — С. 132.
- Рыбалков JI.C. Круговая цилиндрическая оболочка нерегулярно подкрепленная шпангоутами / JI.C. Рыбалков // Проблемы строительной механики и прочности ЛА/ Моск. авиац. ин-т. -М., 1990, С. 58 — 63.
- Рябов А.С. Устойчивость подкрепленной поперечным набором цилиндрической оболочки при внешнем давлении и осевом сжатии: Расчет пространственный конструкций / А.С. Рябов-М.: Госстройиздат, 1967.-240 с.
- Савченко В.А. Исследование напряженно-деформированного состояния цилиндрических оболочек переменной толщины. Дис. канд. техн. наук, 1974.144 с.
- Сахаров Б.И. Напряженное состояние цилиндрической оболочки при действии окружных локальных моментов / Б. И. Сахаров, Т. Б. Нерубайло // Проблемы механики конструкций/ Московский авиац. ин-тут.- М., 1992.- С. 132.
- Снитко Н.К. Строительная механика / Н. К. Снитко. М.: Высшая школа, 1980.-432с.
- Срельбицкий М.В. Влияние физической и геометрической нелинейности на напряженно-деформированное состояние составной конструкции из цилиндрических оболочек и шпангоутов при нагружении внутренним давлением / М. В. Срельбицкий // МГСУ- М., 1997. 35с.
- Соколов O. J1. Статика цилиндрических оболочек с двойной стенкой и трехслойной панелей с ребристым заполнителем регулярной структуры / O. J1. Соколов / Вологодский политехнический институт Вологда, 1987. — 118 с.-Депонир. в ВИНИТИ № 2806-В87.
- Соколов O. J1. К вопросу увеличения размеров резервуаров большой емкости / O.JI. Соколов, И. И. Комиссарова // Конструкции из композиционных материалов. М., 2000, — Вып. 3, — С. 24.
- Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений: Расчетно-теоретический / Кн.2.- Под ред. А.А. Уманско-го, — М.: Стройиздат, 1973.-416с.
- Теренин Б.М. Применение начальных параметров к расчету замкнутых цилиндрических оболочек / Б. М. Теренин // Труды лаборатории строительной механики / ЦНИПС М., 1949.-327 с.
- Тимошенко С.П. Пластинки и оболочки / С. П. Тимошенко, С. Войновский-Кригер. М.: Гостехиздат, 1966.- 277 с.
- Трошин В.Г. Об одном методе расчета составных оболочек вращения, подкрепленных силовыми поперечными ребрами / В. Г. Трошин // Строит, механика и расчет сооружений, 1991. № 17.-С.65.
- Ульпи В.В. Расчет составных цилиндрических методом перемещений / В. В. Ульпи //Сб.науч.тр./ Моск. ин-т ж-д. транспорта. М., 1969. — Вып. 342.
- Ульпи В.В. развитие методов расчета осесимметричных систем, составленных из и кольцевых пластинок. Дис. канд. техн. наук, 1971.- 154 с.
- Уманский А.А. Строительная механика самолета / А. А. Уманский. М.: Оборонгиз., 1961.-465 с.
- Фомин Г. А., Климов В. В. Расчет замкнутых цилиндрических оболочек с применением АВМ / Г. А. Фомин, В. В. Климов // Сб. науч. тр./ Саратовский политехи, ин-т. Саратов, 1960. — Вып. 40.- С.45−47.
- Хайруллин Ф.С. О методе расчета составных тонкостенных конструкций / Ф. С. Хайруллин //Изв. вузов .- М.: Машиностроение, 1992 № 1−3, — С. 20−23.
- Цурков И.С. Упругое напряженное состояние произвольно нагруженной замкнутой цилиндрической оболочки / И. С. Цурков // Известия АН СССР: отдел тех. наук, — 1951.- № 2.- С. 87.
- Цурков И.С. Об изгибе замкнутой цилиндрической оболочки сосредоточенной силой / И.С. Цурков// Инж. Сборник. 1960. — Т. 27.- С. 77.
- Чернина B.C. Статика тонкостенных оболочек вращения / B.C. Чернина. -М.: Высшая школа, 1968.- 453 с.
- Черных К.Ф. Линейная теория оболочек / К. Ф. Черных.- ч. 1. Л.: Изд-во ЛГУ, 1962, — 560 с.
- Чудновский В.Г. Методы расчета колебаний и устойчивости стержневых систем/ В. Г. Чудновский, — Киев: Изд. УССР, 1952.-415 с.
- Шагивалеев К.Ф. Расчет на прочность замкнутой цилиндрической оболочки./ К. Ф. Шагивалеев Саратов: Изд-во ун-та, 1991.- 207с.
- Шариков И.Л. Действие на цилиндрическую оболочку сосредоточенной нагрузки, приложенной к свободному краю / И. Л. Шариков // Механика тв. тела. 1967,-№ 9. с. 89.
- Шиманский Ю.А. Изгиб тонких цилиндрических оболочек, подкрепленных ребрами конечной жесткости / Ю. А. Шиманский // Бюл-нь науч.-тех. ин-та военного кораблестроения. 1933.- № 1.
- Натре Е. Berechnung zusammengesetzter rotationssymmetrischer Schalen-tragwerke mit kurzem Zylinder-schalen // Bauplan Bantechn, 1963 — № 12.
- Leissa A.W. Vibrations of shells.-US, N A.S.A. 1973. p. 288.
- MS Calley R.B., Ir. Kelly R.G. Tables of functions for short cylindrical shells. // Paper Amer Soc. Mech. Engrs, 1956.- № f-5.125
- Nerli Giovanni. Studo sul comportamento elastico dei corpi cilindrici, fondi e raccordi neiser batoi assialsimmetrici // Quad Ricerca scient.- 1967. № 36.
- Teissier Alain. Баки третьей ступени «Арион-4» из подкрепленных оболочек//Ai ААРаР. 1992.-№ 3181.
- Tin-loi Francis, Pulmano Victor A., Thambiratnam David. Bef analogy for xi-alsymmytric loaded cylindrical shells // Comput and Struct. 1990 — 34 № 2.
- Vrabie M, Ibanessu Mihaela, Jerca St. Liner finite elements applied to the design of axialsymmytric cylindrical shells // Bui. Inst, politehn Iasi, see 6−1996−42.
- Yogananda C.V. Interface stressisin a composite cylindrical shells under ring loading. Nucl. Engng. and Desind. 1967. — № 5.
- PRINT «РЕЗЕРВУАР ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ"11 F$ = «OTV4 4. txt"12 OPEN F$ FOR OUTPUT AS#1
- PRINT «Вводятся следующие данные:»
- INPUT «Модуль упругости материала внутренней стенки, кг/см2:Е1 = «-Е1
- El=2 000 000:E2=2 000 000:E3=2 000 000:En=2 000 000:NUl=0.25:NU2=0.25:NU3=0.25
- NUn=0.25:Rl=1000:'R2=2350:dll=100:n=12:'DEL1=0.5:DEL2=0.5:DEL3=0.3:DELn=0.3 d22--R2-Rl
- INPUT 105 PRINT 110 INPUT 115 PRINT130 135 140 145 141 142 150 160 170 180 190 191 192 193 184 2001.PUT INPUT INPUT
- PRINT PRINT PRINT PRINT RO=l1. R2: kR2-
- BETl=2*Ul*dll*(SH3*COS (Ul*dll)-CHI*SIN (Ul*dll))/(SIN (Ul*dll)A2-SH3A2) 4 00 BET2=2*U2*dll*(SH4*COS (U2*dll)-CH2*SIN (U2*dl1))/(SIN (U2*dl1)A2-SH4A2) 410 GAMl=-2*(Ul*dll)A2*(SH3A2 *COS (Ul*dll) A2+CH1A2*SIN (Ul*dll)A2)/(SIN (Ul*dll)A2-SH3A2)
- Y1 (200), Y2(200), Ml (200), M2(200), A1(200), A2(200), B1(200), B2(200), C1(200), C2(200) 500 DIM
- DOl (200), D02(200), OM1(n), OM2(n), PSI (n), SIGM1(200), SIGM2(200), SIGT1(200), SIGT2 (20 0)510 ALl=ALFAl+2*D3/Dl*dll/d22520 AL2=ALFA2+2*D3/D2*dll/d22521 A=COS (Ul*dll)*CH1
- B=0.5*(SIN (Ul*dll)*CH1+C0S (Ul*dll)*SH3)523 C=0.S*SIN (Ul*dll)*SH352 4 D=0.25*(SIN (Ul*dll)*CH1-C0S (Ul*dll)*SH3)
- G1=U1A2*(A*C+4*DA2)/(CA2-B*D)526 G2=-U1A2*C/(CA2-B*D)527 G3=-U1A2*B/(CA2-B*D)
- G0=-U1*(A*C-C-BA2)/(CA2-B*D)
- AM=-IJ1* (A*D-D-B*C) / (CA2-B*D)
- A (3,3)=2/dl1 *(MU1 + D2/DI*MU2+r*dl1A 3/DI) :A (3, 4)=ETA1:A (3,5)=D2/D1*ETA2: A (3, 6) =-(KSI1+D2/D1*KSI2)/dll 1110 N1=N-1 1120 FOR 1=2 TO N1
- PRINT «РЕЗЕРВУАР ПОД ДЕЙСТВИЕМ ВНУТРЕННЕГО ГИДРОСТАТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ» PRINT «Поворот днища на единичный угол»
- PRINT «Вводятся следующие данные:»
- El=2 000 000:Е2=2 000 000: Е3=2 000 000:En=2 000 000:NU1 = 0.25:NU2 = 0.25 :NU3−0. 25 NUn=0.25: 'Rl=1000:R2 = 1050: dl1=100: n=10: DEL1=0.5:DEL2 = 0.5:DEL3=0.3: DELn=0. d22=R2-Rl
- Толщина внутренней стенки, см:"-DELI внешней стенки, см:"-DEL2 внутреннего шпангоута, см:"-DEL3
- PUT INPUT «Толщина «Толщина
- Толщина внешнего шпангоута, см:"-DELn1. R2−1. П О Ovz. .1.PUT INPUT R0=1
- D1=E1*DEL1A3*Rl/(12*(1-NU1A2)*R2) D2=E2*DEL2A3/(12*(1-NU2A2)) D3=E3*DEL3A3*(R1+R2)/(24*(1-NU3A2 Dr,=En* DELn A 3* (R1 + R2) / (24* (l-NUnA2 kl=El*DELl/Rl/R2 k2=E2*DEL2/R2A2 r=E3*4*DEL3*d22/(R1+R2)A2 rn=En*4 *DELn*d22/(R1+R2)A2 1 r=0:rn=0
- BETl=2*Ul*dll*(SH3*COS (Ul*dll)-CH1*SIN (Ul*dll))/(SIN (Ul*dll)A2-SH3A2) BET2=2*U2*dll*(SH4*COS (U2*dll)-CH2*SIN (U2*dll))/(SIN (U2*dll)A2-SH4A2) GAMl=-2*(Ul*dll)A2*(SH3A2*COS (Ul*dll) A2+CH1A2*SIN (Ul*dll)A2)/(SIN (Ul*dll)-2)
- GAM2=-2 *(U2*dll)A2*(SH4A2*COS (U2*dll) A2 + CH2A2*SIN (U2*dll)A2)/(SIN (U2*dll)1. A21. A 2
- ETAl=-4 *(Ul*dl1) ETA2=-4*(U2*dl1) MUl=-2*(U1 * d11)' MU2=-2*(U2*dll)»
- KS11 = -4 *(Ul*dll) KSl2=-4*(U2*dll) DIM200., Y2(200), M1(200), M2
- A2*SH3*SIN (Ul*dl 1) / (SIN (U1 *dl 1) A2-SII3A2)
- A2*SH4 *SIN (U2*dll) /(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)3* (SH1 + SIN (2*Ul*dll))/(SIN (Ul*dll)A2-SH3A2)3*(SH2+SIN (2*U2*dll))/(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)
- A3* (SH3^COS (Ul*dll)+CH1*SIN (Ul*dll))/(SIN (Ul*dl1)
- A3* (SH4 *COS (U2*dll)+CH2*SIN (U2*dll))/(SIN (U2*dli--2-SH3' ^2-SH4'200., A1 (200), A2(200), B1(200), B2(200), C1(200), C2(200)500 DIM
- DOl (200), D02 (200), OM1 (n), OM2 (n), PS I (n), SIGM1 (200), SIGM2 (200), SIGT1 (200), SIGT2 (200)
- ALl=ALFAl+2*D3/Dl*dll/d2 2520 AL2=ALFA2+2*D3/D2*dll/d22521 A=COS (Ul*dll)*CH1
- B=0.5*(SIN (U1*dl1)*CHl+COS (Ul*dll)*SH3)523 C=0.5*SIN (U1*dl1)*SH3
- D=0.25*(SIN (U1*dl1)*CHl-COS (U1*dll)*SH3)
- G1=U1A2 * (A*C + 4*D'2) / (CA2-B*D)526 G2=-U1A2*C/(CA2-B*D)527 G3=-U1A2*B/(CA2-B*D)
- G0=-U1*(A*C-C-BA2)/(CA2-B*D)
- AM=-U1*(A*D-D-B*C)/(CA2-B*D)
- A (3,3)=2/dll*(MUl+D2/Dl*MU2+r*dllA3/D1) :A (3, 4) =ETA1:A (3,5)=D2/D1*ETA2: A (3, 6) =
- KS11 + D2/D1 *KSI2) /'dl 11 110 N1=N-11 120 FOR 1=2 TO N1
- PUT PRINT INPUT PRINT INPUT10 11 12 20 30i? и ~J40 45 50 55 60 65
- PRINT «ОТСЕК С ЖЕСТКИМИ КРАЯМИ НА ВНЕШНЕЕ ДАВЛЕНИЕ"1. F$="0TV1.TXT"1. OPEN F$ FOR OUTPUT AS#1
- PRINT «Вводятся следующие данные:»
- PUT «Коэффициент Пуассона материала внешнего шпангоута"-NUn
- PRINT #1,"Коэффициент Пуассона материала внешнего шпангоута"-NUn
- PUT «Радиус внутренней стенки, см: Rl="-R1
- PRINT #1,"Радиус внутренней стенки, см: Rl = «- R1
- PUT «Радиус внешней стенки, см: R2="-R2
- PRINT #1,"Радиус внешней стенки, см: R2="-R2
- PUT «Шаг шпангоутов, см: dl="-dll
- PRINT #1,"Шаг шпангоутов, CM: dl="-dll
- PUT «Число участков без одного, п="-п
- PRINT #1,"Число участков без одного, п="-п
- Е1=2 000 000:Е2=2ООО00 0: ЕЗ=200 000 0: En=2000 000:NU1=0.25:NU2 = 0.2 5: NU3 = 0.25 ' NUn=0.25:Rl = 1000: R2 = 1010: dll=50:n=20: DEL1 = 0. 5: DEL2 = 0.5:DEL3 = 0.3:DELn=0. d22=R2-Rl•""DELI
- PUT INPUT INPUT INPUT PRINT PRINT PRINT PRINT INPUT
- U2=SQR (SQR (k2/4/D2)) SH1=(EXP (2*Ul*dll)-EXP (-2*Ul*dll SH2=(EXP (2*U2*dll)-EXP (-2*U2*dll SH3=(EXP (Ul*dll)-EXP (-Ul*dll)) /2 SH4=(EXP (U2*dll)-EXP (-U2*dll))/2 CHl=(EXP (Ul*dll)+EXP (-Ul*dll))/2 CH2=(EXP (U2*dll)+EXP (-U2*dll)) /2
- ALFA1=U1*dl1 *(SIN (2*Ul*dll)-SHI) / (SIN (U1*dl1)A2-SH37 ALFA2=U2*dll*(SIN (2*U2*dl1)-SH2)/(SIN (U2*dll)A2-SH4"2 /2
- Y1 (200), Y2(200), Ml (200), M2(200), A1(200), A2(200), B1(200), B2(200), Cl (200), C2 (200) 500 DIM
- DOl (200), D02(200), OM1(N), OM2(N), PSI (N), SIGM1(200), SIGM2(200), SIGT1 (200), SIGT2 (20 0)510 ALl=ALFAl+2*D3/Dl*dll/d22520 AL2=ALFA2+2*D3/D2*dll/d22521 A=COS (Ul*dll)*CH1
- B=0.5*(SIN (Ul*dll)*CHl+COS (Ul*dll)*SH3)523 C=0.5*SIN (Ul*dll)*SH352 4 D=0.25*(SIN (Ul*dll)*CHl-COS (U1*dll)*SH3)
- G1=U1A2*(A*C+4*DA2)/(CA2-B*D)526 G2=-U1A2*C/(CA2-B*D)527 G3=-U1A2*B/(CA2-B*D)
- G0=-U1*(A*C-C-BA2)/(CA2-B*D)
- AM=-U1*(A*D-D-B*C)/(CA2-B*D)
- EM=U1A2*(A*B+4 *D*C)/(CA2-B*D) 553 N2=3*N1075 DIM A (N2,N2)108 0 A (1,1)=2*AL1:A (1,2)=2*D3/Dl*dll/d22 :A (1,3)=0:A (1, 4)=BET1:A (1,5)=0:A (1, 6) — ETAl/dll1090 A (2,1)=2*D3/D2*dll/d22:A (2,2)=2*AL2:A (2, 3)=0:A (2, 4)=0:A (2,5)=BET2: A (2, 6) =-ETA2/dl1 1100
- A (3,3)=2/dl1*(MU1 + D2/Dl*MU2 + r*dl1A 3/D1) :A (3, 4)=ETA1:A (3,5)=D2/Dl*ETA2: A (3, 6) =-(KSI1 + D2/D1*KSI2) /dll 1110 N1=N-1 1120 FOR 1=2 TO N1
- PRINT «ОТСЕК С ЖЕСТКИМИ КРАЯМИ НА НЕСИММЕТРИЧНУЮ НАГРУЗКУ"11 F$="0TV1.TXT"12 OPEN F$ FOR OUTPUT AS#1
- PRINT «Вводятся следующие данные:»
- INPUT «Модуль упругости материала внутренней стенки, кг/см2:Е1="-Е1
- PRINT #1,"Модуль упругости материала внутренней стенки, кг/см2:Е1="-Е1
- INPUT «Модуль упругости материала внешней стенки, кг/'см2: Е2=» — Е2
- PRINT #1,"Модуль упругости материала внешней стенки, кг/см2:Е2="-Е2
- INPUT «Модуль упругости материала внутреннего шпангоута, кг/см2:Е3~"-ЕЗ
- PRINT #1,"Модуль упругости материала внутреннего шпангоута, кг/см2:Е3="-ЕЗ
- INPUT «Модуль упругости материала внешнего шпангоута, кг/см2:En="-En
- PRINT #1, «Модуль упругости материала внешнего шпангоута, кг/см2:En="-En
- INPUT «Коэффициент Пуассона материала внутренней стенки"-NU1
- PRINT #1,"Коэффициент Пуассона материала внутренней стенки"-Ыи18 0 INPUT «Коэффициент Пуассона материала внешней стенки"-NU2
- PRINT #1,"Коэффициент Пуассона материала внешней CTeHKH"-NU2
- INPUT «Коэффициент Пуассона материала внутреннего шпангоута"-NU3
- PRINT #1,"Коэффициент Пуассона материала внутреннего шпангоута"-NU3
- INPUT «Коэффициент Пуассона материала внешнего шпангоута"-NUn
- PRINT #1,"Коэффициент Пуассона материала внешнего шпангоута"-NUn
- INPUT «Радиус внутренней стенки, см: Rl="-Rl
- PRINT #1,"Радиус внутренней стенки, см: Rl="-Rl
- INPUT «Радиус внешней стенки, см: R2="-R2
- PRINT #1,"Радиус внешней стенки, см: R2="-R2
- INPUT «Шаг шпангоутов, см: dl="-dll
- PRINT #1,"Шаг шпангоутов, см: dl="-dll
- INPUT «Число участков без одного, п="-п
- PRINT #1,"Число участков без одного, п="-п14 6 INPUT «Число разложений"-N3
- PRINT #1"Число разложений"-N3150 d22=R2-Rl
- INPUT «Толщина внутренней стенки, см:"-DEL1
- INPUT «Толщина внешней стенки, см:"-DEL2
- INPUT «Толщина внутреннего шпангоута, см:"-DEL3
- INPUT «Толщина внешнего шпангоута, см:"-DELn
- PRINT #1,"Толщина внутренней стенки, см:"-DEL1
- PRINT #1,"Толщина внешней стенки, см:"-DEL2
- PRINT #1,"Толщина внутреннего шпангоута, см:"-DEL3
- PRINT #1,"Толщина внешнего шпангоута, см:"-DELn
- INPUT «Внешнее давление, кг/см:q="-QU
- PRINT #1,"Внешнее давление, кг/см:q="-QU197 INPUT «Z="-Z
- GAMl=-2*(Ul*dl1)A2 *(SH3A2*COS (Ul*dll) A2 + CH1A2*SIN (Ul*dll)A2)/(SIN (Ul*dll)A25 H 3 A 2 }4 20 GAM2=-2*(U2*dll)A2*(SH4A2*COS (U2*dll) A2+CH2A2*SIN (U2*dll)A2) /(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)4 30 ETAl=-4*(Ul*dll)A2*SH3*SIN (Ul*dll)/(SIN (Ul*dll)A2-SH3A2)
- ETA2=-4*(U2*dll)A2*SH4*SIN (U2*dll)/(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)4 50 MUl=-2*(Ul*dll)A3*(SH1 + SIN (2*Ul*dll)) /(SIN (Ul*dl1)A2-SH3A2)4 60 MU2=-2*(U2*dll)A3*(SH2 + SIN (2*U2*dll)) /(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)
- KSIl=-4*(Ul+dll)A3*(SH3*COS (Ul*dl1)+CH1+SIN (Ul*dll))I (SIN (Ul*dll)A2-SH3A2)
- KSI2=-4 * (U2 *dl1)A3*(SH4*COS (U2*dll)+CH2*SIN (U2*dll))/(SIN (U2*dll)A2-SH4A2)4 90 DIM
- Y1 (200), Y2(200), Ml (200), M2(200), A1(200), A2(200), B1(200), B2(200), CI (200), C2(200) 500 DIM
- G1=U1A2* (A*C+4 *DA2)/(CA2-B*D)526 G2=-U1A2*C/(CA2-B*D)527 G3=-U1A2*B/(CA2-B*D)
- G0=-U1*(A*C-C-BA2)/(CA2-B*D)
- AM=-U1*(A*D-D-B*C)/(CA2-B*D)
- EM=U1A2*(A*B + 4 *D*C)/(CA2-B*D) 540 N2=3*N545 DIM A (N2,N2)55 0 A (1,1)=2 *AL1:A (l, 2)=2*D3/Dl*dll/d22:A (l, 3)=0:A (l, 4)=BET1:A (1,5)=0: A (1, 6) =-ETAl/dll55 5 A (2,l)=2*D3/D2*dll/d22:A (2,2)=2*AL2:A (2, 3)=0:A (2,4)=0:A (2,5)=BET2 :A (2, 6)=1. ETA2/dll560
- KSI1+D2/D1*KSI2)/dll:A (3*1, 3*1)=2/dll*(MU1 + D2/D1*MU2+r*dllA3/D1) 615 A (3*1,3*1 + 1)=ETA1:A (3*1,3*1+2)=D2/D1*ETA2:A (3*1,3*1 + 3) =-(KSI1+D2/D1*KSI2) /dll 62 0 NEXT I
- A (3*N-2,3*N-5)=BET1:A (3*N-2,3*N-3)=ETA1/dll
- A (3*N-2,3*N-2)=2*AL1:A (3*N-2, 3*N-1)=2*D3/Dl*dll/d22635 A (3*N-2,3*N)=064 0 A (3*N-1,3*N-4)=BET2:A (3*N-l, 3*N-2)=2*D3/Dl*dll/d22 64 5 A (3*N-1,3*N-3)=ETA2/dll:A (3*N-1,3*N-1)=2*AL2 650 A (3*N-1,3*N)=0
- А (3*N, 3*N-5)=-ЕТА1:A (3*N, 3*N-4)=-D2/Dl*ETA2 660 A (3*N, 3*N-3)=
- KSI1+D2/D1*KSI2)/dll:A (3*N, 3*N)=2/dll*(MU1 + D2/DI*MU2+r*dl1л 3/D1)6 65 A (3*N, 3 *N-2) =0:A (3*N, 3*N-1)=0 670 FOR 1=1 TO N
- A (3*1−2, 0)=0: A (3*I-1,0)=0 68 0 A (3*I, 0)=-2*QU*(MUl-ETAl)/kl/dll 68 5 'A (3*1,0)=2*QU*Ul*dllA2*(EM+G3)/kl 690 NEXT I7 00 FOR K=1 TO N2: A=0:FOR I=K TO N2 7 05 A=A+A (I, К) A2:NEXT I710 S=SGN (A (K, K))*SQR (A)
- B=A+A (К, K)*S:FOR I=K TO N2720 C=0:FOR J=K TO N2725 C=C+A (J, I)*A (J, K):NEXT J
- A (0, I) = (C+S*A (K, I))/В:NEXT I: D=0
- FOR J=K TO N2: D=D+A (J, 0)*A (J, K):NEXT J
- E= (D+S*A (K, 0))/В:FOR I=K TO N2
- F=A (I, К):IF I=K THEN F=F+S
- FOR J=K TO N2: A (I, J)=A (I, J)-A (0,J)*F:NEXT J7 55 A (I, 0)=A (I, 0)-F*E:NEXT I: NEXT К
- FOR K=N2 TO 1 STEP -1:L=0:FQR I=K+1 TO N27 65 L=L+A (К, I)*A (I, 0):NEXT I
- A (K, 0)=(A (K, 0)-L)/A (K, K):NEXT К
- OM1(0) =0:OM2(0)=0:PSI (0)=0780 PRINT #1,"ОМ1 OM2 PSI»
- PRINT #1,ОМ1(0)» «-OM2(0)"1. PSI (0)790 FOR K=1 TO N2 STEP 3